CN111163898A - 奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊接金属和焊接结构物的制造方法 - Google Patents

奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊接金属和焊接结构物的制造方法 Download PDF

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Abstract

一种奥氏体系耐热钢用焊接材料，其化学组成以质量％计为C：0.06～0.14％、Si：0.10～0.40％、Mn：2.0～4.0％、P：0.020％以下、Cu：2.0～4.0％、Ni：15.0～19.0％、Cr：16.0～20.0％、Mo：0.50～1.50％、Nb：0.30～0.60％、N：0.10～0.30％、Al：0.030％以下、O：0.020％以下、S：0～0.0030％、Sn：0～0.0030％、Bi：0～0.0030％、Zn：0～0.0030％、Sb：0～0.0030％、As：0～0.0030％、V：0～0.50％、Ti：0～0.50％、Ta：0～0.50％、Co：0～2.0％、B：0～0.020％、Ca：0～0.020％、Mg：0～0.020％、REM：0～0.06％、余量：Fe以及杂质，以满足[0.0005≤S+Sn+Bi+Zn+Sb+As≤0.0030]的范围含有选自S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As中的2种以上。

Description

奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊 接金属和焊接结构物的制造方法
技术领域
本发明涉及奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊接金属和焊接结构物的制造方法。
背景技术
作为排热回收锅炉的过热器管材料，以往广泛使用ASME T91钢。然而，从减轻环境负担的观点出发，正在推进蒸汽温度的高温化。前述ASME T91的Cr含量少，因此，耐水蒸气氧化特性不充分并且蠕变强度也不充分。因此，有在过热器管的高温部中应用例如专利文献1以及2所公开的这种于煤炭火力发电锅炉的过热器管中使用的奥氏体系不锈钢耐热钢的趋势。
将这些奥氏体系不锈钢耐热钢作为结构物的情况下，通常通过焊接来组装，对于其中使用的焊接材料，例如，公开了专利文献3以及4所记载的那样的焊接材料。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2003-268503号公报
专利文献2：日本特开2013-44013号公报
专利文献3：日本特开平6-142980号公报
专利文献4：日本特开2015-110240号公报
发明内容
发明要解决的问题
然而，排热回收锅炉如煤炭火力发电锅炉那样连续工作的情况很少，通常会根据所需的发电量而重复停机、工作，例如会以仅在电力需要多的白天工作、夜间停机这样的方式运转。其结果，在所使用的过热器管等构件中，会重复进行加热以及冷却。
如此，重复向高温的加热和冷却的情况下，在包含焊接部的过热器管中会产生由于其温度差导致的热冲击。因此，对于构成的构件还需要对热冲击的特性、即重复受到热循环之后的冲击特性优异。特别是包含焊接金属的焊接部的形状、材质均不连续，因此存在问题的情况很多。
已知使用如前述的专利文献3和4所公开的那样的焊接材料而得到的焊接金属虽然确实可稳定地得到优异的蠕变断裂强度，但对于重复受到热循环的情况下的冲击特性没有考虑，有时会由于构件的尺寸或构造而无法得到足够的性能，存在改善的余地。
本发明的目的在于，提供可得到即便在重复高温加热和冷却之后也具有足够的冲击特性的焊接金属的奥氏体系耐热钢用焊接材料、使用其而成的焊接金属和具有该焊接金属的焊接结构物、以及上述的焊接金属和焊接结构物的制造方法。
用于解决问题的方案
本发明是为了解决上述课题而成的，其主旨在于下述的奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物、以及焊接金属和焊接结构物的制造方法。
(1)一种奥氏体系耐热钢用焊接材料，其化学组成以质量％计为
C：0.06～0.14％、
Si：0.10～0.40％、
Mn：2.0～4.0％、
P：0.020％以下、
Cu：2.0～4.0％、
Ni：15.0～19.0％、
Cr：16.0～20.0％、
Mo：0.50～1.50％、
Nb：0.30～0.60％、
N：0.10～0.30％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
S：0～0.0030％、
Sn：0～0.0030％、
Bi：0～0.0030％、
Zn：0～0.0030％、
Sb：0～0.0030％、
As：0～0.0030％、
V：0～0.50％、
Ti：0～0.50％、
Ta：0～0.50％、
Co：0～2.0％、
B：0～0.020％、
Ca：0～0.020％、
Mg：0～0.020％、
REM：0～0.06％、
余量：Fe以及杂质，
以满足下述(i)式的范围含有选自S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As中的2种以上。
0.0005≤S+Sn+Bi+Zn+Sb+As≤0.0030···(i)
其中，上述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的含量(质量％)。
(2)根据上述(1)所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
V：0.01～0.50％、
Ti：0.01～0.50％、
Ta：0.01～0.50％、
Co：0.01～2.0％、
B：0.001～0.02％、
Ca：0.001～0.02％、
Mg：0.001～0.02％、以及
REM：0.001～0.06％中的1种以上。
(3)根据上述(1)或(2)所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料，其用于由奥氏体系耐热钢形成的母材的焊接，
前述母材的化学组成以质量％计为
C：0.05～0.15％、
Si：0.10～0.30％、
Mn：0.1～1.0％、
P：0.040％以下、
S：0.010％以下、
Cu：2.0～4.0％、
Ni：7.0～11.0％、
Cr：16.0～20.0％、
Mo：0.03～0.80％、
Nb：0.30～0.60％、
N：0.05～0.20％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
V：0～0.10％、
Ti：0～0.10％、
Co：0～1.0％、
W：0～0.50％、
B：0～0.005％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.10％、
余量：Fe以及杂质。
(4)一种焊接金属，其使用上述(3)所述的母材和上述(1)～(3)中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料而成。
(5)一种焊接结构物，其具有上述(4)所述的焊接金属。
(6)一种焊接金属的制造方法，其中，通过使用上述(1)～(3)中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料对上述(3)所述的母材进行焊接来制作焊接金属。
(7)一种焊接结构物的制造方法，其中，使用上述(1)～(3)中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料对上述(3)所述的母材进行焊接。
发明的效果
根据本发明，可以提供能够得到即便在重复高温加热和冷却之后也具有足够的冲击特性的焊接金属的奥氏体系耐热钢用焊接材料、使用其而成的焊接金属和具有该焊接金属的焊接结构物、以及上述的焊接金属和焊接结构物的制造方法。
附图说明
图1为示出在实施例中实施了坡口加工的板材的形状的截面示意图。
具体实施方式
本发明人等为了得到即便在重复高温加热和冷却之后也具有足够的冲击特性的焊接金属，对于受到高温加热以及冷却的焊接金属的冲击特性进行了各种研究。其结果得到了以下的见解。
(a)焊接金属中的S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As的含量增加时，韧性降低会变得显著。
(b)在冲击试验后的断面中会混合存在柱状晶体边界，S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As的含量变多时，其的比例变大。
(c)在断面中柱状晶体边界混合存在的比例有多次重复高温加热以及冷却时饱和的倾向。
由上述事项得出了以下的结论。即，焊接金属中所含有的S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As在焊接的凝固时凝固偏析，并且，在之后所重复的向高温的加热以及自高温的冷却的过程中向柱状晶体边界偏析，导致柱状晶体边界的脆化。因此，认为上述S、Sn等的含量增加时，冲击特性降低，并且，柱状晶体边界在断面上所占的比例增加。
因此，本发明人等对于其防止方法进行了研究，结果，发现极力减少S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As的含量是有效的。
然而，判明在将这些元素极端地降低的情况下，虽然确实可以确认到在受到高温加热以及冷却之后可以得到需要的冲击特性，但熔深不充分、所谓熔透焊道形成能力极度劣化。为了解决该问题，使焊接线能量增大也是一个方法。然而，线能量的增大会提高焊接时的凝固裂纹敏感性。
因此，为了解决该问题进行了研究，结果发现通过以总计为0.0005～0.0030％的范围含有选自S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As中的2种以上，可以确保重复加热、冷却后的冲击特性，并且，可以增大熔深深度。认为这是由于，这些元素会对焊接中的熔融池内的对流产生影响，促进向垂直方向的热输送；或者会从熔融池表面蒸发，在电弧中发生离子化，形成通电路径，提高电弧的电流密度。
本发明是基于上述见解而成的。以下，对于本发明的各技术特征进行详细的说明。
(A)焊接材料的化学组成
各元素的限定理由如下所述。需要说明的是，以下的说明中，涉及含量的“％”表示“质量％”。
C：0.06～0.14％
C为奥氏体生成元素，会提高在高温下的焊接金属的组织稳定性，并且生成微细的碳化物，有助于确保蠕变强度。然而，在C过量地含有的情况下，碳化物粗大并且大量析出，反而会导致蠕变强度的降低，并且损害冲击特性。因此，C含量设为0.06～0.14％。C含量优选为0.07％以上，更优选为0.08％以上。此外，C含量优选为0.13％以下，更优选为0.12％以下。
Si：0.10～0.40％
Si作为脱氧剂而被含有，但过量地含有时，会使焊接时的凝固裂纹敏感性增大。然而，Si含量的过度降低不能充分地得到脱氧效果，焊接材料的洁净性降低，并且导致制造成本增大。因此，Si含量设为0.10～0.40％。Si含量优选为0.15％以上，更优选为0.20％以上。此外，Si含量优选为0.35％以下，更优选为0.30％以下。
Mn：2.0～4.0％
Mn在焊接中降低熔融金属的氮的活度，从而抑制从熔融池表面的氮的飞散，间接地有助于确保焊接金属的拉伸强度以及蠕变强度。然而，过量地含有Mn时，会导致脆化。因此，Mn含量设为2.0～4.0％。Mn含量优选为2.2％以上、更优选为2.5％以上。此外，Mn含量优选为3.8％以下，更优选为3.5％以下。
P：0.020％以下
P作为杂质而被含有，在焊接金属的凝固时在最终凝固部偏析，使其熔点降低，增大凝固裂纹敏感性。因此，P含量需要设为0.020％以下。P含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。需要说明的是，P含量的下限不需要特意设置，即含量可以为0％，但极度的降低会导致焊接材料的制造成本增大。因此，P含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
Cu：2.0～4.0％
Cu是对于确保在高温下的焊接金属的组织稳定性、并以Cu富集相的形式析出来提高蠕变强度而言有效的元素。然而，过量地含有Cu时，Cu富集相会过量析出，损害冲击特性。因此，Cu含量设为2.0～4.0％。Cu含量优选为2.3％以上，更优选为2.5％以上。此外，Cu含量优选为3.8％以下，更优选为3.5％以下。
Ni：15.0～19.0％
Ni会确保焊接金属在高温下的组织稳定性，有助于蠕变强度的提高。然而，Ni为昂贵的元素，大量的含有会导致焊接材料的制造成本增大。在此基础上，过量地含有Ni时，会降低焊接中的熔融金属的氮熔解度，反而损害蠕变强度。因此，Ni含量设为15.0～19.0％。Ni含量优选为15.5％以上，更优选为16.0％以上。此外，Ni含量优选为18.5％以下，更优选为18.0％以下。
Cr：16.0～20.0％
Cr是为了确保焊接金属在高温下的耐氧化性以及耐腐蚀性而含有的。然而，过量地含有Cr时，会损害焊接金属在高温下的组织稳定性，导致蠕变强度的降低。因此，Cr含量设为16.0～20.0％。Cr含量优选为16.5％以上，更优选为17.0％以上。此外，Cr含量优选为19.5％以下，更优选为19.0％以下。
Mo：0.50～1.50％
Mo是在基质中固溶而有助于焊接金属的蠕变强度的提高的元素。然而，即便过量地含有，其效果也饱和，并且，会降低焊接金属在高温下的组织稳定性，反而会导致蠕变强度的降低。因此，Mo含量设为0.50～1.50％。Mo含量优选为0.60％以上，更优选为0.80％以上。此外，Mo含量优选为1.40％以下，更优选为1.20％以下。
Nb：0.30～0.60％
Nb在高温下的使用中以微细的碳化物、氮化物或碳氮化物的形式在晶粒内析出，有助于焊接金属的蠕变强度的提高。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量且粗大地析出，导致蠕变强度以及蠕变延性的降低。因此，Nb含量设为0.30～0.60％。Nb含量优选为0.32％以上，更优选为0.35％以上。此外，Nb含量优选为0.58％以下，更优选为0.55％以下。
N：0.10～0.30％
N会提高高温下的焊接金属的组织稳定性，并且固溶、或以氮化物的形式在晶粒内微细地析出，极其有助于蠕变强度的提高。然而，过量地含有时，在高温下的使用中会析出大量的氮化物，导致蠕变延性的降低。因此，N含量设为0.10～0.30％。N含量优选为0.12％以上，更优选为0.15％以上。此外，N含量优选为0.28％以下，更优选为0.25％以下。
Al：0.030％以下
Al作为脱氧剂而被含有，但大量地含有时，会显著损害洁净性，使焊接材料的加工性以及焊接金属的延性降低。因此，Al含量设为0.030％以下。Al含量优选为0.025％以下，更优选为0.020％以下。需要说明的是，对于Al含量，不需要特别地设置下限，即含量可以为0％，但极度的降低会导致焊接材料的制造成本增大。因此，Al含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
O：0.020％以下
O(氧)以杂质的形式而被含有，但大量地含有时，会使焊接材料的加工性以及焊接金属的延性降低。因此，O含量设为0.020％以下。O含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。需要说明的是，对于O含量，不需要特别地设置下限，即含量可以为0％，但极度的降低会导致材料的制造成本增大。因此，O含量优选为0.0005％以上，更优选为0.0010％以上。
S：0～0.0030％
Sn：0～0.0030％
Bi：0～0.0030％
Zn：0～0.0030％
Sb：0～0.0030％
As：0～0.0030％
S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As会在焊接的凝固时凝固偏析，并且，之后，例如在具备焊接金属的焊接结构物的使用时，在重复向高温的加热以及自高温的冷却的过程中，会向焊接金属的柱状晶体边界偏析，导致冲击特性的降低。另一方面，这些元素对于增大焊接中的熔深深度、特别是防止初层焊接时的熔深不良而言是有效的元素。
为了兼具重复加热以及冷却后的冲击特性和焊接性，需要以满足下述(i)式的范围含有选自这些元素中的2种以上。(i)式左边值优选为0.0008、更优选为0.0010。此外，(i)式右边值优选为0.0028、更优选为0.0025。
0.0005≤S+Sn+Bi+Zn+Sb+As≤0.0030···(i)
其中，上述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的含量(质量％)。
需要说明的是，对于各个元素的含量下限没有特别地设置限制，但在满足上述(i)式的范围内，优选将上述之中的任一元素的含量设为0.0001％以上、更优选设为0.0002％以上、进一步优选设为0.0003％以上。
在本发明的焊接材料的化学组成中，在上述元素的基础上，还可以在以下所示的范围内含有选自V、Ti、Ta、Co、B、Ca、Mg以及REM中的1种以上。对于各元素的限定理由进行说明。
V：0～0.50％
V会与C和/或N结合，以微细的碳化物、氮化物或碳氮化物的形式在晶粒内析出，有助于高温下的蠕变强度，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，V含量设为0.50％以下。V含量优选为0.45％以下，更优选为0.40％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，V含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
Ti：0～0.50％
Ti与V同样地以微细的碳化物、氮化物或碳氮化物的形式在晶粒内析出，有助于高温下的蠕变强度，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，Ti含量设为0.50％以下。Ti含量优选为0.45％以下，更优选为0.40％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Ti含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
Ta：0～0.50％
Ta也与V以及Ti同样地以微细的碳化物、氮化物或碳氮化物的形式在晶粒内析出，有助于高温下的蠕变强度，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时，碳氮化物会大量析出，导致蠕变延性的降低。因此，Ta含量设为0.50％以下。Ta含量优选为0.45％以下，更优选为0.40％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Ta含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
Co：0～2.0％
Co与Ni以及Cu同样地提高焊接金属在高温下的组织稳定性，有助于蠕变强度的提高，因此可以根据需要含有。然而，其为极其昂贵的元素，因此过量的含有会导致大幅的成本增加。因此，Co含量设为2.0％以下。Co含量优选为1.5％以下，更优选为1.0％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Co含量优选为0.01％以上，更优选为0.02％以上。
B：0～0.020％
B是对于在高温使用中在焊接金属的柱状晶体边界偏析、强化晶界并且使晶界碳化物微细分散从而提高蠕变强度而言有效的元素，因此，可以根据需要含有。然而，过量地含有时，会提高焊接中的凝固裂纹敏感性。因此，B含量设为0.020％以下。B含量优选为0.018％以下，更优选为0.015％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，B含量优选为0.001％以上，更优选为0.002％以上。
Ca：0～0.020％
Ca具有改善焊接材料制造时的热加工性的效果，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热加工性劣化。因此，Ca含量设为0.020％以下。Ca含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Ca含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
Mg：0～0.020％
Mg与Ca同样地具有改善焊接材料制造时的热加工性的效果，因此可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热加工性劣化。因此，Mg含量设为0.020％以下。Mg含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，Mg含量优选为0.0005％以上，更优选为0.001％以上。
REM：0～0.06％
REM与Ca以及Mg同样地具有改善焊接材料制造时的热加工性的效果，可以根据需要含有。然而，过量地含有时会与氧结合，使洁净性显著地降低，反而使热加工性劣化。因此，REM含量设为0.06％以下。REM含量优选为0.05％以下，更优选为0.04％以下。需要说明的是，在希望得到上述的效果的情况下，REM含量优选为0.001％以上，更优选为0.002％以上。
在此，REM是指Sc、Y以及镧系元素的总计17种元素，前述REM的含量是指这些元素的总含量。
在本发明的焊接材料的化学组成中，余量为Fe以及杂质。在此，“杂质”是指：在工业地制造钢时，由矿石、废料等原料、制造工序的各种的原因而混入的成分，其在不对本发明产生不良影响的范围内是允许的。
(B)焊接金属的制造方法
本发明的焊接金属是使用上述的焊接材料(焊接材料)对奥氏体系耐热钢的母材进行焊接来制作的。对于用于得到上述的焊接金属的焊接方法，没有特别限定，例如，可以列举出TIG焊接、MIG焊、焊条电弧焊、埋弧焊、激光焊等。
需要说明的是，作为前述奥氏体系耐热钢的母材的优选组成，没有特别限定。例如，母材的化学组成优选以质量％计为C：0.05～0.15％、Si：0.10～0.30％、Mn：0.1～1.0％、P：0.040％以下、S：0.010％以下、Cu：2.0～4.0％、Ni：7.0～11.0％、Cr：16.0～20.0％、Mo：0.03～0.80％、Nb：0.30～0.60％、N：0.05～0.20％、Al：0.030％以下、O：0.020％以下、V：0～0.10％、Ti：0～0.10％、Co：0～1.0％、W：0～0.50％、B：0～0.005％、Ca：0～0.010％、Mg：0～0.010％、REM：0～0.10％、余量：Fe以及杂质。
前述母材的化学组成以质量％计可以含有选自V：0.01～0.10％、Ti：0.01～0.10％、Co：0.01～1.0％、W：0.01～0.50％、B：0.0002～0.005％、Ca：0.0005～0.010％、Mg：0.0005～0.010％、以及REM：0.0005～0.10％中的1种以上。
此外，对于上述的母材以及焊接材料(填充金属)的制造方法，没有特别地设置限制，对于调整了化学组成的钢，可以利用常规方法，依次实施热锻、热轧、热处理以及机械加工从而制造。
(C)焊接结构物
本发明的焊接结构物为具有上述的焊接金属的结构物。例如，焊接结构物由焊接金属和母材形成。即，使用本发明的焊接材料对上述的母材进行焊接而制造。母材由金属形成，优选为钢材，更优选为不锈钢，进一步优选为奥氏体系耐热钢。需要说明的是，对焊接结构物的具体形状、用于得到焊接结构物的焊接的具体方式(焊接位置)没有特别限定。
以下，利用实施例更具体地说明本发明，但本发明并不限定于这些实施例。
实施例1
从将具有表1所示的化学组成的钢熔解、浇铸而成的铸锭，利用热锻、热轧、热处理以及机械加工制作板厚15mm、宽度50mm、长度100mm的板材(母材)以及板厚4mm、宽度200mm、长度500mm的板材。进而，使用上述板厚4mm的板材，利用机械加工，制作2mm见方、长度500mm的切割填料(cut filler)。使用它们进行以下示出的各种性能评价试验。
[表1]
Figure BDA0002437258910000151
＜熔透焊道形成能力＞
对上述母材的长度方向的端部实施图1所示的形状的坡口加工。之后，使2个形成有坡口的母材对接，将由与各母材相同的板材得到的切割填料用作填充金属，利用TIG焊接进行对接焊。以线能量9kJ/cm对各母材分别制作2个焊接接头。将所得到的焊接接头之中，2个均在焊接线的全长上形成背面焊缝的试验材视为熔透焊道形成能力良好，作为“合格”。另一方面，将2个焊接接头之中哪怕一部存在未形成背面焊缝的部分的情况判定为“不合格”。
＜冲击特性＞
之后，接着将由与各母材同样的板材得到的切割填料用作填充金属，在坡口内利用手动TIG焊接进行层叠焊接。以线能量9～15kJ/cm，对各母材分别制作2个焊接接头。
之后，对于1个焊接接头，重复5次“室温→650℃×108小时→室温”的加热以及冷却的循环，之后，采取3个在焊接金属中具有V切口的全尺寸夏比冲击试验片，在常温下进行夏比冲击试验。并且，将吸收能量的平均值为27J以上的情况作为“合格”、将低于27J的情况作为“不合格”。
＜蠕变断裂强度＞
进而，从剩余的1个焊接接头，以焊接金属成为平行部的中央的方式采取圆棒蠕变断裂试验片，在母材的目标断裂时间成为约1000小时的650℃、216MPa的条件下进行蠕变断裂试验。并且，将断裂时间为母材的目标断裂时间的90％以上的情况设为“合格”。
将这些结果总结示于表2。
[表2]
表2
Figure BDA0002437258910000171
由表2可知，在将满足本发明的规定的钢A～F用于母材以及填充金属两者的试验No.1～6中，在焊接接头的制作时呈现出具有所需的熔透焊道形成能力、并且在重复高温加热和冷却之后的冲击特性优异的结果。
与之相对，作为比较例的钢G以及H高于(i)式的上限，因此，使用它们的试验No.7以及8中，成为在重复高温加热和冷却之后的冲击特性劣化的结果。此外，钢I以及J低于(i)式的下限，因此，在使用他们的试验No.9以及10中，未得到足够的熔深深度，熔透焊道形成能力不良。
实施例2
从将具有表3所示的化学组成的钢熔解、浇铸而成的铸锭，利用热锻、热轧、热处理以及机械加工制作板厚15mm、宽度50mm、长度100mm的板材(母材)。使用其进行以下所示的各种性能评价试验。
[表3]
Figure BDA0002437258910000181
＜冲击特性＞
对上述母材的长度方向的端部实施图1所示的形状的坡口加工。之后，使2个形成有坡口的母材对接，将由钢A的板材得到的切割填料用作填充金属，在坡口内利用手动TIG焊接进行层叠焊接。以线能量9～15kJ/cm对各母材分别制作2个焊接接头。
之后，对于1个焊接接头，重复5次“室温→650℃×108小时→室温”的加热以及冷却的循环，之后，采取3个在焊接金属中具有V切口的全尺寸夏比冲击试验片，在常温下进行夏比冲击试验。并且，将吸收能量的平均值为27J以上的情况作为“合格”、将低于27J的情况作为“不合格”。
＜蠕变断裂强度＞
进而，从剩余的1个焊接接头，以焊接金属成为平行部的中央的方式采取圆棒蠕变断裂试验片，在母材的目标断裂时间成为约1000小时的650℃、216MPa的条件下进行蠕变断裂试验。并且，将断裂时间为母材的目标断裂时间的90％以上的情况设为“合格”。
将这些结果总结示于表4。
[表4]
表4
Figure BDA0002437258910000191
由表4可知，在焊接材料的化学组成满足本发明的规定的试验No.11～14中，呈现出在焊接接头的制作时具有所需的熔透焊道形成能力、并且在重复高温加热和冷却之后的冲击特性优异的结果。
如上所述，可知仅在满足本发明的特征的情况下，能够得到所需的焊接施工性、耐焊接裂纹性以及优异的蠕变强度。
工业上的可利用性
根据本发明，可以提供能够得到即便在重复高温加热和冷却之后也具有足够的冲击特性的焊接金属的奥氏体系耐热钢用焊接材料、使用其而成的焊接金属和具有该焊接金属的焊接结构物、以及上述的焊接金属和焊接结构物的制造方法。

Claims (7)

1.一种奥氏体系耐热钢用焊接材料，其化学组成以质量％计为
C：0.06～0.14％、
Si：0.10～0.40％、
Mn：2.0～4.0％、
P：0.020％以下、
Cu：2.0～4.0％、
Ni：15.0～19.0％、
Cr：16.0～20.0％、
Mo：0.50～1.50％、
Nb：0.30～0.60％、
N：0.10～0.30％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
S：0～0.0030％、
Sn：0～0.0030％、
Bi：0～0.0030％、
Zn：0～0.0030％、
Sb：0～0.0030％、
As：0～0.0030％、
V：0～0.50％、
Ti：0～0.50％、
Ta：0～0.50％、
Co：0～2.0％、
B：0～0.020％、
Ca：0～0.020％、
Mg：0～0.020％、
REM：0～0.06％、
余量：Fe以及杂质，
以满足下述(i)式的范围含有选自S、Sn、Bi、Zn、Sb以及As中的2种以上，
0.0005≤S+Sn+Bi+Zn+Sb+As≤0.0030···(i)
其中，所述式中的元素标记表示钢中所含的各元素的质量％含量。
2.根据权利要求1所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
V：0.01～0.50％、
Ti：0.01～0.50％、
Ta：0.01～0.50％、
Co：0.01～2.0％、
B：0.001～0.02％、
Ca：0.001～0.02％、
Mg：0.001～0.02％、以及
REM：0.001～0.06％中的1种以上。
3.根据权利要求1或2所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料，其用于由奥氏体系耐热钢形成的母材的焊接，
所述母材的化学组成以质量％计为
C：0.05～0.15％、
Si：0.10～0.30％、
Mn：0.1～1.0％、
P：0.040％以下、
S：0.010％以下、
Cu：2.0～4.0％、
Ni：7.0～11.0％、
Cr：16.0～20.0％、
Mo：0.03～0.80％、
Nb：0.30～0.60％、
N：0.05～0.20％、
Al：0.030％以下、
O：0.020％以下、
V：0～0.10％、
Ti：0～0.10％、
Co：0～1.0％、
W：0～0.50％、
B：0～0.005％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.10％、
余量：Fe以及杂质。
4.一种焊接金属，其使用权利要求3所述的母材和权利要求1～3中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料而成。
5.一种焊接结构物，其具有权利要求4所述的焊接金属。
6.一种焊接金属的制造方法，其中，通过使用权利要求1～3中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料对权利要求3所述的母材进行焊接来制造焊接金属。
7.一种焊接结构物的制造方法，其中，使用权利要求1～3中任一项所述的奥氏体系耐热钢用焊接材料对权利要求3所述的母材进行焊接。
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WO (1) WO2019070002A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113319469A (zh) * 2021-06-30 2021-08-31 桂林航天工业学院 高强度耐热钢气体保护焊丝及其制备方法

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4144872A4 (en) * 2020-04-30 2024-05-22 Nippon Steel Corporation METHOD FOR PRODUCING AN AUSTENITIC HEAT-RESISTANT STEEL
EP4144871A4 (en) * 2020-04-30 2024-05-22 Nippon Steel Corporation AUSTENITIC HEAT RESISTANT STEEL

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06142980A (ja) * 1992-11-06 1994-05-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 高温強度の優れたオーステナイト鋼用溶接材料
JP2001300763A (ja) * 2000-04-18 2001-10-30 Nippon Steel Corp 高温強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼用ｔｉｇ溶接材料
CN102947047A (zh) * 2010-06-07 2013-02-27 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热钢用焊接材料及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
JP2015110240A (ja) * 2013-10-30 2015-06-18 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
CN105848819A (zh) * 2013-12-24 2016-08-10 Posco公司 耐热钢用焊接材料
CN106062230A (zh) * 2014-03-05 2016-10-26 株式会社神户制钢所 奥氏体系耐热钢
CN106893949A (zh) * 2017-04-20 2017-06-27 华能国际电力股份有限公司 一种奥氏体耐热钢及其制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2797981B2 (ja) * 1994-08-31 1998-09-17 住友金属工業株式会社 高強度オーステナイト鋼溶接材料およびその製造方法
JPH09300096A (ja) * 1996-05-16 1997-11-25 Nkk Corp オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料
JPH10286690A (ja) * 1997-04-15 1998-10-27 Nkk Corp オーステナイト系ステンレス鋼用被覆アーク溶接棒
JP3424599B2 (ja) * 1999-05-11 2003-07-07 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
JP3632672B2 (ja) 2002-03-08 2005-03-23 住友金属工業株式会社 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法
JP5411820B2 (ja) * 2010-09-06 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法
JP5661001B2 (ja) 2011-08-23 2015-01-28 山陽特殊製鋼株式会社 時効後靭性に優れた高強度オーステナイト系耐熱鋼
ES2734051T3 (es) * 2015-06-05 2019-12-04 Nippon Steel Corp Acero inoxidable austenítico
JP2017014575A (ja) * 2015-07-01 2017-01-19 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱合金及び溶接構造物
JP6638551B2 (ja) * 2016-05-09 2020-01-29 日本製鉄株式会社 オーステナイト系耐熱鋼溶接金属およびそれを有する溶接継手

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06142980A (ja) * 1992-11-06 1994-05-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 高温強度の優れたオーステナイト鋼用溶接材料
JP2001300763A (ja) * 2000-04-18 2001-10-30 Nippon Steel Corp 高温強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼用ｔｉｇ溶接材料
CN102947047A (zh) * 2010-06-07 2013-02-27 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热钢用焊接材料及使用该焊接材料而成的焊接金属和焊接接头
JP2015110240A (ja) * 2013-10-30 2015-06-18 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手
CN105848819A (zh) * 2013-12-24 2016-08-10 Posco公司 耐热钢用焊接材料
CN106062230A (zh) * 2014-03-05 2016-10-26 株式会社神户制钢所 奥氏体系耐热钢
CN106893949A (zh) * 2017-04-20 2017-06-27 华能国际电力股份有限公司 一种奥氏体耐热钢及其制备方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113319469A (zh) * 2021-06-30 2021-08-31 桂林航天工业学院 高强度耐热钢气体保护焊丝及其制备方法

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