JPH09300096A - オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料Info
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- JPH09300096A JPH09300096A JP12204696A JP12204696A JPH09300096A JP H09300096 A JPH09300096 A JP H09300096A JP 12204696 A JP12204696 A JP 12204696A JP 12204696 A JP12204696 A JP 12204696A JP H09300096 A JPH09300096 A JP H09300096A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 溶接作業性を向上させることができ、溶接の
ままで母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属を
得ることができると共に、溶接金属の耐割れ性を高める
ことができ、これにより、トータルコストが低減された
オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接
材料。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼用不活性
ガスアーク溶接材料は、Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｃ＋Ｎの量が特定され、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的
不純物のうち、Ｓ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｐ及びＳは特定量以下
に規制されたものである。
ままで母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属を
得ることができると共に、溶接金属の耐割れ性を高める
ことができ、これにより、トータルコストが低減された
オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接
材料。 【解決手段】 オーステナイト系ステンレス鋼用不活性
ガスアーク溶接材料は、Ｃ、Ｎ、Ｎｂ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃ
ｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ａｌ、Ｃ＋Ｎの量が特定され、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的
不純物のうち、Ｓ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｐ及びＳは特定量以下
に規制されたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタングステン等の非
消耗性電極を使用して溶接アークを発生するＴＩＧ溶
接、プラズマ溶接並びに溶接材料自身が電極となる消耗
性電極を使用するＭＩＧ溶接等の不活性ガスアーク溶接
において適用される溶接材料に関し、特に、溶接作業性
が優れており、優れた高温強度を有する溶接金属を得る
ことができるオーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガ
スアーク溶接材料に関する。
消耗性電極を使用して溶接アークを発生するＴＩＧ溶
接、プラズマ溶接並びに溶接材料自身が電極となる消耗
性電極を使用するＭＩＧ溶接等の不活性ガスアーク溶接
において適用される溶接材料に関し、特に、溶接作業性
が優れており、優れた高温強度を有する溶接金属を得る
ことができるオーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガ
スアーク溶接材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高温環境下においては、良好
な高温強度を有する１８Ｃｒ−８Ｎｉ系ステンレス鋼材
が使用されてきているが、近時、火力発電プラントにお
ける発電用ボイラの蒸気条件の高温高圧（ＵＳＣ）化に
伴って、伝熱管においては、より一層高い強度の材料に
対する要求が高まってきている。
な高温強度を有する１８Ｃｒ−８Ｎｉ系ステンレス鋼材
が使用されてきているが、近時、火力発電プラントにお
ける発電用ボイラの蒸気条件の高温高圧（ＵＳＣ）化に
伴って、伝熱管においては、より一層高い強度の材料に
対する要求が高まってきている。
【０００３】そこで、１８Ｃｒ−８Ｎｉ系のオーステナ
イト系ステンレス鋼にＣｕ、Ｎｂ及びＢを添加すること
により、高温強度を更に一層高めることができることは
公知である（特開昭６２−７０５５３号公報及び特開昭
６２−１３３０４８号公報等）。また、このように優れ
た高温強度を有するオーステナイト鋼材を溶接するため
の溶接材料としては、凝固組織のままで優れた高温強度
を得ることができると共に、オーステナイト組織におい
て発生しやすい溶接高温割れを防止することができるオ
ーステナイト鋼用溶接材料が開示されている（特開平６
−１４２９８０号公報）。この溶接材料は母材と共金系
であり、Ｃ：０．０５乃至０．２重量％、Ｓｉ：０．１
乃至０．５重量％、Ｍｎ：０．５乃至５重量％、Ｃｒ：
１５乃至２２重量％、Ｎｉ：６乃至３０重量％、Ｃｕ：
２乃至５重量％、Ｍｏ：０．３乃至３重量％、Ｎ：０．
０７乃至０．３５重量％、Ｎｂ：０．１乃至１．３重量
％及びＳ：０．００２乃至０．０１５重量％を含有し、
Ａｌ：０．０３重量％以下及びＰ：０．０１５重量％以
下に規制されていて、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなるものである。
イト系ステンレス鋼にＣｕ、Ｎｂ及びＢを添加すること
により、高温強度を更に一層高めることができることは
公知である（特開昭６２−７０５５３号公報及び特開昭
６２−１３３０４８号公報等）。また、このように優れ
た高温強度を有するオーステナイト鋼材を溶接するため
の溶接材料としては、凝固組織のままで優れた高温強度
を得ることができると共に、オーステナイト組織におい
て発生しやすい溶接高温割れを防止することができるオ
ーステナイト鋼用溶接材料が開示されている（特開平６
−１４２９８０号公報）。この溶接材料は母材と共金系
であり、Ｃ：０．０５乃至０．２重量％、Ｓｉ：０．１
乃至０．５重量％、Ｍｎ：０．５乃至５重量％、Ｃｒ：
１５乃至２２重量％、Ｎｉ：６乃至３０重量％、Ｃｕ：
２乃至５重量％、Ｍｏ：０．３乃至３重量％、Ｎ：０．
０７乃至０．３５重量％、Ｎｂ：０．１乃至１．３重量
％及びＳ：０．００２乃至０．０１５重量％を含有し、
Ａｌ：０．０３重量％以下及びＰ：０．０１５重量％以
下に規制されていて、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなるものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
６−１４２９８０号公報に開示されている溶接材料にお
いては、ブローホール及びスラグが発生することがあ
り、溶接材料自体を電極とする場合のアーク安定性につ
いても不安定であることから、溶接作業性が優れている
とはいえない。また、溶接材料の冷間加工性が不良であ
り、溶接材料の原料コスト、製造コスト及び溶接コスト
等により評価される生産性及び経済性が考慮されていな
いという問題点もある。
６−１４２９８０号公報に開示されている溶接材料にお
いては、ブローホール及びスラグが発生することがあ
り、溶接材料自体を電極とする場合のアーク安定性につ
いても不安定であることから、溶接作業性が優れている
とはいえない。また、溶接材料の冷間加工性が不良であ
り、溶接材料の原料コスト、製造コスト及び溶接コスト
等により評価される生産性及び経済性が考慮されていな
いという問題点もある。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、溶接作業性を向上させることができ、溶接
のままで母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属
を得ることができると共に、溶接金属の耐割れ性を高め
ることができ、これにより、トータルコストが低減され
たオーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶
接材料を提供することを目的とする。
のであって、溶接作業性を向上させることができ、溶接
のままで母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属
を得ることができると共に、溶接金属の耐割れ性を高め
ることができ、これにより、トータルコストが低減され
たオーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶
接材料を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るオーステナ
イト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料は、
Ｃ：０．０５乃至０．３０重量％、Ｎ：０．０１乃至
０．０６重量％、Ｎｂ：０．３乃至１．０重量％、Ｓ
ｉ：０．１乃至０．５重量％、Ｍｎ：０．５乃至３．０
重量％、Ｃｒ：１４乃至２２重量％、Ｎｉ：１０乃至２
０重量％、Ｃｕ：１．０乃至４．０重量％、Ｍｏ：２．
０乃至５．０重量％及びＡｌ：０．００３乃至０．０３
重量％を含有し、Ｃ及びＮの合計が０．１０重量％以上
であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前
記不可避的不純物のうち、Ｓ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｐ及びＢ
は、Ｓ：０．００８重量％以下、Ｃａ：０．００５重量
％以下、Ｔｉ：０．０３重量％以下、Ｐ：０．０１５重
量％以下及びＢ：０．００１５重量％以下に規制された
ことを特徴とする。この不可避的不純物としてのＳは
０．００２重量％以下であることが好ましい。
イト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料は、
Ｃ：０．０５乃至０．３０重量％、Ｎ：０．０１乃至
０．０６重量％、Ｎｂ：０．３乃至１．０重量％、Ｓ
ｉ：０．１乃至０．５重量％、Ｍｎ：０．５乃至３．０
重量％、Ｃｒ：１４乃至２２重量％、Ｎｉ：１０乃至２
０重量％、Ｃｕ：１．０乃至４．０重量％、Ｍｏ：２．
０乃至５．０重量％及びＡｌ：０．００３乃至０．０３
重量％を含有し、Ｃ及びＮの合計が０．１０重量％以上
であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、前
記不可避的不純物のうち、Ｓ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｐ及びＢ
は、Ｓ：０．００８重量％以下、Ｃａ：０．００５重量
％以下、Ｔｉ：０．０３重量％以下、Ｐ：０．０１５重
量％以下及びＢ：０．００１５重量％以下に規制された
ことを特徴とする。この不可避的不純物としてのＳは
０．００２重量％以下であることが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】本願発明者等は、１８Ｃｒ−８Ｎ
ｉ系ステンレス鋼をベースとした溶接材料について、前
記課題を解決することができる溶接材料を開発すべく種
々研究を行った。その結果、ベースとなる溶接材料に微
量のＳｉを添加することにより、溶融金属の流動性を良
好にすることができ、更に、溶接材料中のＡｌ、Ｃａ及
びＴｉの含有量を適正量に規制することによって、溶接
金属表面のスラグの発生を抑制して、溶接ビードのなじ
み性を良好に保つことができ、これにより、溶接作業性
を向上させることができることを見い出した。
ｉ系ステンレス鋼をベースとした溶接材料について、前
記課題を解決することができる溶接材料を開発すべく種
々研究を行った。その結果、ベースとなる溶接材料に微
量のＳｉを添加することにより、溶融金属の流動性を良
好にすることができ、更に、溶接材料中のＡｌ、Ｃａ及
びＴｉの含有量を適正量に規制することによって、溶接
金属表面のスラグの発生を抑制して、溶接ビードのなじ
み性を良好に保つことができ、これにより、溶接作業性
を向上させることができることを見い出した。
【０００８】また、消耗性電極として共金系の溶接材料
を使用する場合、溶接材料自身のアーク安定性を向上さ
せる必要があり、溶接金属中に過剰にＡｌが添加されて
いるとアークが不安定となるので、溶接材料中のＡｌ含
有量を低減させる必要がある。
を使用する場合、溶接材料自身のアーク安定性を向上さ
せる必要があり、溶接金属中に過剰にＡｌが添加されて
いるとアークが不安定となるので、溶接材料中のＡｌ含
有量を低減させる必要がある。
【０００９】更に、溶接時の凝固組織のままで、母材と
同レベルの高温強度を有する溶接金属を得るようにする
ためには、ベースとなる溶接材料にＣ、Ｎｂ及びＮを添
加し、ＮｂＣ及びＮｂＮ等を析出させることにより、凝
固組織を改善することが有効である。しかしながら、ベ
ースとなる溶接材料に過剰にＮを添加すると、溶接材料
の冷間加工性が劣化することにより焼鈍回数が増加し
て、溶接材料の製造コストが上昇してしまうので、Ｎ含
有量を低減した状態で高温強度を確保する必要がある。
そこで、本願発明者等は、溶接材料中のＣ及びＮの含有
量の合計を所定量以上に規定することにより、Ｎ含有量
を低減しても溶接金属の高温強度を向上させることがで
きることを見い出した。更に、溶接金属の高温強度を向
上させることができる成分として、他に、Ｍｏ、Ｃｕ、
Ｃｏ、Ｖ及びＴｉ等がある。
同レベルの高温強度を有する溶接金属を得るようにする
ためには、ベースとなる溶接材料にＣ、Ｎｂ及びＮを添
加し、ＮｂＣ及びＮｂＮ等を析出させることにより、凝
固組織を改善することが有効である。しかしながら、ベ
ースとなる溶接材料に過剰にＮを添加すると、溶接材料
の冷間加工性が劣化することにより焼鈍回数が増加し
て、溶接材料の製造コストが上昇してしまうので、Ｎ含
有量を低減した状態で高温強度を確保する必要がある。
そこで、本願発明者等は、溶接材料中のＣ及びＮの含有
量の合計を所定量以上に規定することにより、Ｎ含有量
を低減しても溶接金属の高温強度を向上させることがで
きることを見い出した。更に、溶接金属の高温強度を向
上させることができる成分として、他に、Ｍｏ、Ｃｕ、
Ｃｏ、Ｖ及びＴｉ等がある。
【００１０】また、溶接高温割れを防止するためには、
溶接金属中のＰ、Ｓ及びＢの含有量を低減することが効
果的である。しかしながら、一般的に、圧延及び熱処理
等の調質処理が施される母材においては、クリープ破断
強度を向上させて、溶接構造物の製造コストを低減する
ために、溶接母材にＰ及びＢを添加することがある。本
発明に係る溶接材料においては、対象とする溶接母材と
して、Ｐ及びＢ等が添加されたものがあるため、高温割
れを防止する効果を十分に得るためには、溶接材料中の
Ｐ及びＢ含有量を通常のオーステナイト鋼用の溶接材料
よりも低減する必要がある。
溶接金属中のＰ、Ｓ及びＢの含有量を低減することが効
果的である。しかしながら、一般的に、圧延及び熱処理
等の調質処理が施される母材においては、クリープ破断
強度を向上させて、溶接構造物の製造コストを低減する
ために、溶接母材にＰ及びＢを添加することがある。本
発明に係る溶接材料においては、対象とする溶接母材と
して、Ｐ及びＢ等が添加されたものがあるため、高温割
れを防止する効果を十分に得るためには、溶接材料中の
Ｐ及びＢ含有量を通常のオーステナイト鋼用の溶接材料
よりも低減する必要がある。
【００１１】以下、本発明におけるオーステナイト系ス
テンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料に含有される化
学成分及びその組成限定理由について説明する。
テンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料に含有される化
学成分及びその組成限定理由について説明する。
【００１２】Ｃ：０．０５乃至０．３０重量％ Ｃは溶接材料中に存在すると、溶接金属中における固溶
強化作用及びＮｂＣとしての析出強化作用により、溶接
金属の引張強度及びクリープ強度を向上させることがで
きる。溶接材料中のＣが溶接材料全重量に対して０．０
５重量％未満であると、形成される溶接金属の強度を十
分に向上させることができない。一方、溶接材料中のＣ
が０．３０重量％を超えると、炭化物が多量に生成され
ることにより、延性が低下すると共に、高温割れが発生
することがある。従って、溶接材料中のＣは溶接材料全
重量に対して０．０５乃至０．３０重量％とする。
強化作用及びＮｂＣとしての析出強化作用により、溶接
金属の引張強度及びクリープ強度を向上させることがで
きる。溶接材料中のＣが溶接材料全重量に対して０．０
５重量％未満であると、形成される溶接金属の強度を十
分に向上させることができない。一方、溶接材料中のＣ
が０．３０重量％を超えると、炭化物が多量に生成され
ることにより、延性が低下すると共に、高温割れが発生
することがある。従って、溶接材料中のＣは溶接材料全
重量に対して０．０５乃至０．３０重量％とする。
【００１３】Ｎ：０．０１乃至０．０６重量％ Ｎは溶接材料中に存在すると、溶接金属中における固溶
強化作用及びＮｂＮとしての析出強化作用により、溶接
金属の引張強度及びクリープ強度を向上させることがで
きる。溶接材料中のＮが溶接材料全重量に対して０．０
１重量％未満であると、形成される溶接金属の強度を十
分に向上させることができない。一方、溶接材料中のＮ
が０．０６重量％を超えると、伸線加工時の冷間加工性
が低下すると共に、溶接時においてブローホール等の溶
接欠陥の原因となる。従って、溶接材料中のＮは溶接材
料全重量に対して０．０１乃至０．０６重量％とする。
強化作用及びＮｂＮとしての析出強化作用により、溶接
金属の引張強度及びクリープ強度を向上させることがで
きる。溶接材料中のＮが溶接材料全重量に対して０．０
１重量％未満であると、形成される溶接金属の強度を十
分に向上させることができない。一方、溶接材料中のＮ
が０．０６重量％を超えると、伸線加工時の冷間加工性
が低下すると共に、溶接時においてブローホール等の溶
接欠陥の原因となる。従って、溶接材料中のＮは溶接材
料全重量に対して０．０１乃至０．０６重量％とする。
【００１４】Ｎｂ：０．３乃至１．０重量％ ＮｂはＣ及びＮと結合してＮｂＣ及びＮｂＮとして析出
するので、凝固組織の微細化及び析出強化作用により、
溶接金属のクリープ強度及び高温における引張強度を向
上させる効果を有する。溶接材料中のＮｂが溶接材料全
重量に対して０．３重量％未満であると、形成される溶
接金属の強度を十分に向上させることができない。一
方、溶接材料中のＮｂが１．０重量％を超えると、溶接
高温割れが発生することがある。従って、溶接材料中の
Ｎｂは溶接材料全重量に対して０．３乃至１．０重量％
とする。
するので、凝固組織の微細化及び析出強化作用により、
溶接金属のクリープ強度及び高温における引張強度を向
上させる効果を有する。溶接材料中のＮｂが溶接材料全
重量に対して０．３重量％未満であると、形成される溶
接金属の強度を十分に向上させることができない。一
方、溶接材料中のＮｂが１．０重量％を超えると、溶接
高温割れが発生することがある。従って、溶接材料中の
Ｎｂは溶接材料全重量に対して０．３乃至１．０重量％
とする。
【００１５】Ｓｉ：０．１乃至０．５重量％ Ｓｉは溶融金属の流動性を高める効果を有する。溶接材
料中のＳｉが溶接材料全重量に対して０．１重量％未満
であると、その効果を十分に得ることができない。一
方、溶接材料中のＳｉが０．５重量％を超えると、溶接
金属の耐割れ性が低下すると共に、固溶強化元素として
添加されているＮの固溶度を低下させてしまう。従っ
て、溶接材料中のＳｉは溶接材料全重量に対して０．１
乃至０．５重量％とする。
料中のＳｉが溶接材料全重量に対して０．１重量％未満
であると、その効果を十分に得ることができない。一
方、溶接材料中のＳｉが０．５重量％を超えると、溶接
金属の耐割れ性が低下すると共に、固溶強化元素として
添加されているＮの固溶度を低下させてしまう。従っ
て、溶接材料中のＳｉは溶接材料全重量に対して０．１
乃至０．５重量％とする。
【００１６】Ｍｎ：０．５乃至３．０重量％ Ｍｎは固溶強化元素として添加されているＮの固溶度を
高める効果を有している。溶接材料中のＭｎが溶接材料
全重量に対して０．５重量％未満であると、その効果を
十分に得ることができない。一方、溶接材料中のＭｎが
３．０重量％を超えると、溶接金属が脆化する虞があ
る。従って、溶接材料中のＭｎは溶接材料全重量に対し
て０．５乃至３．０重量％とする。
高める効果を有している。溶接材料中のＭｎが溶接材料
全重量に対して０．５重量％未満であると、その効果を
十分に得ることができない。一方、溶接材料中のＭｎが
３．０重量％を超えると、溶接金属が脆化する虞があ
る。従って、溶接材料中のＭｎは溶接材料全重量に対し
て０．５乃至３．０重量％とする。
【００１７】Ｃｒ：１４乃至２２重量％ Ｃｒは溶接金属の耐酸化性を向上させる効果を有する。
溶接材料中のＣｒが溶接材料全重量に対して１４重量％
未満であると、その効果を十分に得ることができない。
一方、Ｃｒが２２重量％を超えて溶接材料中に過剰に添
加されると、Ｃｒは高価な原料であるため、原料コスト
が増加してしまう。また、Ｃｒ含有量の増加によりオー
ステナイト相が不安定となるので、これを安定化させる
ために多量のＮｉを必要とすることより、原料コストが
更に一層増加する。従って、溶接材料中のＣｒは溶接材
料全重量に対して１４乃至２２重量％とする。
溶接材料中のＣｒが溶接材料全重量に対して１４重量％
未満であると、その効果を十分に得ることができない。
一方、Ｃｒが２２重量％を超えて溶接材料中に過剰に添
加されると、Ｃｒは高価な原料であるため、原料コスト
が増加してしまう。また、Ｃｒ含有量の増加によりオー
ステナイト相が不安定となるので、これを安定化させる
ために多量のＮｉを必要とすることより、原料コストが
更に一層増加する。従って、溶接材料中のＣｒは溶接材
料全重量に対して１４乃至２２重量％とする。
【００１８】Ｎｉ：１０乃至２０重量％ Ｎｉはオーステナイト相を安定化させる効果を有する。
溶接材料中のＮｉが溶接材料全重量に対して１０重量％
未満であると、その効果を十分に得ることができない。
一方、Ｎｉが２０重量％を超えて溶接材料中に過剰に添
加されると、原料コストが上昇する。従って、溶接材料
中のＮｉは溶接材料全重量に対して１０乃至２０重量％
とする。
溶接材料中のＮｉが溶接材料全重量に対して１０重量％
未満であると、その効果を十分に得ることができない。
一方、Ｎｉが２０重量％を超えて溶接材料中に過剰に添
加されると、原料コストが上昇する。従って、溶接材料
中のＮｉは溶接材料全重量に対して１０乃至２０重量％
とする。
【００１９】Ｃｕ：１．０乃至４．０重量％ Ｃｕは高温に加熱されると、マトリックス中に微細分散
析出することによって、溶接金属の高温強度（クリープ
強度）を高める効果を有する。溶接材料中のＣｕが溶接
材料全重量に対して１．０重量％未満であると、その効
果を十分に得ることができない。一方、Ｃｕが４．０重
量％を超えて溶接材料中に過剰に添加されると、延性が
低下すると共に、微細な高温割れが発生することがあ
る。従って、溶接材料中のＣｕは溶接材料全重量に対し
て１．０乃至４．０重量％とする。
析出することによって、溶接金属の高温強度（クリープ
強度）を高める効果を有する。溶接材料中のＣｕが溶接
材料全重量に対して１．０重量％未満であると、その効
果を十分に得ることができない。一方、Ｃｕが４．０重
量％を超えて溶接材料中に過剰に添加されると、延性が
低下すると共に、微細な高温割れが発生することがあ
る。従って、溶接材料中のＣｕは溶接材料全重量に対し
て１．０乃至４．０重量％とする。
【００２０】Ｍｏ：２．０乃至５．０重量％ Ｍｏはマトリックス中において、固溶強化元素として作
用する。溶接材料中のＭｏが溶接材料全重量に対して
２．０重量％未満であると、その効果を十分に得ること
ができない。一方、Ｍｏが５．０重量％を超えて溶接材
料中に過剰に添加されると、溶接高温割れが発生する。
従って、溶接材料中のＭｏは溶接材料全重量に対して
２．０乃至５．０重量％とする。
用する。溶接材料中のＭｏが溶接材料全重量に対して
２．０重量％未満であると、その効果を十分に得ること
ができない。一方、Ｍｏが５．０重量％を超えて溶接材
料中に過剰に添加されると、溶接高温割れが発生する。
従って、溶接材料中のＭｏは溶接材料全重量に対して
２．０乃至５．０重量％とする。
【００２１】Ａｌ：０．００３乃至０．０３重量％ 消耗性電極を使用するＭＩＧ溶接においては、アークの
安定性を確保するために、不活性ガス中にＯ2及びＣＯ2
等の活性ガスを添加することがあるので、ＴＩＧ溶接す
る場合と比較して溶接金属中の酸素量が増加する。この
ような場合に、Ａｌを極微量添加することにより、溶接
金属を脱酸することができる。溶接材料中のＡｌが溶接
材料全重量に対して０．００３重量％未満であると、溶
接金属の脱酸効果を得ることができない。一方、Ａｌが
０．０３重量％を超えて溶接材料中に過剰に添加される
と、溶融金属中にスラグが発生して溶接ビードのなじみ
性が低下すると共に、ＭＩＧ溶接する場合にアークが不
安定となる。従って、溶接材料中のＡｌは溶接材料全重
量に対して０．００３乃至０．０３重量％とする。
安定性を確保するために、不活性ガス中にＯ2及びＣＯ2
等の活性ガスを添加することがあるので、ＴＩＧ溶接す
る場合と比較して溶接金属中の酸素量が増加する。この
ような場合に、Ａｌを極微量添加することにより、溶接
金属を脱酸することができる。溶接材料中のＡｌが溶接
材料全重量に対して０．００３重量％未満であると、溶
接金属の脱酸効果を得ることができない。一方、Ａｌが
０．０３重量％を超えて溶接材料中に過剰に添加される
と、溶融金属中にスラグが発生して溶接ビードのなじみ
性が低下すると共に、ＭＩＧ溶接する場合にアークが不
安定となる。従って、溶接材料中のＡｌは溶接材料全重
量に対して０．００３乃至０．０３重量％とする。
【００２２】［Ｃ］＋［Ｎ］：０．１０重量％以上 前述の如く、Ｎは溶接金属の高温強度を高める効果を有
する一方、溶接材料中に過剰に添加されると溶接材料の
冷間加工性が低下する。従って、本発明においては、Ｎ
と同様の効果を有するＣ及びＮの含有量の合計を適正量
に規制することにより、Ｎ含有量を増加させることなく
溶接金属の高温強度を向上させるものとする。
する一方、溶接材料中に過剰に添加されると溶接材料の
冷間加工性が低下する。従って、本発明においては、Ｎ
と同様の効果を有するＣ及びＮの含有量の合計を適正量
に規制することにより、Ｎ含有量を増加させることなく
溶接金属の高温強度を向上させるものとする。
【００２３】図１は横軸に溶接材料中のＣの含有量
［Ｃ］とＮの含有量［Ｎ］の合計（［Ｃ］＋［Ｎ］）を
とり、縦軸にこの溶接材料を使用して形成された溶接金
属の引張強度をとって、溶接材料中のＣ及びＮの含有量
の合計に対する溶接金属の引張強度を示すグラフ図であ
る。図１に示すように、溶接材料中のＣ及びＮの含有量
の合計を増加させるにつれて、溶接金属の引張強度を高
めることができる。即ち、母材と同レベルの高温強度を
有する溶接金属を得るためには、溶接金属の引張強度が
７００℃において３１０Ｎ／ｍｍ2以上であればよいの
で、溶接材料中のＮ含有量を低減してもＣ含有量を増加
させることによって、高い高温強度を有する溶接金属を
得ることができる。溶接材料中のＣ及びＮの含有量が合
計で０．１０重量％未満であると、母材と同レベルの高
温強度を得ることができない。従って、溶接材料中のＣ
及びＮの含有量の合計は０．１０重量％以上とする。
［Ｃ］とＮの含有量［Ｎ］の合計（［Ｃ］＋［Ｎ］）を
とり、縦軸にこの溶接材料を使用して形成された溶接金
属の引張強度をとって、溶接材料中のＣ及びＮの含有量
の合計に対する溶接金属の引張強度を示すグラフ図であ
る。図１に示すように、溶接材料中のＣ及びＮの含有量
の合計を増加させるにつれて、溶接金属の引張強度を高
めることができる。即ち、母材と同レベルの高温強度を
有する溶接金属を得るためには、溶接金属の引張強度が
７００℃において３１０Ｎ／ｍｍ2以上であればよいの
で、溶接材料中のＮ含有量を低減してもＣ含有量を増加
させることによって、高い高温強度を有する溶接金属を
得ることができる。溶接材料中のＣ及びＮの含有量が合
計で０．１０重量％未満であると、母材と同レベルの高
温強度を得ることができない。従って、溶接材料中のＣ
及びＮの含有量の合計は０．１０重量％以上とする。
【００２４】Ｓ：０．００８重量％以下 Ｓは溶接高温割れの発生を促進させる元素であり、溶接
材料中のＳが溶接材料全重量に対して０．００８重量％
を超えると、溶接高温割れが発生しやすくなる。従っ
て、溶接材料中のＳは溶接材料全重量に対して０．００
８重量％以下とする。なお、好ましくは、溶接材料中の
Ｓは０．００２重量％以下であることが望ましい。
材料中のＳが溶接材料全重量に対して０．００８重量％
を超えると、溶接高温割れが発生しやすくなる。従っ
て、溶接材料中のＳは溶接材料全重量に対して０．００
８重量％以下とする。なお、好ましくは、溶接材料中の
Ｓは０．００２重量％以下であることが望ましい。
【００２５】Ｃａ：０．００５重量％以下 ＣａはＡｌと同様に溶融金属中にスラグを発生させる元
素であり、溶接材料中のＣａが溶接材料全重量に対して
０．００５重量％を超えると、溶融金属中に発生するス
ラグによりビードのなじみ性が低下する。従って、溶接
材料中のＣａは溶接材料全重量に対して０．００５重量
％以下とする。
素であり、溶接材料中のＣａが溶接材料全重量に対して
０．００５重量％を超えると、溶融金属中に発生するス
ラグによりビードのなじみ性が低下する。従って、溶接
材料中のＣａは溶接材料全重量に対して０．００５重量
％以下とする。
【００２６】Ｔｉ：０．０３重量％以下 ＴｉはＡｌ及びＣａと同様に溶融金属中にスラグを発生
させる元素であり、溶接材料中のＴｉが溶接材料全重量
に対して０．０３重量％を超えると、ビードのなじみ性
が低下する。従って、溶接材料中のＴｉは溶接材料全重
量に対して０．０３重量％以下とする。
させる元素であり、溶接材料中のＴｉが溶接材料全重量
に対して０．０３重量％を超えると、ビードのなじみ性
が低下する。従って、溶接材料中のＴｉは溶接材料全重
量に対して０．０３重量％以下とする。
【００２７】Ｐ：０．０１５重量％以下 Ｐは溶接高温割れの発生を促進させる元素であり、溶接
材料中のＰが溶接材料全重量に対して０．０１５重量％
を超えると、溶接高温割れが発生しやすくなる。従っ
て、溶接材料中のＰは溶接材料全重量に対して０．０１
５重量％以下とする。
材料中のＰが溶接材料全重量に対して０．０１５重量％
を超えると、溶接高温割れが発生しやすくなる。従っ
て、溶接材料中のＰは溶接材料全重量に対して０．０１
５重量％以下とする。
【００２８】Ｂ：０．００１５重量％以下 本発明に係る溶接材料の対象である溶接母材としてのオ
ーステナイト系ステンレス鋼においては、炭化物の分散
強化及び粒界の強化によるクリープ強度を向上させるた
めに、Ｂを添加することがある。しかしながら、凝固組
織である溶接金属においては、Ｂを均一に分散析出させ
ることは困難であり、溶接材料中のＢ及び溶接時に希釈
によって母材より混入したＢは溶接金属の最終凝固部に
濃縮されることにより、高温割れの原因となる。本発明
は、Ｂが添加された母材に対しても適用されるものであ
り、その場合に、溶接材料中のＢが０．００１５重量％
を超えると、高温割れが発生する。従って、溶接材料中
のＢは溶接材料全重量に対して０．００１５重量％以下
とする。
ーステナイト系ステンレス鋼においては、炭化物の分散
強化及び粒界の強化によるクリープ強度を向上させるた
めに、Ｂを添加することがある。しかしながら、凝固組
織である溶接金属においては、Ｂを均一に分散析出させ
ることは困難であり、溶接材料中のＢ及び溶接時に希釈
によって母材より混入したＢは溶接金属の最終凝固部に
濃縮されることにより、高温割れの原因となる。本発明
は、Ｂが添加された母材に対しても適用されるものであ
り、その場合に、溶接材料中のＢが０．００１５重量％
を超えると、高温割れが発生する。従って、溶接材料中
のＢは溶接材料全重量に対して０．００１５重量％以下
とする。
【００２９】
【実施例】以下、本発明に係るオーステナイト系ステン
レス鋼用不活性ガスアーク溶接材料の実施例についてそ
の比較例と比較して具体的に説明する。
レス鋼用不活性ガスアーク溶接材料の実施例についてそ
の比較例と比較して具体的に説明する。
【００３０】先ず、本発明に係る溶接材料が適用される
溶接母材として、下記表１に示す化学組成を有するオー
ステナイト系ステンレス鋼からなる鋼板を作製し、鋼板
の開先を加工して溶接開先部を形成した。次いで、この
鋼板を溶接母材として、種々の化学組成を有する溶接材
料により製造した溶接ワイヤを使用して溶接し、溶接時
の溶融金属の流動性（湯流れ性）、スラグの発生及びブ
ローホールの発生を目視により評価すると共に、形成さ
れた溶接金属の高温強度及び耐割れ性を評価した。但
し、この溶接母材として使用する鋼板の引張強度は、７
００℃において３１０乃至３２０Ｎ／ｍｍ2である。
溶接母材として、下記表１に示す化学組成を有するオー
ステナイト系ステンレス鋼からなる鋼板を作製し、鋼板
の開先を加工して溶接開先部を形成した。次いで、この
鋼板を溶接母材として、種々の化学組成を有する溶接材
料により製造した溶接ワイヤを使用して溶接し、溶接時
の溶融金属の流動性（湯流れ性）、スラグの発生及びブ
ローホールの発生を目視により評価すると共に、形成さ
れた溶接金属の高温強度及び耐割れ性を評価した。但
し、この溶接母材として使用する鋼板の引張強度は、７
００℃において３１０乃至３２０Ｎ／ｍｍ2である。
【００３１】ここで、溶接金属の高温強度の評価方法に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００３２】図２は溶接金属の高温強度評価試験におい
て使用する溶接母材の開先形状を示す断面図である。図
２に示すように、２枚の鋼板１はその端面が切欠かれて
おり、傾斜面１ａを有している。そして、２枚の鋼板１
は上方に向かって開いた形状のＶ形の開先部３が形成さ
れるように配置されており、その裏面は若干離間されて
いて、両鋼板１の裏面に当接するように裏当材２が配置
されている。本実施例においては、鋼板１の板厚を１４
ｍｍ、離間して配置された鋼板１の裏面間の距離（ルー
ト間隔）を８ｍｍとし、開先角度を５０°とした。
て使用する溶接母材の開先形状を示す断面図である。図
２に示すように、２枚の鋼板１はその端面が切欠かれて
おり、傾斜面１ａを有している。そして、２枚の鋼板１
は上方に向かって開いた形状のＶ形の開先部３が形成さ
れるように配置されており、その裏面は若干離間されて
いて、両鋼板１の裏面に当接するように裏当材２が配置
されている。本実施例においては、鋼板１の板厚を１４
ｍｍ、離間して配置された鋼板１の裏面間の距離（ルー
ト間隔）を８ｍｍとし、開先角度を５０°とした。
【００３３】このように配置された鋼板１の開先部３に
対して、多層盛り溶接を実施し、全溶着金属を形成し、
高温強度評価試験用の試験片を採取した。
対して、多層盛り溶接を実施し、全溶着金属を形成し、
高温強度評価試験用の試験片を採取した。
【００３４】図３は高温強度試験片の溶接金属からの採
取位置を示す断面図であり、図４は本実施例において使
用した高温強度試験片の形状及びサイズを示す側面図で
ある。鋼板１の開先部３において、溶接方向に向かって
長手方向に形成された溶接金属４から、この長手方向に
沿って丸棒形状の試験片５が採取される。このとき、試
験片５の断面形状である円の中心が、形成された溶接金
属４の中心に位置されると共に、鋼板１の板厚中央部と
なるように試験片５を採取するものとする。
取位置を示す断面図であり、図４は本実施例において使
用した高温強度試験片の形状及びサイズを示す側面図で
ある。鋼板１の開先部３において、溶接方向に向かって
長手方向に形成された溶接金属４から、この長手方向に
沿って丸棒形状の試験片５が採取される。このとき、試
験片５の断面形状である円の中心が、形成された溶接金
属４の中心に位置されると共に、鋼板１の板厚中央部と
なるように試験片５を採取するものとする。
【００３５】また、図４に示すように、試験片５は、そ
の長手方向の中央部分が両端部と比較して、直径が細く
なるように形成されており、太径の両端部がつかみ部６
となり、均一な径を有する細径の中央部分が平行部７と
なっている。また、つかみ部６と平行部７との間には径
を滑らかに変更させるための肩部８が形成されている。
本実施例においては、ＪＩＳ ３１１１のＡ２号引張試
験片に準じて、平行部７の長さを３２ｍｍ、直径を６ｍ
ｍとし、肩部８の曲率半径を６ｍｍとした。そして、こ
のような試験片５を使用して、７００℃の温度におい
て、ＪＩＳ ３１１１に準じて引張試験を実施すること
により高温強度を評価した。
の長手方向の中央部分が両端部と比較して、直径が細く
なるように形成されており、太径の両端部がつかみ部６
となり、均一な径を有する細径の中央部分が平行部７と
なっている。また、つかみ部６と平行部７との間には径
を滑らかに変更させるための肩部８が形成されている。
本実施例においては、ＪＩＳ ３１１１のＡ２号引張試
験片に準じて、平行部７の長さを３２ｍｍ、直径を６ｍ
ｍとし、肩部８の曲率半径を６ｍｍとした。そして、こ
のような試験片５を使用して、７００℃の温度におい
て、ＪＩＳ ３１１１に準じて引張試験を実施すること
により高温強度を評価した。
【００３６】次に、溶接金属の耐割れ性の評価方法につ
いて説明する。
いて説明する。
【００３７】図５（ａ）は溶接金属の耐割れ性評価試験
において使用する溶接母材の開先形状を示す断面図であ
り、（ｂ）はその平面図である。２枚の鋼板１０はその
端面が切欠かれており、傾斜面１０ａを有している。そ
して、２枚の鋼板１０は上方に向かって開いた形状のＶ
形の開先部１１となるように配置されており、その裏面
は若干離間されている。本実施例においては、鋼板１０
の板厚を１４ｍｍ、溶接方向の長さを２００ｍｍ、離間
して配置された鋼板１０の裏面間の距離（ルート間隔）
を２．５ｍｍとし、開先角度を９０°とした。
において使用する溶接母材の開先形状を示す断面図であ
り、（ｂ）はその平面図である。２枚の鋼板１０はその
端面が切欠かれており、傾斜面１０ａを有している。そ
して、２枚の鋼板１０は上方に向かって開いた形状のＶ
形の開先部１１となるように配置されており、その裏面
は若干離間されている。本実施例においては、鋼板１０
の板厚を１４ｍｍ、溶接方向の長さを２００ｍｍ、離間
して配置された鋼板１０の裏面間の距離（ルート間隔）
を２．５ｍｍとし、開先角度を９０°とした。
【００３８】このように配置された鋼板１０の開先部１
１に対してＴＩＧ溶接を実施し、ＪＩＳ Ｚ ３１５５
のＣ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験方法に準じて割れ試
験を実施することにより、耐割れ性を評価した。なお、
ＴＩＧ溶接においては、溶接電流を１５０Ａ、溶接電圧
を１２Ｖ、溶接速度を８ｃｍ／分とした。
１に対してＴＩＧ溶接を実施し、ＪＩＳ Ｚ ３１５５
のＣ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験方法に準じて割れ試
験を実施することにより、耐割れ性を評価した。なお、
ＴＩＧ溶接においては、溶接電流を１５０Ａ、溶接電圧
を１２Ｖ、溶接速度を８ｃｍ／分とした。
【００３９】本実施例において使用した溶接材料の化学
成分を下記表２乃至５に示し、これらの評価結果を下記
表６及び７に示す。但し、耐割れ性の評価欄において、
◎はクレータ割れ及びビード割れが共に発生しなかった
ものを示し、○はビード割れは発生せず、クレータ割れ
のみ発生したもの、×はビード割れ及びクレータ割れが
共に発生したものを示す。
成分を下記表２乃至５に示し、これらの評価結果を下記
表６及び７に示す。但し、耐割れ性の評価欄において、
◎はクレータ割れ及びビード割れが共に発生しなかった
ものを示し、○はビード割れは発生せず、クレータ割れ
のみ発生したもの、×はビード割れ及びクレータ割れが
共に発生したものを示す。
【００４０】
【表１】 （その１）
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【表５】
【００４５】
【表６】
【００４６】
【表７】
【００４７】上記表２乃至７に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至１２は溶接材料中の化学成分が全て本発明の
範囲内であるので、高温強度の評価結果が全て母材の高
温強度を超える値となり、耐割れ性試験においては、全
ての試験片についてビード割れが発生しなかった。ま
た、湯流れ性が良好であると共に、スラグ及びブローホ
ールが発生せず、良好な溶接作業性を示した。特に、実
施例Ｎｏ．３、１０及び１２は溶接材料中のＳが他の実
施例と比較して十分に低減されているため、クレータ割
れ及びビード割れ等が発生せず、優れた耐割れ性を示し
た。
ｏ．１乃至１２は溶接材料中の化学成分が全て本発明の
範囲内であるので、高温強度の評価結果が全て母材の高
温強度を超える値となり、耐割れ性試験においては、全
ての試験片についてビード割れが発生しなかった。ま
た、湯流れ性が良好であると共に、スラグ及びブローホ
ールが発生せず、良好な溶接作業性を示した。特に、実
施例Ｎｏ．３、１０及び１２は溶接材料中のＳが他の実
施例と比較して十分に低減されているため、クレータ割
れ及びビード割れ等が発生せず、優れた耐割れ性を示し
た。
【００４８】一方、比較例Ｎｏ．１３、１５及び１７は
溶接材料中のＣ、Ｎ、Ｎｂ又は［Ｃ］＋［Ｎ］が本発明
範囲の下限未満であるので、高温強度が優れた溶接金属
を得ることができない。比較例Ｎｏ．１４及び１８は溶
接材料中のＣ又はＮｂが本発明範囲の上限を超えている
ので、クレータ割れ及びビード割れが発生した。比較例
Ｎｏ．１６は溶接材料中のＮが本発明範囲の上限を超え
ているので、ブローホールが発生した。
溶接材料中のＣ、Ｎ、Ｎｂ又は［Ｃ］＋［Ｎ］が本発明
範囲の下限未満であるので、高温強度が優れた溶接金属
を得ることができない。比較例Ｎｏ．１４及び１８は溶
接材料中のＣ又はＮｂが本発明範囲の上限を超えている
ので、クレータ割れ及びビード割れが発生した。比較例
Ｎｏ．１６は溶接材料中のＮが本発明範囲の上限を超え
ているので、ブローホールが発生した。
【００４９】また、比較例Ｎｏ．１９は溶接材料中のＳ
ｉが本発明範囲の下限未満であるので、溶融金属の流れ
が悪くなり、溶接作業性が低下した。比較例Ｎｏ．２
０、２１、２４及び２５は溶接材料中のＳｉ、Ｓ、Ｂ又
はＰが本発明範囲の上限を超えているので、クレータ割
れ及びビード割れが発生し、特に、比較例Ｎｏ．２１は
溶接材料中のＴｉについても本発明範囲の上限を超えて
いるので、溶融金属中にスラグが発生した。比較例Ｎ
ｏ．２２及び２３は溶接材料中のＡｌ又はＣａが本発明
範囲の上限を超えているので、溶融金属中にスラグが発
生して、溶接金属のなじみ性及びアークの広がりが低下
し、特に、比較例Ｎｏ．２３は溶接材料中のＮについて
も本発明範囲の上限を超えているので、ブローホールが
発生した。
ｉが本発明範囲の下限未満であるので、溶融金属の流れ
が悪くなり、溶接作業性が低下した。比較例Ｎｏ．２
０、２１、２４及び２５は溶接材料中のＳｉ、Ｓ、Ｂ又
はＰが本発明範囲の上限を超えているので、クレータ割
れ及びビード割れが発生し、特に、比較例Ｎｏ．２１は
溶接材料中のＴｉについても本発明範囲の上限を超えて
いるので、溶融金属中にスラグが発生した。比較例Ｎ
ｏ．２２及び２３は溶接材料中のＡｌ又はＣａが本発明
範囲の上限を超えているので、溶融金属中にスラグが発
生して、溶接金属のなじみ性及びアークの広がりが低下
し、特に、比較例Ｎｏ．２３は溶接材料中のＮについて
も本発明範囲の上限を超えているので、ブローホールが
発生した。
【００５０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
溶接材料中の化学成分の含有量を適正量に規制している
ので、溶接作業性を向上させることができ、溶接のまま
で母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属を得る
ことができると共に、溶接金属の耐割れ性を高めること
ができ、これにより、溶接材料の製造コスト及び溶接コ
スト等を低減することができる。また、溶接材料中のＳ
含有量が更に規制されていると、より一層溶接金属の耐
割れ性を向上させることができる。
溶接材料中の化学成分の含有量を適正量に規制している
ので、溶接作業性を向上させることができ、溶接のまま
で母材と同じレベルの高温強度を有する溶接金属を得る
ことができると共に、溶接金属の耐割れ性を高めること
ができ、これにより、溶接材料の製造コスト及び溶接コ
スト等を低減することができる。また、溶接材料中のＳ
含有量が更に規制されていると、より一層溶接金属の耐
割れ性を向上させることができる。
【図１】横軸に溶接材料中のＣ及びＮの含有量の合計
［Ｃ］＋［Ｎ］をとり、縦軸にこの溶接材料を使用して
形成された溶接金属の引張強度をとって、溶接材料中の
Ｃ及びＮの含有量の合計に対する溶接金属の引張強度を
示すグラフ図である。
［Ｃ］＋［Ｎ］をとり、縦軸にこの溶接材料を使用して
形成された溶接金属の引張強度をとって、溶接材料中の
Ｃ及びＮの含有量の合計に対する溶接金属の引張強度を
示すグラフ図である。
【図２】溶接金属の高温強度評価試験において使用する
溶接母材の開先形状を示す断面図である。
溶接母材の開先形状を示す断面図である。
【図３】高温強度試験片の溶接金属からの採取位置を示
す断面図である。
す断面図である。
【図４】本実施例において使用した高温強度試験片の形
状及びサイズを示す側面図である。
状及びサイズを示す側面図である。
【図５】（ａ）は溶接金属の耐割れ性評価試験において
使用する溶接母材の開先形状を示す断面図であり、
（ｂ）はその平面図である。
使用する溶接母材の開先形状を示す断面図であり、
（ｂ）はその平面図である。
１、１０；鋼板 １ａ、１０ａ；傾斜面 ２；裏当材 ３、１１；開先部 ４；溶接金属 ５；試験片 ６；つかみ部 ７；平行部 ８；肩部
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 橋本 芳造 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 (72)発明者 尾崎 慎太郎 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５乃至０．３０重量％、Ｎ：
０．０１乃至０．０６重量％、Ｎｂ：０．３乃至１．０
重量％、Ｓｉ：０．１乃至０．５重量％、Ｍｎ：０．５
乃至３．０重量％、Ｃｒ：１４乃至２２重量％、Ｎｉ：
１０乃至２０重量％、Ｃｕ：１．０乃至４．０重量％、
Ｍｏ：２．０乃至５．０重量％及びＡｌ：０．００３乃
至０．０３重量％を含有し、Ｃ及びＮの合計が０．１０
重量％以上であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物か
らなり、前記不可避的不純物のうち、Ｓ、Ｃａ、Ｔｉ、
Ｐ及びＢは、Ｓ：０．００８重量％以下、Ｃａ：０．０
０５重量％以下、Ｔｉ：０．０３重量％以下、Ｐ：０．
０１５重量％以下及びＢ：０．００１５重量％以下に規
制されたことを特徴とするオーステナイト系ステンレス
鋼用不活性ガスアーク溶接材料。 - 【請求項２】 前記不可避的不純物としてのＳが０．０
０２重量％以下に規制されたことを特徴とする請求項１
に記載のオーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスア
ーク溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12204696A JPH09300096A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12204696A JPH09300096A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09300096A true JPH09300096A (ja) | 1997-11-25 |
Family
ID=14826275
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12204696A Pending JPH09300096A (ja) | 1996-05-16 | 1996-05-16 | オーステナイト系ステンレス鋼用不活性ガスアーク溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09300096A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009093676A1 (ja) * | 2008-01-25 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接材料および溶接継手構造体 |
| WO2019070001A1 (ja) | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物 |
| WO2019070000A1 (ja) | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物 |
| EP3693127A4 (en) * | 2017-10-03 | 2021-03-24 | Nippon Steel Corporation | WELDING MATERIAL FOR HEAT RESISTANT AUSTENITIC STEEL, WELDED METAL AND WELDED STRUCTURE, AND PROCESS FOR MANUFACTURING WELDED METAL AND WELDED STRUCTURE |
-
1996
- 1996-05-16 JP JP12204696A patent/JPH09300096A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009093676A1 (ja) * | 2008-01-25 | 2009-07-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 溶接材料および溶接継手構造体 |
| US7951469B2 (en) | 2008-01-25 | 2011-05-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welding material and welded joint structure |
| US8158274B2 (en) | 2008-01-25 | 2012-04-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Welding material and welded joint structure |
| WO2019070001A1 (ja) | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物 |
| WO2019070000A1 (ja) | 2017-10-03 | 2019-04-11 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接金属および溶接構造物 |
| KR20200058517A (ko) | 2017-10-03 | 2020-05-27 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스강 용접 금속 및 용접 구조물 |
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