CN110947775B - 长线机组空跑段的张力控制方法 - Google Patents
长线机组空跑段的张力控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110947775B CN110947775B CN201911131264.XA CN201911131264A CN110947775B CN 110947775 B CN110947775 B CN 110947775B CN 201911131264 A CN201911131264 A CN 201911131264A CN 110947775 B CN110947775 B CN 110947775B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- speed
- tension
- idle running
- running section
- compensation factor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
Abstract
本发明公开了一种空跑段张力控制方法,所述方法包括:利用速度补偿因子对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿:VBref'=μ×VBref;式中,VBref'为B组张力辊的补偿后的给定速度,VBref为B组张力辊的初始给定速度,μ为速度补偿因子,取值与带钢宽度、带钢厚度和空跑段运行速度有关。本发明的空跑段张力控制方法,通过对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿,进而控制张力辊速度差间接控制空跑段张力,提高了空跑段的张力稳定性,减少了因张力辊打滑造成的带钢表面擦划伤;此外,减少了张力辊表面磨损,延长张力辊使用寿命,降低设备维护成本。
Description
技术领域
本发明涉及带钢轧制设备技术领域,尤其涉及一种长线机组空跑段的张力控制方法。
背景技术
如附图1所示,空跑段在退火酸洗线等长线机组的中间区域,是退火与酸洗或相关区域的过渡连接段,空跑段前后分别设置一组张力辊,两组张力辊分别参与控制空跑段前后工艺区域张力稳定,前后工艺区域通过闭环控制,使工艺张力达到设定值并保持稳定。空跑段张力相较前后工艺区域无严格要求,因此空跑段张力控制未形成闭环,控制方式相对简单,空跑段张力由下列计算过程得出:
VA=VAref-kA×T1×RA,VB=VBref+kB×T2×RB。
其中,VA、VB分别为空跑段张力为零时,前后两组张力辊A、B的速度,VAref、VBref分别为在空跑段相同给定速度下,张力辊A、B的理想空转转速,kA、kB分别为A、B两组张力辊的刚度系数,T1、T2分别为空跑段前后工艺区域的张力,RA、RB分别为A、B两组张力辊的半径。当空跑段张力不为零时,A、B两组张力辊通过之间钢带张力的作用,速度发生改变,速度计算公式变为:
VA'=VAref-kA×T1×RA+kA×T×RA,VB'=VBref+kB×T2×RB-kB×T×RB。
其中T为空跑段张力,VA'和VB'分别为A、B两组张力辊速度。两组辊转矩平衡、张力稳定后,VA'和VB'相等得出空跑段张力表达式:
T=(VB-VA)/(kA×RA+kB×RB)。
由上式可知,空跑段张力与前后张力辊的速度差、张力辊传动系统刚度有关:前后张力辊的速度差越大,空跑段张力越大;传动系统刚度越大,刚度系数越小,同样的速度差下张力越大。
不锈钢连轧连退酸洗线成品宽度为1040mm-1650mm,厚度为0.3mm-3.0mm,成品钢带低速通过退火区域和酸洗区域之间(空跑段)时,空跑段张力稳定,当产线升速后,由于速度控制精度和电机在不同转速区间机械特性的不同,造成VB、VA差值变大或传动系统刚度变大(kA、kB变小),两者共同作用导致空跑段张力变大。
空跑段张力因速度变大出现波动,不同宽度和厚度的带钢张力波动程度不同,严重时导致空跑段前后张力辊转矩加大或减少,辊面与钢带出现打滑现象,造成辊面磨损和带钢擦划伤,影响全线生产效率、质量稳定,增加设备维护成本。
发明内容
为解决上述现有技术中存在的技术问题,本发明提供了一种长线机组空跑段的张力控制方法。具体技术方案如下:
一种空跑段张力控制方法,所述方法包括:利用速度补偿因子对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿:VBref'=μ×VBref;式中,VBref'为B组张力辊的补偿后的给定速度,VBref为B组张力辊的初始给定速度,μ为速度补偿因子,取值与带钢宽度、带钢厚度和空跑段运行速度有关。
可选地,速度补偿因子的取值大于0.99小于1。
可选地,速度补偿因子的大小与带钢宽度正相关。
可选地,速度补偿因子的大小与带钢厚度正相关。
可选地,速度补偿因子的大小与空跑段运行速度负相关。
本发明技术方案的主要优点如下:
本发明的长线机组空跑段的张力控制方法,通过对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿,进而控制张力辊速度差间接控制空跑段张力,提高了空跑段的张力稳定性,减少了因张力辊打滑造成的带钢表面擦划伤;此外,减少了张力辊表面磨损,延长张力辊使用寿命,降低设备维护成本。
附图说明
此处所说明的附图用来提供对本发明实施例的进一步理解,构成本发明的一部分,本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明,并不构成对本发明的不当限定。在附图中:
图1为现有技术提供的空跑段位置示意图;
图2为本发明一个实施例提供的B组张力辊速度计算框图;
图3为现有技术中空跑段张力、A组张力辊转矩随空跑段速度变化的曲线图;
图4为本发明一个实施例提供的空跑段张力、A组张力辊转矩随空跑段速度变化的曲线图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明具体实施例及相应的附图对本发明技术方案进行清楚、完整地描述。显然,所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
以下结合附图,详细说明本发明实施例提供的技术方案。
为了解决长线机组空跑段高速运行时张力波动问题,减少带钢擦划伤和张力辊辊面磨损,本发明实施例提供了一种空跑段张力控制方法,该方法包括:
利用速度补偿因子对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿:
VBref'=μ×VBref;
式中,VBref'为B组张力辊的补偿后的给定速度,VBref为B组张力辊的初始给定速度,μ为速度补偿因子,取值与带钢宽度、带钢厚度和空跑段运行速度有关。B组张力辊速度计算框图可以参见附图2。
其中,速度补偿因子的取值大于0.99小于1,如此设置,即,空跑段高速运行时,略微降低在后的B组的张力辊的给定速度,进而使空跑段的张力保持稳定。
进一步地,速度补偿因子的大小与带钢宽度正相关,速度补偿因子的大小与带钢厚度正相关。可以理解的是,带钢宽度越大、厚度越大,其横截面积越大,相应地,耐受能力会更强,此时,可以允许B组张力辊有相对较大的给定速度,速度补偿因子的取值相应较大。
进一步地,速度补偿因子的大小与空跑段运行速度负相关。可以理解的是,空跑段高速运行时更易因张力波动等导致带钢擦划伤和张力辊辊面磨损,此时,B组张力辊速度应相应降低,因此,速度补偿因子的大小与空跑段运行速度负相关。
对于速度补偿因子的取值,以下表格中的数据进行示例说明:
μ | V≦25 | 25﹤V≦40 | 40﹤V≦55 | 55﹤V≦70 | 70﹤V≦85 | 85﹤V≦100 | V≧100 |
312≦S﹤1000 | 0.9989 | 0.9988 | 0.9987 | 0.9987 | 0.9986 | 0.9985 | 0.9984 |
1000≦S﹤2000 | 0.9990 | 0.9988 | 0.9988 | 0.9987 | 0.9986 | 0.9985 | 0.9984 |
2000≦S﹤3000 | 0.9990 | 0.9989 | 0.9989 | 0.9988 | 0.9987 | 0.9986 | 0.9985 |
3000≦S﹤4000 | 0.9991 | 0.9990 | 0.9989 | 0.9988 | 0.9987 | 0.9986 | 0.9985 |
4000≦S≦4950 | 0.9992 | 0.9991 | 0.9990 | 0.9989 | 0.9988 | 0.9987 | 0.9986 |
其中,S为带钢横截面积,单位为平方毫米(mm2),V为空跑段运行速度,单位为米每分(m/min)。
即,空跑段速度在25以下,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9989。空跑段速度在25以下,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9990。空跑段速度在25以下,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9990。空跑段速度在25以下,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9991。空跑段速度在25以下,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9992。
空跑段速度在25到40之间,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9988。空跑段速度在25到40之间,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9988。空跑段速度在25到40之间,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9989。空跑段速度在25到40之间,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9990。空跑段速度在25到40之间,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9991。
空跑段速度在40到55之间,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9987。空跑段速度在40到55之间,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9988。空跑段速度在40到55之间,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9989。空跑段速度在40到55之间,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9989。空跑段速度在40到55之间,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9990。
空跑段速度在55到70之间,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9987。空跑段速度在55到70之间,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9987。空跑段速度在55到70之间,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9988。空跑段速度在55到70之间,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9988。空跑段速度在55到70之间,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9989。
空跑段速度在70到85之间,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9986。空跑段速度在70到85之间,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9986。空跑段速度在70到85之间,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9987。空跑段速度在70到85之间,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9987。空跑段速度在70到85之间,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9988。
空跑段速度在85到100之间,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9985。空跑段速度在85到100之间,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9985。空跑段速度在85到100之间,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9986。空跑段速度在85到100之间,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9986。空跑段速度在85到100之间,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9987。
空跑段速度在100以上,带钢横截面积在312到1000之间时,速度补偿因子取0.9984。空跑段速度在100以上,带钢横截面积在1000到2000之间时,速度补偿因子取0.9984。空跑段速度在100以上,带钢横截面积在2000到3000之间时,速度补偿因子取0.9985。空跑段速度在100以上,带钢横截面积在3000到4000之间时,速度补偿因子取0.9985。空跑段速度在100以上,带钢横截面积在4000到4950之间时,速度补偿因子取0.9986。
本发明实施例提供的长线机组空跑段的张力控制方法,通过对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿,进而控制张力辊速度差间接控制空跑段张力,提高了空跑段的张力稳定性,减少了因张力辊打滑造成的带钢表面擦划伤;此外,减少了张力辊表面磨损,延长张力辊使用寿命,降低设备维护成本。
以下结合具体示例,对本发明的长线机组空跑段的张力控制方法的有益效果进行说明:
本发明实施例的技术方案已在太钢不锈钢股份有限公司不锈冷轧厂冷连轧1#RAP和2#RAP线采用。空跑段张力、前后张力辊转矩稳定,控制效果较好。
附图3为本发明实施例的技术方案实施前,空跑段张力、A组张力辊转矩随空跑段速度变化的曲线图。由附图3可以看出,空跑段速度由50mpm升至90mpm后,张力由22.9KN增大为29.7KN,A组辊转矩由-24%增至-46%,张力、转矩波动较大。
附图4为本发明实施例的技术方案实施后,空跑段张力、A组张力辊转矩随空跑段速度变化的曲线图。由附图4可以看出,空跑段速度由50mpm升至90mpm后,张力由26KN增大为28KN,A组辊转矩由-7%增至1.3%,张力、转矩保持稳定。
需要说明的是,在本文中,诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来,而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且,术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含,从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素,而且还包括没有明确列出的其他要素,或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。此外,本文中“前”、“后”、“左”、“右”、“上”、“下”均以附图中表示的放置状态为参照。
最后应说明的是:以上实施例仅用于说明本发明的技术方案,而非对其限制;尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,本领域的普通技术人员应当理解:其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分技术特征进行等同替换;而这些修改或者替换,并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。
Claims (5)
1.一种空跑段张力控制方法,其特征在于,所述方法包括:
利用速度补偿因子对位于空跑段后方的B组张力辊的给定速度进行补偿:
VBref'=μ×VBref;
式中,VBref'为B组张力辊的补偿后的给定速度,VBref为B组张力辊的初始给定速度,μ为速度补偿因子,取值与带钢宽度、带钢厚度和空跑段运行速度有关。
2.根据权利要求1所述的空跑段张力控制方法,其特征在于,速度补偿因子的取值大于0.99小于1。
3.根据权利要求1或2所述的空跑段张力控制方法,其特征在于,速度补偿因子的大小与带钢宽度正相关。
4.根据权利要求1或2所述的空跑段张力控制方法,其特征在于,速度补偿因子的大小与带钢厚度正相关。
5.根据权利要求1或2所述的空跑段张力控制方法,其特征在于,速度补偿因子的大小与空跑段运行速度负相关。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911131264.XA CN110947775B (zh) | 2019-11-19 | 2019-11-19 | 长线机组空跑段的张力控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911131264.XA CN110947775B (zh) | 2019-11-19 | 2019-11-19 | 长线机组空跑段的张力控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110947775A CN110947775A (zh) | 2020-04-03 |
CN110947775B true CN110947775B (zh) | 2021-04-13 |
Family
ID=69977667
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911131264.XA Active CN110947775B (zh) | 2019-11-19 | 2019-11-19 | 长线机组空跑段的张力控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110947775B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112077154B (zh) * | 2020-07-20 | 2022-04-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高酸连轧联机活套张力控制精度的方法 |
CN112974529B (zh) * | 2021-02-20 | 2023-12-12 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 极薄软态亮面低粗糙度不锈钢带预防表面划伤的卷取方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104174658A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-03 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种防止带钢料尾跑料的方法 |
CN104907346A (zh) * | 2015-05-13 | 2015-09-16 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种活套张力控制方法及装置 |
CN105404320A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-03-16 | 中冶南方(武汉)自动化有限公司 | 冷轧连续退火机组的张力控制方法及系统 |
JP6299641B2 (ja) * | 2015-03-25 | 2018-03-28 | Jfeスチール株式会社 | ブライドルロールの張力制御方法および装置 |
CN107952799A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-24 | 武汉科技大学 | 一种降低张力辊组打滑影响的控制方法 |
CN110153197A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-08-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 连轧退火酸洗线活套张力控制方法及系统 |
-
2019
- 2019-11-19 CN CN201911131264.XA patent/CN110947775B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104174658A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-03 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种防止带钢料尾跑料的方法 |
JP6299641B2 (ja) * | 2015-03-25 | 2018-03-28 | Jfeスチール株式会社 | ブライドルロールの張力制御方法および装置 |
CN104907346A (zh) * | 2015-05-13 | 2015-09-16 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种活套张力控制方法及装置 |
CN105404320A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-03-16 | 中冶南方(武汉)自动化有限公司 | 冷轧连续退火机组的张力控制方法及系统 |
CN107952799A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-04-24 | 武汉科技大学 | 一种降低张力辊组打滑影响的控制方法 |
CN110153197A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-08-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 连轧退火酸洗线活套张力控制方法及系统 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
连续酸洗机组张力辊组的设计与张力控制分析;莫一;《制造业自动化》;20150228;第37卷(第2期);第108-110页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110947775A (zh) | 2020-04-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110947775B (zh) | 长线机组空跑段的张力控制方法 | |
US8359894B2 (en) | Method for cooling hot-rolled steel strip | |
CN107321797B (zh) | 短流程esp精轧机组在线换辊方法 | |
CN107790505A (zh) | 一种稳定轧制的冷连轧张力动态设定方法 | |
CN110064662B (zh) | 一种避免单机架冷轧带钢平整机s辊打滑的控制方法 | |
CN111842480A (zh) | 一种双孔型系统轧制规格φ12.3mm线材产品的调整方法 | |
CN113857265B (zh) | 基于多目标协同控制的热轧极薄板带工作辊辊形设计方法 | |
CN108838211B (zh) | 一种冷连轧过程的乳化液浓度优化方法 | |
CN206635225U (zh) | 一种水平辊道式玻璃钢化机组的辊道系统 | |
CN109877167B (zh) | 一种提高自由度轧制稳定性的张力影响系数分析方法 | |
CN105293887B (zh) | 玻璃的制造方法以及玻璃制造装置 | |
US3552170A (en) | Method of treating hollow blooms in rolling mills | |
CN110129545B (zh) | 一种提高退火炉张力控制稳定性的方法和装置 | |
CN114951304A (zh) | 一种针对冷连轧带钢头部板形缺陷的弯辊力设定方法 | |
CN114160577A (zh) | 一种提高超薄规格高牌号无取向硅钢厚度精度的冷轧方法 | |
JPS6147607B2 (zh) | ||
CN112387519B (zh) | 一种降低取向硅钢表面双线条的涂层辊、涂层机和方法 | |
CN114589205B (zh) | 一种确定板带轧制过程在线换辊时间节点的方法 | |
CN115608790B (zh) | 防止冷轧带钢边部起筋缺陷的方法及设备 | |
CN111001661B (zh) | 中板坯轧制过程中优化钢带组织的方法 | |
CN114535293B (zh) | 一种改善精轧板形的轧制方法 | |
CN108817101A (zh) | 一种基于西门子弯窜辊模型优化的微中浪轧制方法 | |
CN1898038B (zh) | 用于润滑轧制品的方法 | |
JP4724982B2 (ja) | 圧延ロールのロールギャップ制御方法及び装置 | |
JP2009068040A (ja) | 連続溶融金属めっき方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |