CN110611215A - 防液连接器 - Google Patents

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Abstract

一种防液连接器，包括：柱状端子，该柱状端子具有矩形截面形状；以及连接器，该连接器包括通过与所述柱状端子插入成型而获得的连接器壳体，该连接器壳体由纤维被定向在所述柱状端子的长度方向这样的纤维增强塑料制成，并且该连接器壳体具有所述柱状端子所插入的端子保持孔和与配对端子配合的配合部。作为所述柱状端子的存在于所述端子保持孔内的部分的保持孔内插入部通过使表面与所述端子保持孔的内表面紧密接触而以气密状态固定至所述端子保持孔。所述纤维增强塑料的与所述长度方向垂直的方向上的拉伸强度为45MPa以上。

Description

防液连接器
相关申请的交叉引用
本申请基于2018年6月15日提交的在先日本专利申请No.2018-114470并要求其优先权，其全部内容通过引用并入本文。
技术领域
本发明涉及一种防液连接器，并且特别地涉及一种包括通过插入成型而与柱状端子一体形成的连接器壳体的防液连接器。
背景技术
在现有技术中，已知一种端子部与连接器壳体通过插入成型而一体形成的防液连接器。近年来，由于需要承受更高压力的防液连接器，所以用于这种高压防液连接器的树脂填充物必须具有高压耐久性。在许多情况下，具有高压耐久性的树脂填充物还需要具有高湿度耐久性或自动变速箱油(ATF)耐久性。
然而，由于在现有技术中具有高湿度耐久性或ATF耐久性的高压耐久性的树脂填充物伸长量小，所以担心在端子部和连接器壳体的插入成型期间连接器壳体的端子保持孔周边将裂开或剥落。
相比之下，例如，JP 2015-22922 A公开了一种包括连接器壳体和端子的防液连接器，连接器壳体包括具有端子保持孔的凹状底壁，所述端子通过插入到端子保持孔而被保持。端子的被树脂填充物埋住的部分具有圆形截面。
发明内容
在JP 2015-22922 A中描述的防液连接器中，由于端子的被树脂填充物埋住的部分具有圆形截面，所以有一些担心端子保持孔的周边会在插入成型期间裂开或剥落。然而，在该防液连接器中，由于端子的截面形状是圆形并且因此端子的截面面积小于防液连接器的尺寸，所以具有当防液连接器被用作高电流防液连接器时防液连接器变得巨大的问题。
为了将防液连接器用作高电流防液连接器，还考虑到通过使JP 2015-22922 A中描述的防液连接器的端子保持孔和端子的被树脂填充物埋住的部分的截面形成为矩形来使端子的截面面积变得巨大。然而，在该情况下具有矩形截面形状的端子保持孔的周边趋向于裂开或剥落。如上所述，在现有技术中还未获知一种通过插入成型获得的并且由于端子保持孔的周边难以裂开或剥落而具有高防液性的紧凑的高电流防液连接器。
已经鉴于前述问题作出本发明。本发明的目的在于提供一种通过插入成型获得的并且由于端子保持孔的周边难以裂开或剥落而具有高防液性的紧凑的高电流防液连接器。
根据本发明的第一方面的防液连接器包括：柱状端子，该柱状端子具有矩形截面形状；以及连接器，该连接器包括与所述柱状端子一起通过插入成型而获得的连接器壳体，该连接器壳体由其中纤维被定向在所述柱状端子的长度方向的纤维增强塑料制成，并且该连接器壳体具有所述柱状端子所插入的端子保持孔和与配对端子配合的配合部。作为所述柱状端子的存在于所述端子保持孔内的部分的保持孔内插入部通过使表面与所述端子保持孔的内表面紧密接触而以气密状态固定至所述端子保持孔，并且所述纤维增强塑料的与所述长度方向垂直的方向上的拉伸强度为45MPa以上。
根据本发明的第二方面的防液连接器，在第一方面中，作为彼此进行紧密接触的所述端子保持孔的内表面与所述保持孔内插入部的表面之间的界面的端子与纤维增强塑料气密界面的密封压力为50kPa以上。
根据本实施例的防液连接器，能够提供一种紧凑的高电流防液连接器，其通过插入成型而获得，并且由于端子保持孔的周边难以裂开或剥落而具有高的防液性。
附图说明
图1是根据第一实施例的防液连接器的立体图；
图2是包括沿着图1中的线A-A截取的截面的根据第一实施例的防液连接器的立体图；
图3是包括沿着图2的线B-B截取的截面的图2所示的范围R的放大图；
图4是纤维增强塑料板的示意性平面图；
图5是长度方向为MD方向的拉伸试件的示意性平面图；
图6是长度方向为TD方向的拉伸试件的示意性平面图；
图7是气密性试件的立体图；以及
图8是示出气密性测量装置的图示。
具体实施方式
在下面的具体描述中，为了说明的目的，为了提供公开的实施例的透彻理解而阐述了大量具体细节。然而，显然可以在不具有这些具体细节的情况下实现一个以上的实施例。在其他情况下，示意性地示出了公知的结构和装置以简化附图。
下面将通过参考附图描述本发明的实施例。应注意在整个附图中相同或相似的部件和组件将由相同或相似的附图标记表示，并且将省略或简化对这些部件和组件的描述。另外，应注意附图是示意性的并且因此与实际的不同。
下面，将参考附图详细描述根据实施例的防液连接器。
防液连接器
第一实施例
图1是根据第一实施例的防液连接器1A的立体图；图2是包括沿着图1中的线A-A截取的截面的根据第一实施例的防液连接器1A的立体图；图3是包括沿着图2的线B-B截取的截面的图2所示的范围R的放大图。
如图1和2所示，根据本实施例的防液连接器1A(1)包括柱状端子10和连接器40A(40)，所述连接器包括连接器壳体20A(20)和连接器壳体周边部30A(30)。
如图2和3所示，用于保持插入的柱状端子10的端子保持孔21形成在防液连接器1A的连接器壳体20A中。在防液连接器1A中，通过使表面12与端子保持孔21的内表面22进行紧密接触，以气密状态将作为柱状端子10的存在于端子保持孔21内的部分的保持孔内插入部11固定于端子保持孔21。与配对端子配合的配合部35形成于防液连接器1A的连接器壳体20A。
图1和2所示的防液连接器1A(1)是将构成电动车辆或混合动力车辆的电机与逆变器彼此电连接的防液连接器的实例。防液连接器1A将电机与逆变器彼此连接，并且在电机侧和逆变器侧具有高防液性。例如，防液连接器1A抑制电机侧使用的液压油流向柱状端子10与端子保持孔21之间的界面。
防液连接器1A是通过电缆将电机与逆变器互相电连接的所谓电缆型防液连接器的实例。作为变型例，防液连接器1A可以是电机与逆变器不通过电缆而互相电连接的所谓无电缆式防液连接器。
防液连接器1A是在电机和逆变器容纳在驱动轮中的所谓轮内电机系统中使用的防液连接器的实例。作为变型例，防液连接器1A可以是电机和逆变器通过驱动轴连接至驱动轮这样的典型系统中使用的防液连接器。
(柱状端子)
柱状端子10是具有图3所示的矩形截面形状CS的柱状端子。柱状端子10的截面形状CS可以为矩形，并且不特别限定矩形的长宽比等。本实施例中提到的矩形是指柱状端子10的截面形状CS的角部具有R0mm至R1mm的矩形。
柱状端子10的截面形状CS可以为矩形，并且不特别限制其长度方向上的形状。如图1至3所示，防液连接器1A的柱状端子10在长度方向上部分地弯曲。替代地，柱状端子10可以具有其部分不弯曲的形状。
在防液连接器1A中，通过使表面12与端子保持孔21的内表面22进行紧密接触，作为柱状端子10的存在于端子保持孔21内的部分的保持孔内插入部11以气密状态固定至端子保持孔21。
例如，韧铜C1100、无氧铜C1020等用作柱状端子10的材料。优选将这些材料用作柱状端子10的材料的原因是这些材料具有高导电性和导热性。韧铜C1100在室温下的线性膨胀系数为大约17.7×10-6/℃。
优选通过在柱状端子10中进行激光处理而在保持孔内插入部11的至少表面12上形成锚定结构的原因是：保持孔内插入部11在端子保持孔21内牢固地进行紧密接触，并且防液连接器1A的防液性趋向于高。此处提及的通过激光处理形成锚定结构是指以亚毫米深度和间隙在金属的表面上形成图案锚定结构。
锚定结构的深度例如为0.05至0.10mm，并且优选为0.06至0.10mm。优选使锚定结构的深度落入前述范围内的原因是：柱状端子10与连接器壳体20的端子保持孔21牢固地进行紧密接触，并且防液连接器1A的防液性趋向于高。
锚定结构之间的间隙例如为0.09至0.20mm，并且优选为0.09至0.15mm。优选为使锚定结构之间的间隙落入前述范围内的原因是柱状端子10牢固地与连接器壳体20的端子保持孔21进行紧密接触，并且防液连接器1A的防液性趋向于高。
(连接器)
连接器40A包括连接器壳体20A。具体地，连接器40A包括连接器壳体20A和形成在连接器壳体20A周边的连接器壳体周边部30A。在防液连接器1A中，连接器40A的连接器壳体20A和连接器壳体周边部30A为独立部件。在防液连接器1A中，连接器壳体周边部30A与连接器壳体20A的周边进行紧密接触。
优选使连接器壳体20A与连接器壳体周边部30A为独立部件的原因是连接器壳体20A更紧凑并且从而容易进行柱状端子10和连接器壳体20A的插入成型。
<连接器壳体>
通过与柱状端子10插入成型而获得连接器壳体20A，该连接器壳体20A由其中纤维的定向为柱状端子10的长度方向的纤维增强塑料制成，并且连接器壳体20A具有柱状端子10所插入的端子保持孔21以及配合到配对端子的配合部35。在防液连接器1A中，通过使柱状端子10的保持孔内插入部11的表面12与连接器壳体20A的端子保持孔21的内表面22进行紧密接触，以气密的状态固定柱状端子10与连接器壳体20A。
连接器壳体20A包括端子保持部24，该端子保持部24具有端子保持孔21。如图2所示，端子保持孔21形成在连接器壳体20A的端子保持部24的中央部。
连接器壳体20A在具有端子保持孔21的端子保持部24的周边处具有与配对端子配合的配合部35。如图2所示，配合部35从端子保持部24的表面延伸从而包围从端子保持孔21突出的柱状端子10。与配对端子配合的配合开口37形成在配合部35的内表面中。
在连接器40A中，配合部35形成在连接器40A的彼此反向的前、后表面上。据此，能够在防液连接器1A中的柱状端子10具有最小长度的状态下使两个部件电连接。
在用于连接器壳体20A的纤维增强塑料中，纤维保持在固化树脂中。在连接器壳体20A的纤维的情况下，纤维的定向通常与插入成型中的流动方向(MD方向)一致，即柱状端子10的长度方向。通过在插入成型期间使具有流动性的树脂固化而形成固化树脂。
例如，将由间规聚苯乙烯(SPS)、聚苯硫醚(PPS)和尼龙66(PA66)所组成的组中选择的一种或多种树脂作为用于纤维增强塑料的树脂。优选地将这些竖直用作纤维增强塑料的原因是这些树脂的在与MD方向垂直的方向(TD方向)上的拉伸强度高。
将参考附图描述MD方向和TD方向。在图2中，MD方向是由参考标记M表示的方向。如图2所示，MD方向M与柱状端子10的长度方向一致。TD方向是与MD方向垂直的方向，并且不限于具体的一个方向。TD是例如由图2和3中的参考标记TCS或TDP表示的方向。具体地，参考标记TCS表示与图2中的截面垂直的TD方向，并且参考标记TDP表示与图2中的截面垂直的另一TD方向。
例如，玻璃纤维、碳纤维、芳族聚酰胺纤维、硼纤维等用作构成纤维增强塑料的纤维。优选使用玻璃纤维作为纤维增强塑料的原因是在这些纤维之中玻璃纤维在TD方向上的拉伸强度高。
室温下用于连接器壳体20A的纤维增强塑料在MD方向上的线性膨胀系数例如是19×10-6/℃至39×10-6/℃，优选为19×10-6/℃至26×10-6/℃，并且更优选为19×10-6/℃至20×10-6/℃。优选线性膨胀系数的数值范围落入前述范围的原因是：柱状端子10与连接器壳体20A的线性膨胀系数的值之间的差小，并且当柱状端子10由韧铜C1100材料制成时柱状端子10与端子保持孔21难以互相分离。当将从SPS、PPS和PA66组成的组中选择的一种以上的树脂用作用于纤维增强塑料的树脂并且纤维为玻璃纤维时，线性膨胀系数趋向于为19×10-6/℃至39×10-6/℃。
用于连接器壳体20A的纤维增强塑料在与柱状端子10的长度方向(MD方向)垂直的方向(TD方向)上的拉伸强度为45MPa以上，并且优选为60MPa以上。纤维增强塑料在TD方向上的拉伸强度是通过在一个方向上拉动纤维而测量的强度，在所述一个方向上，在纤维增强塑料中定向为MD方向并且平行排列的多个纤维之间的间隙彼此分离。由于用于连接器壳体20A的纤维增强塑料的在TD方向上的拉伸强度高，所以端子保持孔21的周边，例如角部23难以裂开或剥落。此处提及的角部23是指形成在连接器壳体20A的端子保持孔21的角的周边处的部分。
在图2中，MD方向是由参考标记M表示的方向。如图2所示，MD方向M与柱状端子10的长度方向一致。TD方向是与MD方向垂直的方向，并且不限于具体的一个方向。例如TD方向是由图2和3中的参考标记TCS或TDP表示的方向。具体地，参考标记TCS表示与图2中的截面垂直的TD方向，并且参考标记TDP表示与图2中的截面垂直的另一TD方向。
将参考附图描述端子保持孔21的周边或角部。如图3所示，由于与柱状端子10接触，应力集中在连接器壳体20A的具有矩形截面的端子保持孔21的周边，从而端子保持孔21的周边倾向于裂开或剥落。强应力集中在端子保持孔21的周边，特别是端子保持孔21的角部23，从而端子保持孔21的周边或角部倾向于进一步裂开或剥落。
相比之下，在本实施例中，由于如上所述用于连接器壳体20A的纤维增强塑料的在TD方向上的拉伸强度高，所以能够限制端子保持孔21的周边特别是端子保持孔21的角部23裂开或剥落。
<连接器壳体周边部>
连接器壳体周边部30A是形成在连接器壳体20A的周边的部分。在防液连接器1A中，连接器壳体周边部30A是与连接器壳体20A分离的部件，并且形成在连接器壳体20A的周边处。
连接器壳体周边部30A包括与连接器壳体20的周边进行紧密接触的周边基部32。
不特别限制连接器壳体周边部30A的材料。然而，连接器壳体周边部30A的材料优选为纤维增强塑料的原因是连接器壳体周边部30A倾向于具有高强度以及在连接器壳体周边部30A与连接器壳体20A的结合部处的高气密性。例如，可以将与连接器壳体20A的材料相同的材料用作用于连接器壳体周边部30A的材料。
(密封压力)
如上所述，在防液连接器1A中，通过使表面12与端子保持孔21的内表面22紧密接触，作为柱状端子10的存在于端子保持孔21内的部分的保持孔内插入部11以气密状态固定至端子保持孔21。此处提及的气密状态定义为作为彼此紧密接触的端子保持孔21的内表面22与保持孔内插入部11的表面12之间的界面的端子与纤维增强塑料气密界面15的密封压力为50kPa以上的状态。
即，在防液连接器1A中，作为彼此紧密接触的端子保持孔21的内表面22与保持孔内插入部11的表面12之间的界面的端子与纤维增强塑料气密界面15的密封压力为50kPa以上。图3图示出端子保持孔21的内表面22、保持孔内插入部11的表面12以及端子与纤维增强塑料气密界面15。
此处提及的密封压力指的是当压缩空气流向端子与纤维增强塑料气密界面15并且端子与纤维增强塑料气密界面15剥落时的压缩空气66的压力。
例如，通过将图7所示的气密性试件6放置于图8所示的气密性测量装置55而测量的密封压力。
<气密性试件>
图7所示的气密性试件6是作为柱状端子10的汇流条试件16以气密状态固定至防液连接器1A的连接器壳体20A的端子保持孔21这样的试件。如图7所示，气密性试件6包括：汇流条试件16，其分别具有矩形截面形状；以及连接器壳体20，其由纤维增强塑料制成并且具有汇流条试件16所插入的端子保持孔21。
汇流条试件16由于柱状端子10的材料相同的材料制成。汇流条试件16例如由韧铜C1100制成。在图7中，相当于防液连接器1A的柱状端子10的汇流条试件16的长度方向(MD方向)由参考标记M表示，并且TD方向的一个实例由参考标记TTH或TW表示。
在用于气密性试件6的连接器壳体20的纤维增强塑料的情况下，通过与汇流条试件16插入成型，纤维定向在汇流条试件16的长度方向上。用于连接器壳体20的纤维增强塑料的材料与防液连接器1A的连接器壳体20A的材料相同。气密性试件6的纤维增强塑料中的纤维定向在图7中的参考标记M的方向上。
气密性试件6的连接器壳体20包括：矩形管状的端子保持部24，其具有三个端子保持孔21并且覆盖三个汇流条试件16的周边；以及扁平状的底基部25，其形成在端子保持部24的周边处。在气密性试件6的连接器壳体20中，形成了从矩形管状端子保持部24的表面突出的肋26。
<气密性测量装置>
图8所示的气密性测量装置55包括：气密性测量夹具60，通过装接气密性试件6而在其中形成密封空间63；管部65，其向气密性测量夹具60内的密封空间63供应压缩空气；以及水槽70。
气密性测量夹具60包括盒状壳体61，其具有开口表面，并且能够通过将气密性试件6装接在开口表面上而在其中形成密封空间63。在气密性测量夹具60中，管部65插入到盒状壳体61中钻出的通气孔62，从而压缩空气从管部65供应到密封空间63。在装接了气密性试件6和管部65的状态下，气密性测量夹具60安装在储存水72的水槽70内。
因此，在气密性测量装置55中，当密封空间63内的压力等于或大于预定值时，空气经过装接至气密性测量夹具60的气密性试件6的端子与纤维增强塑料气密界面15，并且作为气泡68排出到水72中。在本实施例中，将在水72中检测到气泡68时的压缩空气的压力定义为密封压力。
(优点)
在根据本实施例的防液连接器1A中，具有通过与柱状端子10插入成型而形成的端子保持孔21的连接器壳体20A由纤维增强塑料制成，其中，纤维的定向为柱状端子10的长度方向。在根据本实施例的防液连接器1A中，纤维增强塑料在与柱状端子10的长度方向(MD方向)垂直的方向(TD方向)上的拉伸强度为45MPa以上。从而，在根据本实施例的防液连接器1A中，由于端子保持孔21的周边，例如角部23难以裂开或剥落，所以防液性高。
在根据本实施例的防液连接器1A中，由于柱状端子10的截面形状是矩形，所以柱状端子10的截面面积容易设定为比防液连接器1A的尺寸大。因此，利用根据本实施例的防液连接器1A，获得紧凑的高电流防液连接器。
因此，根据本实施例的防液连接器1A，能够提供一种紧凑的高电流防液连接器，其通过插入成型获得，并且由于端子保持孔的周边难以裂开或剥落而具有高的防液性。
在根据本实施例的防液连接器1A中，连接器壳体20A和连接器壳体周边部30A是分离的部件。因此，根据本实施例的防液连接器1A，易于进行柱状端子10与连接器壳体20A的插入成型。
根据本实施例的防液连接器1A，能够提供一种在电子设备、车载和电子组件、变速器、电子装置、继电器、传感器等的线束中具有良好的气密性的防液连接器。根据本实施例的防液连接器1A，能够实现防液连接器的尺寸减小和低矮轮廓以及部件数量的减少。
根据本实施例的防液连接器1A，能够扩展用于线束的防液连接器1A的用途。例如，能够将防液连接器用于油冷式电机线束使用的变速箱，并且能够扩展用于线束的防液连接器的用途。
通过插入成型获得根据本实施例的防液连接器1A。因此，根据本实施例的防液连接器1A，能够在一分钟以内的短时间内通过柱状端子10与连接器壳体20A紧密接触完成止水处理。
在根据本实施例的防液连接器1A中，柱状端子10与连接器壳体20A彼此牢固地紧密接触。因此，根据本实施例的防液连接器1A，由于柱状端子10与连接器壳体20A长时间的紧密接触，能够确保止水功能。
在根据本实施例的防液连接器1A中，柱状端子10与连接器壳体20A彼此牢固地紧密接触。因此，根据本实施例的防液连接器1A，即使在螺栓紧固或组装防液连接器1A时施加外部应力也能够抑制气密性下降。
[第一实施例的变型例]
在根据本实施例的防液连接器1A中，已经描述了构成连接器40A的连接器壳体20A与连接器壳体周边部30A为分离部件的方面。然而，作为防液连接器1A的变型例，可以采用构成连接器40A的连接器壳体20A和连接器壳体周边部30A的构造通过插入成型而一体形成的构造。
根据该变型例的防液连接器，由于能够仅通过柱状端子10与连接器40的插入成型而制造防液连接器，所以易于制造防液连接器。
[制造方法]
能够通过柱状端子10与连接器壳体20或连接器40的已知的插入成型制造根据前述实施例的防液连接器1。
[实例]
后文将联系实例和比较更详细地描述本发明，但是本发明不限于这些实例。
实例中使用的材料如下。
·R1:出光兴产株式会社(Idemitsu Kosan Co.,Ltd.)制造的间同立构聚苯乙烯树脂、玻璃纤维增强的UL94HB级XAREC(注册商标)S131。
·R2:出光兴产株式会社制造的间同立构聚苯乙烯树脂，PA66/SPS级XAREC(注册商标)NWA7030。
·R3:东丽株式会社(Toray Industries,Inc.)制造的PPS树脂Torelina(注册商标)A675GS1。
·R4:宝理塑料株式会社(Polyplastics Co.,Ltd.)制造的PPS树脂DURAFIDE(注册商标)6150T73。
·R5:E.I.du Pont de Nemours and Company制造的聚酰胺树脂Zytel(注册商标)HTN51G35EF。
·R6:宝理塑料株式会社制造的PPS树脂DURAFIDE(注册商标)1140A6。
材料的组成列于表1中。
[实例1]
(1.拉伸强度)
<拉伸试件>
通过使用出光兴产株式会社(Idemitsu Kosan Co.,Ltd.)制造的间同立构聚苯乙烯树脂XAREC(注册商标)S131(材料编号R1)制造ASTM D732中定义的60mm高×60mm宽×2mm厚的纤维增强塑料板。该纤维增强塑料板28用作试样No.A-1。图4示出纤维增强塑料板28的示意性平面图。在图4中，箭头OR表示纤维在纤维增强塑料中定向的方向，参考标记M表示MD方向，并且参考标记TD表示TD方向。纤维在纤维增强塑料板28中定向的方向OR与MD方向一致。
随后，从纤维增强塑料板28切出20mm宽×60mm长×2mm厚的拉伸试件29M和29T。如图5所示，切出拉伸试件29M，使得纤维在拉伸试件29M中定向的方向OR(MD方向M)与拉伸试件29M的长度方向一致。如图6所示，切出拉伸试件29T，使得纤维在拉伸试件29T中定向的方向OR(MD方向M)与拉伸试件29T的宽度方向一致。
<拉伸测试>
通过使用岛津公司(Shimadzu Corporation)制造的精密万能试验机(PrecisionUniverse Tester)Autograph AG-1以10mm/分钟的速度在拉伸试件29M和29T的长度方向上施加拉伸，并且测量拉伸强度(MPa)。在拉伸试件29M中，拉伸的拉伸方向TE与拉伸试件29M的长度方向，即纤维定向的方向OR(MD方向M)一致。在拉伸试件29T中，拉伸的拉伸方向TE与拉伸试件29T的长度方向，即与纤维定向的方向OR垂直的方向(TD方向TD)一致。
拉伸强度的结果如表1所示。
[表1]
[表2]
[表3]
(2.热冲击试验前的气密性)
<气密性试件>
制备82.95mm长×15mm宽×2mm厚并且4-R＝0.3的使用镀锡C1100 1/2H制造的汇流条试件16(线性膨胀系数(室温)为17.7×10-5/℃)。汇流条试件16等同于防液连接器1的柱状端子10。
通过将三个汇流条试件16预先放置在模具中并且通过使用材料No.R1在模具内进行插入成型而制造气密性试件。该气密性试件6用作试样No.B-1。图7示出气密性试件6的立体图。
如图7所示，气密性试件6是作为柱状端子10的汇流条试件16以气密状态固定至纤维增强塑料制成的连接器壳体20中的15mm高×2mm宽的矩形端子保持孔21这样的试件。气密性试件6的连接器壳体20包括：矩形管状的端子保持部24，其具有三个端子保持孔21并且覆盖三个汇流条试件16的周边；以及扁平状的底基部25，其形成在端子保持部24的周边处。覆盖汇流条试件16的周边的矩形管状端子保持部24具有6mm的厚度。在气密性试件6的连接器壳体20中，形成从矩形管状的端子保持部24的表面突出的肋26。
<气密性测量装置>
准备图8所示的气密性测量装置55。气密性测量装置55包括：气密性测量夹具60，能够通过装接气密性试件6(试样No.B-1)而在其中形成密封空间63；管部65，其向气密性测量夹具60内的密封空间63供应压缩空气；以及水槽70。
气密性测量夹具60由铝制成，具有盒状壳体61，其具有开口表面，并且能够通过将气密性试件6的底基部25装接至开口表面而在其中形成密封空间63。在气密性测量夹具60中，管部65插入到盒状壳体61中钻出的通气孔62，从而压缩空气从管部65供应到密封空间63。在装接了气密性试件6和管部65的状态下，气密性测量夹具60安装在储存水72的水槽70内。
因此，在气密性测量装置55中，当密封空间63内的压力等于或大于预定值时，空气经过装接至气密性测量夹具60的气密性试件6的端子与纤维增强塑料气密界面15，并且作为气泡68排出至水72中。
<气密性测试>
通过使用装接了气密性试件6(试样No.B-1)的气密性测量装置55从管部65向密封空间63供应压缩空气。压缩空气的压力是当空气通过端子与纤维增强塑料气密界面15并且气泡68排到水72中时的密封压力(kPa)。
具体地，10kPa的压缩空气通过管部65向水72中安装的气密性测量装置55的密封空间63供应30秒，并且观察到从端子与纤维增强塑料气密界面15的气泡68排出。这被称为10kPa的气密性测试。
当在10kPa的气密性测试中未观察到气泡68排出时，除了将压缩空气的压力增加10kPa而增加到20kPa之外，与10kPa的气密性测试相似地进行20kPa的气密性测试。
相似地，当在20kPa的气密性测试中未观察到排出气泡68时，除了将压缩空气的压力增加10kPa以增加到30kPa之外，与10kPa的气密性测试相似地进行30kPa的气密性测试。
如上所述，当在10kPa的气密性测试中未观察到气泡68排出时，在以10kPa的增量将压缩空气的压力增加到10n kPa(n为2以上的自然数)的同时重复进行气密性测试，直至观察到气泡68排出。
将观察到气泡68排出时标识为10q kPa(q为1以上的自然数)的压缩空气的压力定义为密封压力(kPa)。
密封压力的结果如表1所示。
下面要描述的实例1的“热冲击测试后”的密封压力和下面要描述的实例2的“热冲击测试前”以及“热冲击测试后”的密封压力如表1所示。
实例3和4以及比较例1的“热冲击测试前”的密封压力和“热冲击测试后”的密封压力如表2和3所示。
在表1至3中，对于“热冲击测试前”和“热冲击测试后”的密封压力，将50kPa以上的密封压力确定为通过(好)，并且在表1至3中用符号○表示。将低于50kPa的密封压力确定为失败(差)，并且在表1至3中用符号×表示。
(3.热冲击测试)
制备与“2.热冲击测试前的气密性”中使用的气密性试件6(试样No.B-1)相同的气密性试件6。通过在气密性试件6(试样No.B-1)上进行热冲击测试而获得热冲击测试后的气密性试件6(试样No.C-1)。
作为热冲击测试，使用如下测试：将气密性试件6(试样No.B-1)在-40℃下保持30分钟并且然后在120℃下保持30分钟这样的热经历为1个循环，并且重复1000次该热经历。
即，通过给与热冲击试验之前的气密性试件6(试样No.B-1)1000次循环的热经历而获得热冲击测试之后的气密性试件6(试样No.C-1)。
(4.热冲击测试后的气密性)
除了使用热冲击测试之后的气密性试件6(试样No.C-1)代替气密性试件6(试样No.B-1)之外，与“2.热冲击测试之前的气密性”相似地测量热冲击测试之后的气密性试件6的密封压力(kPa)。
密封压力的结果如表1所示。
(5.截面观察)
<截面观察试样>
准备热冲击测试之后的气密性试件6(试样No.C-1)。观察气密性试件6(试样No.C-1)的端子与纤维增强塑料气密界面15的周边的截面，并且观察角部23是否裂开。
具体地，在将气密性试件6(试样No.C-1)保持在环氧树脂中的同时固化具有流动性的环氧树脂之后，在沿着与图7的MD方向M垂直的方向的截面中切割气密性试件6和环氧树脂的固化物。因此，制造了包括汇流条试件16的截面在内的截面观察试样。获得的气密性试件6的截面观察试样具有如图3中的端子与纤维增强塑料气密界面15的周边处的角部23的截面。
<观察方法和评价>
通过使用日立高新技术公司(Hitachi High-TechnologiesCorporation)制造的SEM-EDX(扫描电子显微镜-能量色散X射线光谱仪)SU3500观察包括端子与纤维增强塑料气密界面15的周边处的角部23的截面观察试样的截面。
在“5.截面观察”中，将未出现裂缝的试样评为“优秀”，并且在表1至3中用符号○表示。
在截面观察中，将矩形管状端子保持部24的角部23裂开并且裂缝扩宽到端子保持部24的角部23的整个厚度的试样评为“差”，并且在表1至3中用符号×表示。此处提及的端子保持部24的角部23处的厚度是指接受截面观察的截面上的端子保持部24的角部23的厚度。
将矩形管状端子保持部24的角部23裂开并且裂缝仅扩宽到端子保持部24的角部23的厚度的一部分并且未扩宽到整个厚度的试样评为“一般”，并且在表1至3中用符号Δ表示。
截面观察的结果如表1至3所示。
(6.综合判断)
从“1.拉伸强度”至“5.截面观察”的结果进行综合评价。在表1至3中用符号○表示综合评价为“优秀”的试样。在表1至3中用符号×表示综合评价为“差”的试样。
[实例2至4和比较例1]
(1.拉伸强度)
<拉伸试件>
除了使用表1至3中表示的材料No.R2至R5代替材料No.R1之外，如实例1的“1.拉伸强度”的<拉伸试件>一样制造纤维增强塑料板28(试样No.A-2至A-5)。试样No.A-2至A-4和A-5分别是实例2至4和比较例1的试样。
随后，如实例1一样，从纤维增强塑料板28(试样No.A-2至A-5)切出20mm宽×60mm长×2mm厚的拉伸试件29M和29T。
<拉伸测试>
除了使用从纤维增强塑料板28(试样No.A-2至A-5)切出的拉伸试件29M和29T之外，与实例1中一样地测量拉伸强度(MPa)。
拉伸强度的结果如表1至3所示。
(2.热冲击试验前的气密性)
<气密性试件>
除了使用表1至3中表示的材料No.R2至R5代替材料No.R1之外，如实例1的“2.热冲击测试之前的气密性”的<气密性试件>一样制造气密性试件6(试样No.B-2至B-5)。试样No.B-2至B-4和B-5分别是实例2至4和比较例1的试样。
<气密性测量装置>
使用与实例1一样的气密性测量装置。
<气密性测试>
除了使用试样No.B-2至B-5代替试样No.B-1之外，如实例1的“2.热冲击测试之前的气密性”的<气密性测试>一样地测量密封压力(kPa)。
密封压力的结果如表1至3所示。
(3.热冲击测试)
除了使用试样No.B-2至B-5代替试样No.B-1之外，通过如实例1的“3.热冲击测试”中一样地进行热冲击测试而获得热冲击测试之后的气密性试件6(试样No.C-2至C-5)。试样No.C-2至C-4和C-5分别是实例2至4和比较例1的试样。
(4.热冲击测试后的气密性)
除了使用试样No.C-2至C-5代替试样No.C-1之外，如实例1的“4.热冲击测试之后的气密性”一样地测量热冲击测试之后的气密性试件6的密封压力(kPa)。
密封压力的结果如表1至3所示。
(5.截面观察)
除了使用试样No.C-2至C-5代替试样No.C-1之外，如实例1的“5.截面观察”一样地制造气密性试件6的截面观察试样并且观察截面。
截面观察的结果如表1至3所示。
从表1至3可知，实例1至4的特性优秀，实例3和4的特性特别优秀。
尽管已经参考实施例描述了本发明，但是本发明不限于这些实施例，并且可以在不脱离本发明的主旨的范围的情况下进行各种修改。
以上已经描述了本发明的实施例。然而，在不脱离本发明的精神或基本特征的情况下，本发明可以以其他特定形式实施。因此，本发明的实施例在所有方面都被认为是说明性的而非限制性的，本发明的范围由所附权利要求而不是前面的描述所表示，因此在权利要求的含义和等同范围内的所有变化都包含在其中。
而且，在本发明的实施例中描述的效果仅是列出了本发明实现的最佳效果。因此，本发明的效果不限于在本发明的实施例中描述的那些。

Claims (2)

1.一种防液连接器，包括：
柱状端子，该柱状端子具有矩形截面形状；以及
连接器，该连接器包括通过与所述柱状端子插入成型而获得的连接器壳体，该连接器壳体由其中纤维被定向在所述柱状端子的长度方向的纤维增强塑料制成，并且该连接器壳体具有所述柱状端子所插入的端子保持孔和与配对端子配合的配合部，
其中，作为所述柱状端子的存在于所述端子保持孔内的部分的保持孔内插入部通过使表面与所述端子保持孔的内表面紧密接触而以气密状态固定至所述端子保持孔，并且
所述纤维增强塑料的与所述长度方向垂直的方向上的拉伸强度为45MPa以上。
2.根据权利要求1所述的防液连接器，
其中，作为彼此进行紧密接触的所述端子保持孔的内表面与所述保持孔内插入部的表面之间的界面的端子与纤维增强塑料气密界面的密封压力为50kPa以上。
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