CN110315168A

CN110315168A - 高速焊接用药芯焊丝和高速电弧焊方法

Info

Publication number: CN110315168A
Application number: CN201910137533.7A
Authority: CN
Inventors: 猪股大; 高内英亮
Original assignee: Kobe Steel Workshop
Current assignee: Kobe Steel Workshop; Kobe Steel Ltd
Priority date: 2018-03-29
Filing date: 2019-02-25
Publication date: 2019-10-11
Anticipated expiration: 2039-02-25
Also published as: CN110315168B; JP2019171457A

Abstract

提供一种高速电弧焊时焊道形状和外观优异，没有夹渣，即使仰焊也不会发生下垂的新颖的高速焊接用药芯焊丝。一种在外皮内填充焊剂而成高速焊接用药芯焊丝，其中，该高速焊接用药芯焊丝的组成以相对于焊丝总质量的质量％计，满足C：0.005～0.2％、Si：0.01～1.40％、Mn：1.0～8.0％、Cr：1.0～4.0％、Mo：0.4～1.5％、ZrO₂：0.20％以下(含0％)、和TiO₂：1.8～6.0％，所述焊剂相对于焊丝总质量的填充率高于3％并在20％以下，且所述焊剂中所含的熔渣成分，以相对于焊丝总质量的质量％计，为1.8～7.0％。

Description

高速焊接用药芯焊丝和高速电弧焊方法

技术领域

本发明涉及高速焊接用药芯焊丝，另外还涉及使用所述高速焊接用药芯焊丝的高速电弧焊方法。

背景技术

二氧化碳气体保护电弧焊用焊丝，与涂药焊条比较，由于能够以高效率焊接，经济性也良好，所以也在Cr－Mo系钢的焊接中被使用。

在二氧化碳气体保护电弧焊用焊丝中，有实芯焊丝和药芯焊丝，但是使用实芯焊丝以仰焊姿势进行焊接时，若为了进行高速焊接而提高焊接电流，则会有熔融金属下垂，焊道形状变差。

作为能够得到良好的焊道形状的药芯焊丝，例如在专利文献1中，公开有一种Cr－Mo钢用二氧化碳气体保护电弧焊用药芯焊丝，其以使填充率为10～20％的方式而将该焊剂填充到金属外皮内而构成，其中，焊剂以相对于焊丝总重量的重量％计含有TiO₂：1.8～7.5％、C：0.005～0.2％、Si：0.01～1.0％、Mn：1.0～8.0％、Cr：1.0～4.0％、Mo：0.4～1.5％、Nb：0.005～0.05％和V：0.005～0.05％，余量由含铁粉和电弧稳定剂的造渣剂构成。

【先行技术文献】

【专利文献】

【专利文献1】日本特开平4－300092号公报

可是，近年来，从焊接效率提高的观点出发，要求可以进行高速电弧焊的药芯焊丝。但是，例如专利文献1所述的药芯焊丝，如果进行高速焊接，则有熔透形状变小或夹渣的情况，希望一种可以进行高速电弧焊的药芯焊丝。

发明内容

因此，本发明其目的在于，提供一种在高速电弧焊时焊道形状和外观优异，没有夹渣，仰焊中也不会发生下垂的高速焊接用药芯焊丝。另外，其目在还在于，提供一种使用该药芯焊丝的高速电弧焊方法。

本发明者们反复锐意研究的结果发现，通过将药芯焊丝的成分组成、焊剂填充率和熔渣含有率限定为特定范围，由此能够适用于高速电弧焊，从而完成了本发明。

即，本发明的高速焊接用药芯焊丝的一个方式，其特征在于，是在外皮内填充有焊剂而成的高速焊接用药芯焊丝，其中，该高速焊接用药芯焊丝的组成以相对于焊丝总质量的质量％计满足C：0.005～0.2％、Si：0.01～1.40％、Mn：1.0～8.0％、Cr：1.0～4.0％、Mo：0.4～1.5％、ZrO₂：0.20％以下(含0％)和TiO₂：1.8～6.0％，所述焊剂相对于焊丝总质量的填充率高于3％并在20％以下，且所述焊剂中所含的熔渣成分以相对于焊丝总质量的质量％计为1.8～7.0％。

本发明的高速焊接用药芯焊丝的一个方式，其特征在于，所述组成以相对于焊丝总质量的质量％计满足F：0.30％以下(含0％)、MgO：0.30％以下(含0％)和Al₂O₃：0.30％以下(含0％)之中至少一个。

本发明的高速焊接用药芯焊丝的一个方式，其特征在于，所述组成以相对于焊丝总质量的质量分率计满足Mg：0.1％以下(含0％)、Ni：0.2％以下(含0％)和V：0.05％以下(含0％)之中至少一个。

本发明的高速电弧焊方法的一个方式，其特征在于，使用所述高速焊接用药芯焊丝，在焊接电流：210～350A，电弧电圧：高于15V并在35V以下，焊接速度：70～120cm/分钟和保护气体：Ar－(高于0％并在80％以下)CO₂气体的条件下，使熔透量为1.2～2.5mm，且使焊趾半径为1.0～2.0mm以下。

本发明的高速电弧焊方法的一个方式，其特征在于，使侧面角(フランク角)为120～145°。

本发明的高速电弧焊方法的一个方式，其特征在于，对于第一被焊接对象物和第二被焊接对象物，以多个姿势对于多个抵接部同时进行角焊。

本发明的高速电弧焊方法的一个方式，其特征在于，所述多个姿势含仰焊姿势和平焊姿势。

根据本发明，能够提供在高速电弧焊时，焊道形状和外观优异，没有夹渣，即使仰焊也不会发生下垂的高速焊接用药芯焊丝。另外，还能够提供使用该药芯焊丝的高速电弧焊方法。

附图说明

图1是对于第一被焊接对象物和第二被对象焊接物，在多个抵接部进行角焊时的示意图。

图2是用于说明焊接部的焊趾半径(ρ)的参考图。

图3是用于说明焊接部的侧面角(θ)的参考图。

符号说明

1 第一被焊接对象物

2 第二被焊接对象物

3 焊丝

4a 抵接部(平焊姿势)

4b 抵接部(仰焊姿势)

具体实施方式

以下，就用于实施本发明的方式详细加以说明。还有，本发明不受以下说明的实施方式限定。另外在本说明书中，表示数值范围的所谓“～”，以包含其前后所述的数值作为下限值和上限值的意思使用。

＜高速焊接用药芯焊丝＞

本实施方式的高速焊接用药芯焊丝(以下，仅称为药芯焊丝或焊丝。)，在外皮内填充焊剂而成，高速焊接用药芯焊丝的组成以相对于焊丝总质量的质量％计，满足C：0.005～0.2％、Si：0.01～1.40％、Mn：1.0～8.0％、Cr：1.0～4.0％、Mo：0.4～1.5％、ZrO₂：0.20％以下(含0％)、和TiO₂：1.8～6.0％，所述焊剂相对于焊丝总质量的填充率高于3％并在20％以下，且所述焊剂中所含的熔渣成分，以相对于焊丝总质量的质量％计，为1.8～7.0％。

本实施方式的药芯焊丝，若焊剂量相对于由外皮所形成的内部空隙来说少，则在焊丝内发生焊剂的移动现象。这种情况下，由于焊丝的制造线的振动状况等，导致焊丝的纵长方向的焊剂含有率发生偏差，焊丝的品质有可能变得不稳定。因此，焊丝中的焊剂的含有率，以相对于焊丝总质量的质量分率计，为高于3％，优选在7％以上，更优选为10％以上。

另一方面，为了以少量的外皮包裹大量的焊剂，虽然使用壁厚薄的外皮材即可，但是外皮材极薄时，在焊丝的拉丝工序中外皮材破裂，焊丝有可能断裂。因此，焊丝中的焊剂的含有率为20％以下，优选为18％以下，更优选为15％以下。

焊丝的外皮也没有特别限定，例如，能够使用Alloy600(UNS N06600)、Alloy625(UNS N06625)、Alloy22(UNS N06022)、Alloy276(UNS N10276)等。

药芯焊丝的丝径没有特别限定，但若考虑与一般的焊接装置组合和焊接操作性，则直径优选为1.2～1.6mm，更优选为1.4～1.6mm。

C是出于调整焊接金属的强度和韧性的目的而添加的成分，通过使之相对于焊丝总质量的质量分率(以下，称为含量。)为0.005％以上，能够得到充分的强度和韧性。C含量优选为0.02％以上，更优选为0.04％以上。

另一方面，在0.2％以下时，能够防止焊接金属的抗裂纹性的降低，也能够防止韧性的降低。C含量优选为0.15％以下，更优选为0.12％以下。

Si和Mn都是出于焊接金属的脱氧和调整强度·韧性等的目的而添加的成分，通过相对于焊丝总质量而使Si含量为0.01％以上，且使Mn含量为1.0％以上，能够得到充分的添加效果。在此，Si是焊丝中所含的全部Si的意思，Mn是焊丝中所含的全部Mn的意思。

Si含量优选为0.30％以上，更优选为0.40％以上。另外Mn含量优选为0.80％以上，更优选为0.85％以上。

另一方面，由过剩的添加导致焊接金属的韧性降低等，所以Si含量为1.40％以下，优选为1.30％以下，更优选为1.05％以下。另外Mn含量为8.0％以下，优选为2.0％以下，更优选为1.50％以下。

在此，作为金属Si，例如优选为0.01％～1.0％。另外，作为SiO₂(Si氧化物的SiO₂换算值)，例如优选为0.40％以下(含0％)。还有，所谓金属Si，意思是Si单体和Si合金中所含的Si。

Cr和Mo都是出于调整焊接金属的耐腐蚀性和强度·韧性的目的而添加的成分，使焊接金属与被焊接物为相同成分而进行添加。通过相对于焊丝总质量而使Cr含量为1.0％以上，且使Mo含量为0.4％以上，能够得到充分的强度。

Cr含量优选为1.10％以上。另外Mo含量优选为0.45％以上。

另一方面，由于过剩的添加导致韧性的降低加大，所以Cr含量为4.0％以下，优选为1.60％以下，更优选为1.50％以下。另外Mo含量为1.5％以下，优选为0.80％以下，更优选为0.65％以下。

如上述本实施方式的药芯焊丝，是含有Cr和Mo的所谓Cr－Mo系的药芯焊丝。

(熔渣成分)

本实施方式的焊丝中的所谓熔渣成分，是作为金属氧化物或金属氟化物被含有的成分，包含在焊剂中。通过本实施方式的熔渣成分的添加，与实芯焊丝比较，焊接操作性优异，焊道形状和外观也良好。另外，即使在高电流域也不会下垂，可进行仰焊姿势的焊接。在此，焊丝中所含的熔渣成分的量可以通过下述方式求得：测量焊接规定量的焊丝而形成的熔渣量，用此测量的熔渣量除以消耗的焊丝量。

焊剂中的熔渣成分的含有率，直接关系着焊接时的熔渣生成量，影响到良好的熔渣包覆性和抗夹渣缺陷性。存在于熔融池前端的熔渣使熔透和融合降低，成为夹渣发生的要因，因此在高速焊接时，优选使熔渣减少，焊剂中的熔渣成分的含有率，以相对于焊丝总质量的质量分率计为7.0％以下，优选为5.0％以下，更优选为4.0％以下。另一方面，为了使焊道的熔渣包覆性良好，得到良好的焊道形状和外观，熔渣成分的含有率为1.8％以上，优选为2.0％以上，更优选为2.2％以上。

TiO₂作为包覆性良好的造渣剂的主成分和电弧稳定剂而添加，作为TiO₂源，可列举金红石、氧化钛、钛酸钾、钛酸钠等。

为了使熔渣的包覆性良好，得到良好的焊接操作性和焊道形状，TiO₂相对于焊丝总质量的质量分率为1.8％以上，优选为2.0％以上，更优选为2.2％以上。

另一方面，TiO₂的过剩的添加，导致熔渣的粘性极端变大，发生剥离性的劣化和夹渣等，因此TiO₂含量为6.0％以下，优选为5.0％以下，更优选为4.0％以下。

ZrO₂调整熔渣的熔点，是使焊道形状提高的成分，作为ZrO₂源，可列举锆沙、氧化锆粉等。

含ZrO₂时的含量优选为0.001％以上，更优选为0.005％以上。另一方面，ZrO₂的过剩添加导致熔融金属的凝固和熔渣的凝固的时刻不相符，有发生夹渣的情况，因此ZrO₂含量为0.20％以下，优选为0.18％以下，更优选为0.15％以下。

在此，SiO₂和ZrO₂的合计的含量优选为0.50％以下，为了进一步提高融合性，更优选为0.35％以下。

本实施方式的药芯焊丝，也可以含有Al₂O₃、MgO、碱金属化合物、氟化物。

Al₂O₃出于为了得到适当的熔渣粘性而使熔渣的包覆性提高而进行调整的目的，也可以根据需要添加，作为Al₂O₃源，可列举氧化铝粉等。Al₂O₃的过剩的添加导致熔渣的粘性过高，容易发生夹渣缺陷，因此Al₂O₃含量优选为0.30％以下，更优选为0.10％以下。

MgO与ZrO₂同样，用于调整熔渣的熔点有效，因此也可以根据需要添加，作为MgO源，可列举菱镁矿、镁熔块等。

MgO的过剩的添加，容易发生熔渣的咬粘，因此MgO的含量优选为0.30％以下，更优选为0.10％以下。

作为碱金属化合物，可列举Na化合物、K化合物和Li化合物。碱金属化合物为0.1％以上，则电弧稳定，飞溅发生量少，因此优选。另外通过使其为0.5％以下，能够抑制因碱金属化合物的高吸湿性引起的、伴随焊丝中的水分量增加而来的凹坑和气孔这样的气孔缺陷的发生，因此优选，更优选为0.4％以下。

金属氟化物，例如，可列举NaF、K₂SiF₆、CaF₂等。含有这些金属氟化物时，从电弧稳定性的观点出发，以F换算值计，可以含有0.10％以上、0.30％以下。更优选为0.25％以下，进一步优选为0.20％以下。

更具体地说，为了提高电弧稳定性，也可以添加NaF，但过剩的添加助长焊丝的吸湿，发生因吸湿导致的气孔等的气孔缺陷。因此，NaF含量优选为0.20％以下，更优选为0.10％以下。K₂SiF₆也可以为了提高电弧稳定性而添加，但过剩的添加助长焊道的下垂。因此，K₂SiF₆含量优选为0.5％以下，更优选为0.4％以下。

熔渣成分中还可以含有Fe₂O₃。Fe₂O₃相对于焊丝总质量的质量分率为0.10％以下(含0％)，能够抑制熔渣的咬粘，因此优选，更优选为0.05％以下。

熔渣成分中，除了上述以外，还能够含有V₂O₅、Nb₂O₅、CaO、稀土金属的氧化物等的不可避免的金属氧化物。如果金红石和其他的矿石中不可避免地含有的上述杂质量为微少量，则不会对焊丝的性质造成大的影响，但若过剩地含有，则会打破熔渣组成的平衡，熔渣剥离性有可能劣化。因此，不可避免的金属氧化物相对于焊丝总质量的质量分率优选为1.0％以下(含0％)。

在本实施方式的药芯焊丝中，作为金属或合金，也可以含有Mg、Ni、Nb、V、Ti、B等。

Mg是出于脱氧的目的而添加的成分，含有金属Mg时，优选Mg含量为0.01％以上，另外，因为过剩的添加助长焊道的下垂，所以优选为0.1％以下。

Ni是使焊接金属的基体被强化，提高韧性的成分。含有Ni时，Ni含量优选为0.1％以上。另外，从提高抗热裂纹性的观点出发，Ni含量优选为0.2％以下。

Nb和V都是强碳化物形成成分，适量的添加能够固定焊道与焊道的分界线附近的碳，是能够将铁素体晶粒的粗大化和铁素体条带的发生抑制得很低的成分。

Nb含量优选为0.05％以下，更优选为0.04％以下。另外V含量优选为0.05％以下，更优选为0.04％以下。

Ti是以电弧的稳定化和焊接金属的脱氧为目的而可以添加的成分。Ti含量优选为0.3％以下，更优选为0.2％以下。

B是为了焊接金属的韧性提高而可以添加的成分。B含量优选为0.015％以下，更优选为0.010％以下。

除了上述成分以外，也可以添加Al、Cu等。也可以在0.30％以下的范围含有Al。也可以在0.35％以下的范围含有Cu。

本实施方式的高速溶接用药芯焊丝的主成分是Fe。在此，所谓Fe，是金属Fe和氧化物Fe中所含的Fe的合计。Fe在88～96％的范围含有。Fe优选含有89％以上，更优选含有90％以上。Fe优选含有95％以下，更优选含有94％以下。

本实施方式的高速溶接用药芯焊丝中，含有合计95％以上的前述的C、Si、Mn、Cr、Mo、ZrO₂、TiO₂和Fe。其合计优选为96％以上，更优选为98％以上。

本实施方式的高速溶接用药芯焊丝的余量中，包含不可避免的杂质。作为不可避免的杂质，除了上述成分以外，还可列举N、S、P、As、Sn、Sb、Co、Ca、W等。

＜高速电弧焊方法＞

本实施方式的高速电弧焊方法，是使用高速焊接用药芯焊丝，在焊接电流：210～350A，电弧电圧：高于15V并在35V以下，焊接速度：70～120cm/分钟和保护气体：Ar－(高于0％并在80％以下)CO₂气体的条件下，例如以仰角焊，使熔透量为1.2～2.5mm，使焊趾半径为1.0～2.0mm的电弧焊方法。

(焊接电流)

焊接时的熔深与电流值成正比，在低电流域，熔透不足。本实施方式的焊接电流为210～350A，通常，在比实芯焊丝使用的电流域即200A高的电流域进行焊接，熔深变深。

另外高电流下的焊接中，熔敷速度变大，相对于现有的焊丝容易发生下垂的情况而言，通过使用本实施方式的药芯焊丝，则高熔点的熔渣会保持熔池，即使在高电流域也不会发生下垂。此外由于熔敷速度的增加，也可以进行70cm/分钟这样的高速焊接。

焊接电流优选为250A以上，另外，优选为330A以下。

(电弧电压)

电弧电压在每个焊接电流下都存在合理值，若过低，则电弧不稳定，操作性恶化，若过高，则熔池的融合和熔透降低。本实施方式的电弧电压高于15V并在35V以下，优选为20V以上，更优选为30V以下。

(焊接速度)

若焊接速度过快，则熔池的融合降低，夹渣发生。另一方面，若过慢，则造成过大线能量，熔融池的下垂发生。在本实施方式中使用的药芯焊丝适于高速焊接，适宜的焊接速度为70～120cm/分钟，更优选为80cm/分钟以上，更优选为110cm/分钟以下。

(保护气体)

保护气体使用Ar－CO₂气体，若CO₂气体的比率过高，则熔融池的粘性降低，仰焊姿势下的焊接中容易发生下垂，因此CO₂气体的体积分率优选为80体积％以下，更优选为20体积％以下。

另一方面，若CO₂气体的比率过低，则电弧不稳定，因此为了维持适宜的操作性，CO₂气体的体积分率高于0体积％，更优选为5体积％以上。

(熔透量)

在本实施方式的电弧焊方法中，熔透量为1.2～2.5mm。熔透量低于1.2mm时，因为熔透量过少，所以得不到健全的焊接部。另外，熔透量高于2.5mm时，焊道形状劣化。因此，熔透量为1.2mm～2.5mm。

(焊趾半径)

在本实施方式的电弧焊方法中，焊趾半径(ρ)为1.0～2.0mm。焊趾半径低于1.0mm时，附加有载荷时应力集中，疲劳特性劣化。另外，实际上焊趾半径为2.0mm以下。因此，焊趾半径为1.0mm～2.0mm。

还有，所谓焊趾半径，如图2所示，意思是根据焊接部的焊趾部的曲率而近似圆形时的圆的半径ρ(mm)。

(焊接姿势)

本实施方式的焊接方法中，通过使用上述的焊丝，达成上述焊接条件，即使在仰焊中也不会发生下垂，能够得到焊道形状和外观优异，没有夹渣的焊接金属。而且，本实施方式的焊接方法，不仅可以进行仰焊，而且可以通过多种姿势进行焊接。由此，例如图1所示这样，第一被焊接对象物1和第二被焊接对象物2在进行角焊时，能够对于抵接部4a、4b同时进行仰焊和平焊，可以进行高效率的焊接施工。

作为被焊接材的第一被焊接对象物1和第二被焊接对象物2的大小和形状也没有特别限定，例如在管和板的焊接中，能够使用相同的焊丝3，以仰焊姿势和平焊姿势同时进行两处以上的焊接。

此外，在本实施方式的高速电弧焊方法中，通过作为前述的焊接方法，可以使侧面角达到120～145°。这种情况下，焊接部的疲劳特性进一步提高。

还有，所谓侧面角，如图3所示，意思是在焊接部的焊趾部，被焊接对象物与焊接金属的夹角θ(°)。

【实施例】

以下列举实施例更具体地说明本实施方式，但本发明不受这些实施例限定，在能够符合本发明的宗旨的范围可以加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。

＜实施例1－1～1－11和比较例1－1～1－4＞

制作具有表1所示的组成，余量是Fe和不可避免的杂质的药芯焊丝W－1～W－10。丝径为1.4mm。

焊丝之中，W－5和W－6因为焊剂的填充率过剩或过少，所以不能制造药芯焊丝。使用除此以外所得到的焊丝，按表2所述的条件进行焊接试验。

焊接试验中，以厚度6mm，直径50mm的软钢管，或厚6mm的软钢板作为第一被焊接对象物，以厚度6mm的软钢板作为第二被焊接对象物，两处同时以仰焊姿势和平焊姿势进行角焊。另外，为了参考，作为现有例，也进行使用实芯焊丝的焊接试验。

＜比较例2－1～2－7＞

使用药芯焊丝W－1，以表3所示的条件进行焊接。焊接试验通过与实施例1－1同样的方法进行。还有，表3中只显示仰焊的结果。

＜评价方法＞

(熔透性)

对于焊接的熔透性，通过截面宏观观察评价熔透量(mm)、侧面角(°)和焊趾半径(mm)，使用一般的实芯焊丝，以焊接电流：200A，电弧电压：25V，焊接速度：70cm/分钟，保护气体：Ar－20％CO₂气体进行时的各结果为标准。还有，所谓一般的实芯焊丝，就是组成是C：0.07％、Si：0.55％、Mn：1.00％和Cr：1.30％，丝径为1.2mm的实芯焊丝。

熔透性参酌所述标准，不论焊接姿势，只要熔透量(熔深)为1.5mm以上，侧面角为120°以上，焊趾半径为1.0mm以上，则分别为良好。表2和表3中显示各试验例的结果，但熔透性低于标准时，记为“×”，高于标准时，记载具体的数值。

(焊接操作性)

焊接操作性进行有无夹渣和高速焊接性的评价。有无夹渣通过目视观察评价。具体来说，判断有无因夹渣造成的焊道聚集的不连续部。

高速焊接性，通过目视观察和截面宏观观察进行评价。

目视观察中，对有无各种焊接缺陷、焊道的融合、焊道表面外观和有无下垂进行评价。

截面宏观观察中，通过图像分析，进行关于有无咬边和焊瘤、焊趾形状和焊道形状的评价。

上述评价对象均是良好结果的，在表2和表3中记为“良好”，评价对象之中任意一个以上的评价结果达不到良好时，关于未达到良好的熔透性，记述具体的评价结果(数值)。

【表1】

【表2】

【表3】

由表2可知，焊剂填充率高于3％并在15％以下，则能够制造药芯焊丝。另外通过使熔渣成分和熔渣率处于恰当的范围内，能够达成没有以下缺陷的良好的焊接操作性，即夹渣的发生、焊道形状的不良、熔透不足、融合降低等。

另外，由表3可见，在高速电弧焊中，若焊接电流过高，则熔融池的下垂发生。若电弧电压过高，则融合降低，夹渣发生，另一方面，若为过低的电弧电压，则电弧不稳定，操作性降低。若焊接速度过快，则融合降低，咬边发生，另一方面，在过慢的焊接速度下，熔融池的下垂发生。此外，若保护气体的CO₂分率过高，则熔融池的下垂发生，若CO₂分率过低，则电弧不稳定，操作性降低。

由以上的结果可知，通过使用本实施方式的药芯焊丝，即使是焊接速度为70cm/分钟以上的高速电弧焊，也能够得到焊道形状和外观优异，没有夹渣等焊接缺陷的焊接部。另外，即使仰焊也不会发生下垂，因此也可以进行伴随以多种姿势同时焊接的高速电弧焊。

Claims

1.一种高速焊接用药芯焊丝，是在外皮内填充焊剂而成的高速焊接用药芯焊丝，其中，该高速焊接用药芯焊丝的组成以相对于焊丝总质量的质量％计满足

C：0.005～0.2％、

Si：0.01～1.40％、

Mn：1.0～8.0％、

Cr：1.0～4.0％、

Mo：0.4～1.5％、

ZrO₂：0.20％以下且含0％、和

TiO₂：1.8～6.0％，

所述焊剂相对于焊丝总质量的填充率高于3％并在20％以下，且所述焊剂中包含的熔渣成分以相对于焊丝总质量的质量％计为1.8～7.0％。

2.根据权利要求1所述的高速焊接用药芯焊丝，其中，以相对于焊丝总质量的质量％计满足

F：0.30％以下且含0％、

MgO：0.30％以下且含0％、和

Al₂O₃：0.30％以下且含0％之中的至少一个。

3.根据权利要求1或2所述的高速焊接用药芯焊丝，其中，以相对于焊丝总质量的质量％计满足

Mg：0.1％以下且含0％、

Ni：0.2％以下且含0％、和

V：0.05％以下且含0％之中的至少一个。

4.一种高速电弧焊方法，其中，使用权利要求1所述的高速焊接用药芯焊丝，在焊接电流：210～350A，电弧电圧：高于15V并在35V以下，焊接速度：70～120cm/分钟以及保护气体：Ar－高于0％并在80％以下的CO₂气体的条件下，使熔透量为1.2～2.5mm，且使焊趾半径为1.0～2.0mm。

5.一种高速电弧焊方法，其中，使用权利要求2所述的高速焊接用药芯焊丝，在焊接电流：210～350A，电弧电圧：高于15V并在35V以下，焊接速度：70～120cm/分钟以及保护气体：Ar－高于0％并在80％以下的CO₂气体的条件下，使熔透量为1.2～2.5mm，且使焊趾半径为1.0～2.0mm。

6.一种高速电弧焊方法，其中，使用权利要求3所述的高速焊接用药芯焊丝，在焊接电流：210～350A，电弧电圧：高于15V并在35V以下，焊接速度：70～120cm/分钟以及保护气体：Ar－高于0％并在80％以下的CO₂气体的条件下，使熔透量为1.2～2.5mm，且使焊趾半径为1.0～2.0mm。

7.根据权利要求4～6中任一项所述的高速电弧焊方法，其中，使侧面角为120～145°。

8.根据权利要求4～6中任一项所述的高速电弧焊方法，其中，对于第一被焊接对象物和第二被焊接对象物，以多种姿势在多处抵接部同时进行角焊。

9.根据权利要求7所述的高速电弧焊方法，其中，对于第一被焊接对象物和第二被焊接对象物，以多种姿势在多处抵接部同时进行角焊。

10.根据权利要求8所述的高速电弧焊方法，其中，所述多种姿势包含仰焊姿势和平焊姿势。

11.根据权利要求9所述的高速电弧焊方法，其中，所述多种姿势包含仰焊姿势和平焊姿势。