CN110303824B - 驱动桥的壳体构件 - Google Patents

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Abstract

提供一种能够在抑制质量的增加的同时确保高刚性的驱动桥的壳体构件。驱动桥的壳体构件具备：轴承部，其具有供轴部件插通的贯通孔；配合面部，其具有与其他部件重叠的配合面；以及多个螺栓孔部，所述多个螺栓孔部设置于配合面部，在驱动桥的壳体构件中具备：弯曲壁部，其将轴承部与螺栓孔部连接，所述弯曲壁部是，在与将轴承部的轴心与螺栓孔部的轴心连结的直线正交的方向上剖切而得的截面为V字状或U字状并且谷部位于直线上的弯曲壁部；和V字形状部，其与弯曲壁部连接，设置于螺栓孔部的外周，并且朝向轴承部凸。

Description

驱动桥的壳体构件
技术领域
本发明涉及驱动桥(transaxle)的壳体构件。
背景技术
在专利文献1公开了在驱动桥的壳体构件中以如下方式设置肋的技术方案：从起动装置壳体的第1发动机紧固连结部起越过起动装置壳体与变速器壳体的配合面(对接面，日文：合わせ面)而向变速器壳体侧连续地延伸，经过离变速机构的轴心远的一侧的区域、并越过变速器壳体与起动装置壳体的配合面而向发动装置壳体侧连续地延伸且延伸至发动装置壳体的第2发动机紧固连结部。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2015-132358号公报
发明内容
发明要解决的问题
然而，在仅仅跨及壳体构件的广阔范围地设置肋的构成中，虽然能够提高壳体构件的刚性，但会导致大幅度的质量的增加。
本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种能够在抑制质量的增加的同时确保高刚性的驱动桥的壳体构件。
用于解决问题的技术方案
为了解决上述的问题而达成目的，本发明的驱动桥的壳体构件的特征在于，具备：轴承部，其具有供轴部件插通的贯通孔；配合面部，其具有与其他部件重叠的配合面；多个螺栓孔部，所述多个螺栓孔部设置于所述配合面部；弯曲壁部，其将所述轴承部与所述螺栓孔部连接，所述弯曲壁部是，在与将所述轴承部的轴心与所述螺栓孔部的轴心连结的直线正交的方向上剖切而得的截面为V字状或U字状，并且谷部位于所述直线上的弯曲壁部；以及V字形状部，其与所述弯曲壁部连接，设置于所述螺栓孔部的外周，并且朝向所述轴承部凸。
另外，也可以是，在上述驱动桥的壳体构件中还具备设置于相邻的所述弯曲壁部之间、构成从所述轴承部到所述配合面部的一般面的形成为曲面状的曲面壁部，包括从所述轴承部的轴心朝向所述配合面部延伸的直线和所述轴承部的轴线的平面上的所述曲面壁部的截面，是在绕所述轴线的方向上的所述曲面壁部的任何位置均为正圆的圆弧形状。
由此，与曲面壁部的截面为将半径不同的圆组合而成的圆弧形状的情况相比，能够实现高刚性化。
另外，也可以是，在上述驱动桥的壳体构件中，还具备沿所述弯曲壁部的边缘延伸的肋。
由此，能够确保对二次以上的振动模式有用的刚性，并且能够有助于NV性能。
另外，也可以是，在上述驱动桥的壳体构件中，在所述弯曲壁部的凸部分还具备从所述轴承部的轴心侧朝向所述螺栓孔部的轴心侧延伸的肋。
由此，能够在抑制肋的高度的同时提高刚性。
发明的效果
本发明的驱动桥的壳体构件起到能够在抑制质量的增加的同时确保高刚性的效果。
附图说明
图1是实施方式的驱动桥的壳体构件的外观图。
图2是实施方式的壳体构件的螺栓孔部附近的放大图。
图3(a)是示出实施方式的壳体构件的V字槽的截面位置的图。图3(b)是图3(a)的B-B剖视图。图3(c)是图3(a)的C-C剖视图。图3(d)是图3(a)的D-D剖视图。图3(e)是图3(a)的E-E剖视图。图3(f)是图3(a)的F-F剖视图。图3(g)是图3(a)的A-A剖视图。
图4是示出在V字状壁部的凸部分设置有肋的情况的图。
图5是示出实施方式的壳体构件中的曲面壁部的截面剖切位置的图。
图6(a)是图5的H-H剖视图。图6(b)是图5的I-I剖视图。图6(c)是图5的J-J剖视图。图6(d)是图5的K-K剖视图。图6(e)是图5的L-L剖视图。
图7(a)是比较例1的壳体构件的外侧的立体图。图7(b)是比较例1的壳体构件的内侧的立体图。
图8(a)是简化地示出比较例1的壳体构件的主视图。图8(b)是图8(a)的M1-M1剖视图。图8(c)是图8(a)的N1-N1剖视图。
图9(a)是实施例1的壳体构件的外侧的立体图。图9(b)是实施例1的壳体构件的内侧的立体图。
图10(a)是简化地示出实施例1的壳体构件的主视图。图10(b)是图10(a)的M2-M2剖视图。图10(c)是图10(a)的N2-N2剖视图。
图11(a)是简化地示出实施例2的壳体构件的主视图。图11(b)是图11(a)的M3-M3剖视图。图11(c)是图11(a)的N3-N3剖视图。
图12(a)是实施例3的壳体构件的外侧的立体图。图12(b)是实施例3的壳体构件的内侧的立体图。
图13(a)是简化地示出实施例3的壳体构件的主视图。图13(b)是图13(a)的M4-M4剖视图。图13(c)是图13(a)的N4-N4剖视图。图13(d)是图13(a)的O4-O4剖视图。
图14(a)是简化地示出实施例4的壳体构件的主视图。图14(b)是图14(a)的M5-M5剖视图。图14(c)是图14(a)的N5-N5剖视图。图14(d)是图14(a)的O5-O5剖视图。
图15(a)是简化地示出比较例2的壳体构件的主视图。图15(b)是图15(a)的M6-M6剖视图。
图16(a)是简化地示出实施例5的壳体构件的主视图。图16(b)是图16(a)的M7-M7剖视图。
图17是示出实施例1～5及比较例1和2的各壳体构件的刚性的图表。
附图标记说明
1：驱动桥的壳体构件
2：轴承保持部
5：配合面
10：螺栓孔部
11：螺栓孔
12：螺栓V字形状部
21：肋
22：肋
30：V字状壁部
40：曲面壁部
50：配合面部
100A：比较例1的壳体构件
100B：实施例1的壳体构件
100C：实施例2的壳体构件
100D：实施例3的壳体构件
100E：实施例4的壳体构件
100F：比较例2的壳体构件
100G：实施例5的壳体构件
具体实施方式
以下，对本发明的驱动桥的壳体构件的一实施方式进行说明。此外，本发明不被本实施方式限定。
图1是实施方式的驱动桥的壳体构件(以下为壳体构件)1的外观图。如图1所示，实施方式的壳体构件1具备：作为具有供轴部件插通的贯通孔的轴承部的轴承(bearing)保持部2；配合面部50，其具有与(供)其他部件重叠的配合面5(参照图3和图6)；以及多个螺栓孔部10，所述多个螺栓孔部10设置于配合面部50。另外，在壳体构件1设置有作为将轴承保持部2与螺栓孔部10连接的弯曲壁部的V字状壁部30。V字状壁部30是，在与将轴承保持部2的轴心X1与形成于螺栓孔部10的螺栓孔11的轴心X2连结的直线Y正交的方向上剖切而得的截面为V字状，并且谷部位于直线Y上的弯曲壁部。此外，作为所述弯曲壁部，也可以是所述截面为U字状的U字状壁部。
图2是实施方式的壳体构件1的螺栓孔部10的附近的放大图。如图2所示，在螺栓孔部10的外周设置有朝向轴承保持部2凸的螺栓V字形状部12。V字状壁部30与该螺栓V字形状部12连接。螺栓V字形状部12为高刚性部分，所以通过将V字状壁部30连接于螺栓V字形状部12，能够在抑制壳体构件1的质量的增加的同时提高刚性。另外，此时，通过增大V字状壁部30和/或螺栓V字形状部12的V字的深度，能够进一步实现壳体构件1的高刚性化。
图3(a)是实施方式的壳体构件1的V字状壁部30附近的放大图。图3(b)是图3(a)的B-B剖视图。图3(c)是图3(a)的C-C剖视图。图3(d)是图3(a)的D-D剖视图。图3(e)是图3(a)的E-E剖视图。图3(f)是图3(a)的F-F剖视图。图3(g)是图3(a)的A-A剖视图。
如图3(a)～图3(g)所示，在实施方式的壳体构件1设置有沿V字状壁部30的两侧的边缘延伸的一对肋21。通过像这样沿V字状壁部30的边缘设置肋21，能够确保对二次以上的振动模式有用的刚性，并且能够有助于NV性能。
在此，在实施方式的壳体构件1中，根据图3(a)和图3(d)等可知，在与V字状壁部30的D-D截面对应的边缘部分未设置肋21，肋21被设置成从轴承保持部2侧到螺栓孔部10侧在V字状壁部30的边缘间断地延伸。即使肋21像这样被设置成间断地延伸，与在V字状壁部30的边缘完全不设置肋21的情况相比也能够实现高刚性化。此外，在实施方式的壳体构件1中，也可以将肋21设置成从轴承保持部2侧到螺栓孔部10侧遍及V字状壁部30的边缘的所有区域地连续地延伸。
另外，在实施方式的壳体构件1中，如图4所示，也可以将从轴承保持部2的轴心侧朝向螺栓孔部10的轴心侧延伸的肋22设置于V字状壁部30的凸部分。通过像这样在V字状壁部30的凸部分设置肋22，与在曲面壁部40设置肋22的情况相比，能够在抑制肋22的高度的同时提高刚性。
图5是示出实施方式的壳体构件1中的曲面壁部40的截面剖切位置的图。在实施方式的壳体构件1中，如图5所示，在绕轴承保持部2的轴线的方向上相邻的V字状壁部30之间设置有构成从轴承保持部2到配合面部50为止的一般面的形成为曲面状的曲面壁部40。并且，经过从轴承保持部2的轴心X1朝向配合面部50延伸的直线和轴承保持部2的轴线的平面上的曲面壁部40的截面是在绕所述轴线的方向上的曲面壁部40的任何位置均为正圆的圆弧形状。
图6(a)是图5的H-H剖视图。图6(b)是图5的I-I剖视图。图6(c)是图5的J-J剖视图。图6(d)是图5的K-K剖视图。图6(e)是图5的L-L剖视图。
在此，例如如图5所示，着眼于壳体构件1中的3个曲面壁部40a、40b、40c的绕轴承保持部2的轴线方向上的5处截面位置。如图6(a)～图6(e)所示，从配合面5到曲面壁部40a、40b、40c的顶部的高度h在任何截面位置均相同。
接着，曲面壁部40a的H-H截面如图6(a)所示那样为正圆CH的圆弧形状。另外，曲面壁部40b的I-I截面如图6(b)所示那样为正圆CI的圆弧形状。另外，同样地曲面壁部40b的J-J截面如图6(c)所示那样为正圆CJ的圆弧形状。另外，曲面壁部40c的K-K截面如图6(d)所示那样为正圆CK的圆弧形状。另外，同样地曲面壁部40c的L-L截面如图6(e)所示那样为正圆CL的圆弧形状。此外，正圆CH～正圆CL的各自半径的大小关系为CH＜CI＜CJ＜CK＜CL。
在此，如图6(a)～图6(e)所示，曲面壁部40a、40b、40c中的弯曲开始位置RS在任何截面位置均相同。另一方面，从弯曲开始位置RS到弯曲结束位置RE为止的直线距离H～L根据截面位置而不同。因此，在实施方式的壳体构件1中，通过改变正圆CH～正圆CL的半径，从而在任何截面位置都将曲面壁部40a、40b、40c的截面形状保持为正圆的圆弧形状。通过像这样以在任何截面位置均为正圆的圆弧形状的方式形成曲面壁部40，与曲面壁部40的截面为半径不同的圆组合而成的圆弧形状、例如椭圆的圆弧形状的情况相比，能够实现高刚性化。
接着，对于将轴承保持部2与螺栓孔部10连接的V字状壁部30、设置于V字状壁部30的边缘的肋21、以及具有正圆的圆弧形状的截面的曲面壁部40的有效性，比较实施例1～5及比较例1和2的各壳体构件100A～100G来进行说明。
下述表1总结地示出实施例1～5及比较例1和2的各壳体构件100A～100G的形状和特性。
表1
Figure BDA0001977486310000071
图7(a)是比较例1的壳体构件100A的外侧的立体图。图7(b)是比较例1的壳体构件100A的内侧的立体图。图8(a)是简化地示出比较例1的壳体构件100A的主视图。图8(b)是图8(a)的M1-M1剖视图。图8(c)是图8(a)的N1-N1剖视图。此外，M1-M1截面是在经过轴承部2A的轴心X1A和形成于螺栓孔部10A的螺栓孔11A的轴心X2A的直线上剖切而得的剖切面。另外，N1-N1截面是在经过轴承部2A的轴心X1A和配合面部50A的直线上剖切而得的剖切面。
在比较例1的壳体构件100A未设置V字状壁部30，曲面壁部40A的截面形状为正圆的圆弧形状。另外，在比较例1的壳体构件100A中，配合面部50A的螺栓孔部间形状为圆弧形状。另外，比较例1的壳体构件100A的一次模式固有值为594[Hz]。此外，在比较例1的壳体构件100A未设置肋21。
图9(a)是实施例1的壳体构件100B的外侧的立体图。图9(b)是实施例1的壳体构件100B的内侧的立体图。图10(a)是简化地示出实施例1的壳体构件100B的主视图。图10(b)是图10(a)的M2-M2剖视图。图10(c)是图10(a)的N2-N2剖视图。此外，M2-M2截面是从通过轴承部2B的轴心X1B和形成于螺栓孔部10B的螺栓孔11B的轴心X2B的直线上剖切而得到的剖切面。另外，N2-N2截面是从通过轴承部2B的轴心X1B和配合面部50B的直线上剖切而得到的剖切面。
在实施例1的壳体构件100B设置有V字状壁部30B，曲面壁部40B的截面形状为正圆的圆弧形状。另外，在实施例1的壳体构件100B中，配合面部50B的螺栓孔部间形状为圆弧形状。此外，在实施例1的壳体构件100B中，在V字状壁部30B的边缘未设置肋21。实施例1的壳体构件100B与比较例1的壳体构件100A的质量差为+20[g]。另外，实施例1的壳体构件100B的一次模式固有值为671[Hz]。
图11(a)是简化地示出实施例2的壳体构件100C的主视图。图11(b)是图11(a)的M3-M3剖视图。图11(c)是图11(a)的N3-N3剖视图。此外，M3-M3截面是在经过轴承部2C的轴心X1C和形成于螺栓孔部10C的螺栓孔11C的轴心X2C的直线上剖切而得的剖切面。另外，N3-N3截面是在经过轴承部2C的轴心X1C和配合面部50C的直线上剖切而得的剖切面。
在实施例2的壳体构件100C设置有V字状壁部30C，曲面壁部40C的截面形状为椭圆的圆弧形状。V字状壁部30C的深度与实施例1的设置于壳体构件100B的V字状壁部30B的深度相同。另外，在实施例2的壳体构件100C中，配合面部50C的螺栓孔部间形状为圆弧形状。此外，在实施例2的壳体构件100C中，在V字状壁部30C的边缘未设置肋21。实施例2的壳体构件100C与比较例1的壳体构件100A的质量差为+40[g]。另外，实施例2的壳体构件100C的一次模式固有值为614[Hz]。
图12(a)是实施例3的壳体构件100D的外侧的立体图。图12(b)是实施例3的壳体构件100D的内侧的立体图。图13(a)是简化地示出实施例3的壳体构件100D的主视图。图13(b)是图13(a)的M4-M4剖视图。图13(c)是图13(a)的N4-N4剖视图。图13(d)是图13(a)的O4-O4剖视图。此外，M4-M4截面是在经过轴承部2D的轴心X1D和形成于螺栓孔部10D的螺栓孔11D的轴心X2D的直线上剖切而得的剖切面。另外，N4-N4截面是在经过轴承部2D的轴心X1D和配合面部50D的直线上剖切而得的剖切面。另外，O4-O4截面是从轴心X1D朝向轴心X2D离开距离P后的位置处的剖切面。
在实施例3的壳体构件100D设置有V字状壁部30D，曲面壁部40D的截面形状为正圆的圆弧形状。V字状壁部30D的深度与实施例1的设置于壳体构件100B的V字状壁部30B的深度相同。另外，在实施例3的壳体构件100D中，配合面部50D的螺栓孔部间形状为直线形状。此外，在实施例3的壳体构件100D中，在V字状壁部30D的边缘未设置肋21。实施例3的壳体构件100D与比较例1的壳体构件100A的质量差为-10[g]。另外，实施例3的壳体构件100D的一次模式固有值为647[Hz]。
图14(a)是简化地示出实施例4的壳体构件100E的主视图。图14(b)是图14(a)的M5-M5剖视图。图14(c)是图14(a)的N5-N5剖视图。图14(d)是图14(a)的O5-O5剖视图。此外，M5-M5截面是在经过轴承部2E的轴心X1E和形成于螺栓孔部10E的螺栓孔11E的轴心X2E的直线上剖切而得的剖切面。另外，N5-N5截面是在经过轴承部2E的轴心X1E和配合面部50E的直线上剖切而得的剖切面。另外，O5-O5截面是从轴心X1E朝向轴心X2E仅离开距离P后的位置处的剖切面。
在实施例4的壳体构件100E设置有V字状壁部30E，曲面壁部40E的截面形状为正圆的圆弧形状。V字状壁部30E的深度比实施例3的设置于壳体构件100D的V字状壁部30D的深度深。另外，在实施例4的壳体构件100E中，配合面部50E的螺栓孔部间形状为直线形状。此外，在实施例4的壳体构件100E中，在V字状壁部30E的边缘未设置肋21。实施例4的壳体构件100E与比较例1的壳体构件100A的质量差为-10[g]。另外，实施例4的壳体构件100E的一次模式固有值为761[Hz]。
图15(a)是简化地示出比较例2的壳体构件100F的主视图。图15(b)是图15(a)的M6-M6剖视图。此外，M6-M6截面是在经过轴承部2F的轴心X1F和形成于螺栓孔部10F的螺栓孔11F的轴心X2F的直线上剖切而得的剖切面。
在比较例2的壳体构件100F中，未设置V字状壁部30，曲面壁部40F的截面形状为正圆的圆弧形状，在曲面壁部40F设置有多个肋21F。另外，在比较例2的壳体构件100F中，配合面部50F的螺栓孔部间形状为圆弧形状。比较例2的壳体构件100F与比较例1的壳体构件100A的质量差为+116[g]。另外，比较例2的壳体构件100F的一次模式固有值为1237[Hz]。
图16(a)是简化地示出实施例5的壳体构件100G的主视图。图16(b)是图16(a)的M7-M7剖视图。此外，M7-M7截面是在经过轴承部2G的轴心X1G和形成于螺栓孔部10G的螺栓孔11G的轴心X2G的直线上剖切而得的剖切面。
在实施例5的壳体构件100G设置有V字状壁部30G，曲面壁部40G的截面形状为正圆的圆弧形状，在V字状壁部30G的边缘设置有肋21G。V字状壁部30G的深度与实施例4的设置于壳体构件100E的V字状壁部30E的深度相同。另外，在实施例5的壳体构件100G中，配合面部50G的螺栓孔部间形状为直线形状。实施例5的壳体构件100G与比较例1的壳体构件100A的质量差为+87[g]。另外，实施例5的壳体构件100G的一次模式固有值为1412[Hz]。
图17是示出实施例1～5及比较例1和2的各壳体构件100A～100G的刚性的图表。
若对除V字状壁部30的有无以外为大致相同形状的、比较例1的壳体构件100A与实施例1的壳体构件100B进行比较，则根据图17可知，设置有V字状壁部30B的实施例1的壳体构件100B的刚性比未设置V字状壁部30的比较例1的壳体构件100A的刚性高。因此，可知V字状壁部30B有助于实施例1的壳体构件100B的高刚性化。
接着，若对除V字状壁部30的深度以外为大致相同形状的、实施例3的壳体构件100D与实施例4的壳体构件100E进行比较，则如图17所示，V字状壁部30E的深度较深的实施例4的壳体构件100E的刚性比实施例3的壳体构件100D的刚性高。因此，可知V字状壁部30E的深度有助于实施例4的壳体构件100E的高刚性化。
接着，若对除曲面壁部40的截面形状以外为大致相同形状的、实施例1的壳体构件100B与实施例2的壳体构件100C进行比较，则根据图17可知，曲面壁部40B的截面形状为正圆的圆弧形状的实施例1的壳体构件100B的刚性比曲面壁部40C的截面形状为椭圆的圆弧形状的实施例2的壳体构件100C的刚性高。因此，可知为正圆的圆弧形状的曲面壁部40B的截面形状有助于实施例1的壳体构件100B的高刚性化。
另外，如表1所示，若对未设置肋21的实施例1～实施例4与比较例1进行比较，则根据图17可知，相对于比较例1的壳体构件100A，实施例1～实施例4的壳体构件100B～100E中的任一个的刚性都变高。
接着，如表1所示，若对设置有肋21的比较例2的壳体构件100F与实施例5的壳体构件100G进行比较，则根据图17可知，在V字状壁部30G的边缘设置有肋21G的实施例5的壳体构件100G的刚性比在曲面壁部40F设置有肋21F的比较例2的壳体构件100F的刚性高。另外，根据表1，实施例5的壳体构件100G比比较例2的壳体构件100F轻。因此，可知通过设置V字状壁部30并在该V字状壁部30的边缘设置肋21，能够在抑制质量的增加的同时实现高刚性化。

Claims (3)

1.一种驱动桥的壳体构件，其特征在于，具备：
轴承部，其具有供轴部件插通的贯通孔；
配合面部，其具有与其他部件重叠的配合面；
多个螺栓孔部，所述多个螺栓孔部设置于所述配合面部，
弯曲壁部，其将所述轴承部与所述螺栓孔部连接，所述弯曲壁部是，在与将所述轴承部的轴心与所述螺栓孔部的轴心连结的直线正交的方向上剖切而得的截面为V字状或U字状，并且谷部位于所述直线上的弯曲壁部；
V字形状部，其与所述弯曲壁部连接，设置于所述螺栓孔部的外周，并且朝向所述轴承部凸；以及
沿所述弯曲壁部的边缘延伸的肋。
2.一种驱动桥的壳体构件，其特征在于，具备：
轴承部，其具有供轴部件插通的贯通孔；
配合面部，其具有与其他部件重叠的配合面；
多个螺栓孔部，所述多个螺栓孔部设置于所述配合面部，
弯曲壁部，其将所述轴承部与所述螺栓孔部连接，所述弯曲壁部是，在与将所述轴承部的轴心与所述螺栓孔部的轴心连结的直线正交的方向上剖切而得的截面为V字状或U字状，并且谷部位于所述直线上的弯曲壁部；以及
V字形状部，其与所述弯曲壁部连接，设置于所述螺栓孔部的外周，并且朝向所述轴承部凸，
在所述弯曲壁部的凸部分还具备从所述轴承部的轴心侧朝向所述螺栓孔部的轴心侧延伸的肋。
3.根据权利要求1或2所述的驱动桥的壳体构件，其特征在于，
还具备设置于相邻的所述弯曲壁部之间、构成从所述轴承部到所述配合面部的一般面的形成为曲面状的曲面壁部，
包括从所述轴承部的轴心朝向所述配合面部延伸的直线和所述轴承部的轴线的平面上的所述曲面壁部的截面，是在绕所述轴线的方向上的所述曲面壁部的任何位置均为正圆的圆弧形状。
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