JP7000216B2

JP7000216B2 - トランスアクスルのケース部品

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Publication number: JP7000216B2
Application number: JP2018053242A
Authority: JP
Inventors: 友宏阿部; 浩章木村; 洋人橋本; 貴之寺本; 栄太浜田; 史明重松
Original assignee: Aisin Seiki Co Ltd; Toyota Motor Corp; Aisin Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp; Aisin Corp
Priority date: 2018-03-20
Filing date: 2018-03-20
Publication date: 2022-02-04
Anticipated expiration: 2038-03-20
Also published as: CN110303824B; JP2019163838A; CN110303824A; US20190293168A1; US10823274B2

Description

本発明は、トランスアクスルのケース部品に関する。

特許文献１には、トランスアクスルのケース部品において、発進装置ケースの第１エンジン締結部から、発進装置ケースと変速機ケースとの合わせ面を超えて変速機ケース側に連続して延び、変速機構の軸心から遠い側の領域を通って、変速機ケースと発進装置ケースとの合わせ面を超えて発進装置ケース側に連続して延び、且つ、発進装置ケースの第２エンジン締結部まで延びるようにリブを設けることが開示されている。

特開２０１５－１３２３５８号公報

しかしながら、単にケース部品の広範囲にわたってリブを設ける構成では、ケース部品の剛性を高めることはできるが大幅な質量の増加に繋がってしまう。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、質量の増加を抑えつつ、高剛性を確保することができるトランスアクスルのケース部品を提供することである。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明に係るトランスアクスルのケース部品は、軸部材が挿通される貫通孔を有する軸受部と、他の部材が重ね合わされる合わせ面を有する合わせ面部と、前記合わせ面部に設けられた複数のボルト孔部と、を備えたトランスアクスルのケース部品において、前記軸受部の軸心と前記ボルト孔部の軸心とを結ぶ直線に直交する方向で切断した断面がＶ字状またはＵ字状であって、前記直線上に谷部が位置し、前記軸受部と前記ボルト孔部とを接続する屈曲壁部と、前記屈曲壁部と接続され、前記ボルト孔部の外周に設けられた、前記軸受部に向かって凸となるＶ字形状部と、を備えることを特徴とするものである。

また、上記において、隣り合う前記屈曲壁部の間に設けられ、前記軸受部から前記合わせ面部までの一般面を構成する曲面状に形成された曲面壁部を備えており、前記軸受部の軸心から前記合わせ面部に向かって延びる直線と、前記軸受部の軸線と、を通る平面上における前記曲面壁部の断面が、前記軸線まわり方向における前記曲面壁部の何れの位置でも真円の円弧形状となるようにしてもよい。

これにより、曲面壁部の断面が、半径の異なる円を組み合わせた円弧形状である場合よりも高剛性化を図ることができる。

また、上記において、前記屈曲壁部の縁に沿って延在するリブを設けてもよい。

これにより、２次以上の振動モードに有用な剛性を確保することができ、ＮＶ性能に寄与することができる。

また、上記において、前記屈曲壁部の凸部分に、前記軸受部の軸心側から前記ボルト孔部の軸心側に向かって延在するリブを設けてもよい。

これにより、リブの高さを抑えつつ、剛性を高めることが可能となる。

本発明に係るトランスアクスルのケース部品は、質量の増加を抑えつつ、高剛性を確保することができるという効果を奏する。

図１は、実施形態に係るトランスアクスルのケース部品の外観図である。図２は、実施形態に係るケース部品のボルト孔部近傍の拡大図である。図３（ａ）は、実施形態に係るケース部品のＶ字溝の断面位置を示した図である。図３（ｂ）は、図３（ａ）のＢ－Ｂ断面図である。図３（ｃ）は、図３（ａ）のＣ－Ｃ断面図である。図３（ｄ）は、図３（ａ）のＤ－Ｄ断面図である。図３（ｅ）は、図３（ａ）のＥ－Ｅ断面図である。図３（ｆ）は、図３（ａ）のＦ－Ｆ断面図である。図３（ｇ）は、図３（ａ）のＡ－Ａ断面図である。図４は、Ｖ字状壁部の凸部分にリブを設けた場合を示した図である。図５は、実施形態に係るケース部品における曲面壁部の断面切断位置を示した図である。図６（ａ）は、図５のＨ－Ｈ断面図である。図６（ｂ）は、図５のＩ－Ｉ断面図である。図６（ｃ）は、図５のＪ－Ｊ断面図である。図６（ｄ）は、図５のＫ－Ｋ断面図である。図６（ｅ）は、図５のＬ－Ｌ断面図である。図７（ａ）は、比較例１のケース部品の外側の斜視図である。図７（ｂ）は、比較例１のケース部品の内側の斜視図である。図８（ａ）は、比較例１のケース部品を簡略化して示した正面図である。図８（ｂ）は、図８（ａ）のＭ_１－Ｍ_１断面図である。図８（ｃ）は、図８（ａ）のＮ_１－Ｎ_１断面図である。図９（ａ）は、実施例１のケース部品の外側の斜視図である。図９（ｂ）は、実施例１のケース部品の内側の斜視図である。図１０（ａ）は、実施例１のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１０（ｂ）は、図１０（ａ）のＭ_２－Ｍ_２断面図である。図１０（ｃ）は、図１０（ａ）のＮ_２－Ｎ_２断面図である。図１１（ａ）は、実施例２のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１１（ｂ）は、図１１（ａ）のＭ_３－Ｍ_３断面図である。図１１（ｃ）は、図１１（ａ）のＮ_３－Ｎ_３断面図である。図１２（ａ）は、実施例３のケース部品の外側の斜視図である。図１２（ｂ）は、実施例３のケース部品の内側の斜視図である。図１３（ａ）は、実施例３のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１３（ｂ）は、図１３（ａ）のＭ_４－Ｍ_４断面図である。図１３（ｃ）は、図１３（ａ）のＮ_４－Ｎ_４断面図である。図１３（ｄ）は、図１３（ａ）のＯ_４－Ｏ_４断面図である。図１４（ａ）は、実施例４のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１４（ｂ）は、図１４（ａ）のＭ_５－Ｍ_５断面図である。図１４（ｃ）は、図１４（ａ）のＮ_５－Ｎ_５断面図である。図１４（ｄ）は、図１４（ａ）のＯ_５－Ｏ_５断面図である。図１５（ａ）は、比較例２のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１５（ｂ）は、図１５（ａ）のＭ_６－Ｍ_６断面図である。図１６（ａ）は、実施例５のケース部品を簡略化して示した正面図である。図１６（ｂ）は、図１６（ａ）のＭ_７－Ｍ_７断面図である。図１７は、実施例１～５並びに比較例１及び２の各ケース部品の剛性を示したグラフである。

以下に、本発明に係るトランスアクスルのケース部品の一実施形態について説明する。なお、本実施形態により本発明が限定されるものではない。

図１は、実施形態に係るトランスアクスルのケース部品（以下、ケース部品）１の外観図である。実施形態に係るケース部品１は、図１に示すように、軸部材が挿通される貫通孔を有する軸受部であるベアリング保持部２と、他の部材が重ね合わされる合わせ面５（図３及び図６参照）を有する合わせ面部５０と、合わせ面部５０に設けられた複数のボルト孔部１０と、を備えている。また、ケース部品１には、ベアリング保持部２とボルト孔部１０とを接続する屈曲壁部であるＶ字状壁部３０が設けられている。Ｖ字状壁部３０は、ベアリング保持部２の軸心Ｘ_１と、ボルト孔部１０に形成されたボルト孔１１の軸心Ｘ_２と、を結ぶ直線Ｙに直交する方向で切断した断面がＶ字状であり、直線Ｙ上に谷部が位置している。なお、前記屈曲壁部としては、前記断面がＵ字状のＵ字状壁部でもよい。

図２は、実施形態に係るケース部品１のボルト孔部近傍の拡大図である。図２に示すように、ボルト孔部１０の外周には、ベアリング保持部２に向かって凸となるボルトＶ字形状部１２が設けられている。このボルトＶ字形状部１２には、Ｖ字状壁部３０が接続されている。ボルトＶ字形状部１２は、高剛性部分であるため、ボルトＶ字形状部１２にＶ字状壁部３０を接続することによって、ケース部品１の質量の増加を抑えつつ高剛性化が可能となる。また、この際に、Ｖ字状壁部３０やボルトＶ字形状部１２のＶ字の深さを大きくとることによって、よりケース部品１の高剛性化を図ることができる。

図３（ａ）は、実施形態に係るケース部品１のＶ字状壁部３０近傍の拡大図である。図３（ｂ）は、図３（ａ）のＢ－Ｂ断面図である。図３（ｃ）は、図３（ａ）のＣ－Ｃ断面図である。図３（ｄ）は、図３（ａ）のＤ－Ｄ断面図である。図３（ｅ）は、図３（ａ）のＥ－Ｅ断面図である。図３（ｆ）は、図３（ａ）のＦ－Ｆ断面図である。図３（ｇ）は、図３（ａ）のＡ－Ａ断面図である。

図３（ａ）～図３（ｇ）に示すように、実施形態に係るケース部品１には、Ｖ字状壁部３０の両側の縁に沿って延在する一対のリブ２１が設けられている。このように、Ｖ字状壁部３０の縁に沿ってリブ２１を設けることによって、２次以上の振動モードに有用な剛性を確保することができ、ＮＶ性能に寄与することができる。

ここで、実施形態に係るケース部品１においては、図３（ａ）及び図３（ｄ）などからわかるように、Ｖ字状壁部３０のＤ－Ｄ断面に対応する縁部分にはリブ２１が設けられておらず、ベアリング保持部２側からボルト孔部１０側にかけてリブ２１がＶ字状壁部３０の縁に断続的に延在して設けられている。このように、リブ２１が断続的に延在して設けられていても、Ｖ字状壁部３０の縁にリブ２１を全く設けない場合より高剛性化を図ることができる。なお、実施形態に係るケース部品１においては、ベアリング保持部２側からボルト孔部１０側にかけて、リブ２１をＶ字状壁部３０の縁の全域にわたって連続的に延在させて設けてもよい。

また、実施形態に係るケース部品１においては、図４に示すように、ベアリング保持部２の軸心側からボルト孔部１０の軸心側に向かって延在するリブ２２を、Ｖ字状壁部３０の凸部分に設けても良い。このように、Ｖ字状壁部３０の凸部分にリブ２２を設けることによって、曲面壁部４０にリブ２２を設ける場合よりもリブ２２の高さを抑えつつ、剛性を高めることが可能となる。

図５は、実施形態に係るケース部品１における曲面壁部４０の断面切断位置を示した図である。実施形態に係るケース部品１においては、図５に示すように、ベアリング保持部２の軸線まわり方向にて隣り合うＶ字状壁部３０間に、ベアリング保持部２から合わせ面部５０までの一般面を構成する曲面状に形成された曲面壁部４０が設けられている。そして、ベアリング保持部２の軸心Ｘ_１から合わせ面部５０に向かって延びる直線と、ベアリング保持部２の軸線と、を通る平面上における曲面壁部４０の断面が、前記軸線まわり方向における曲面壁部４０の何れの位置でも真円の円弧形状となっている。

図６（ａ）は、図５のＨ－Ｈ断面図である。図６（ｂ）は、図５のＩ－Ｉ断面図である。図６（ｃ）は、図５のＪ－Ｊ断面図である。図６（ｄ）は、図５のＫ－Ｋ断面図である。図６（ｅ）は、図５のＬ－Ｌ断面図である。

ここでは、例として図５に示すように、ケース部品１における３つの曲面壁部４０ａ，４０ｂ，４０ｃのベアリング保持部２の軸線まわり方向における５カ所の断面位置に着目する。図６（ａ）～図６（ｅ）に示すように、合わせ面５から曲面壁部４０ａ，４０ｂ，４０ｃの頂部までの高さｈは、何れの断面位置でも同じになっている。

次に、曲面壁部４０ａのＨ－Ｈ断面は、図６（ａ）に示すように真円Ｃ_Ｈの円弧形状となっている。また、曲面壁部４０ｂのＩ－Ｉ断面は、図６（ｂ）に示すように真円Ｃ_Ｉの円弧形状となっている。また、同じく曲面壁部４０ｂのＪ－Ｊ断面は、図６（ｃ）に示すように真円Ｃ_Ｊの円弧形状となっている。また、曲面壁部４０ｃのＫ－Ｋ断面は、図６（ｄ）に示すように真円Ｃ_Ｋの円弧形状となっている。また、同じく曲面壁部４０ｃのＬ－Ｌ断面は、図６（ｅ）に示すように真円Ｃ_Ｌの円弧形状となっている。なお、真円Ｃ_Ｈ～真円Ｃ_Ｌの各半径の大小関係は、Ｃ_Ｈ＜Ｃ_Ｉ＜Ｃ_Ｊ＜Ｃ_Ｋ＜Ｃ_Ｌとなっている。

ここで、図６（ａ）～図６（ｅ）に示すように、曲面壁部４０ａ，４０ｂ，４０ｃにおける湾曲開始位置Ｒ_Ｓは、何れの断面位置でも同じである。一方で、湾曲開始位置Ｒ_Ｓから湾曲終了位置Ｒ_Ｅまでの直線距離Ｈ～Ｌは、断面位置によって異なっている。そのため、実施形態に係るケース部品１においては、真円Ｃ_Ｈ～真円Ｃ_Ｌの半径を変えることによって、何れの断面位置でも曲面壁部４０ａ，４０ｂ，４０ｃの断面形状を真円の円弧形状に保持している。このように、何れの断面位置でも真円の円弧形状となるように曲面壁部４０を形成することによって、曲面壁部４０の断面が半径の異なる円が組み合わされた円弧形状、例えば、楕円の円弧形状の場合よりも高剛性化を図ることができる。

次に、ベアリング保持部２とボルト孔部１０とを接続するＶ字状壁部３０、Ｖ字状壁部３０の縁に設けられたリブ２１、及び、真円の円弧形状の断面を有する曲面壁部４０の有効性について、実施例１～５並びに比較例１及び２の各ケース部品１００Ａ～１００Ｇを比較して説明する。

下記表１は、実施例１～５並びに比較例１及び２の各ケース部品１００Ａ～１００Ｇの形状及び特性をまとめて示したものである。

図７（ａ）は、比較例１のケース部品１００Ａの外側の斜視図である。図７（ｂ）は、比較例１のケース部品１００Ａの内側の斜視図である。図８（ａ）は、比較例１のケース部品１００Ａを簡略化して示した正面図である。図８（ｂ）は、図８（ａ）のＭ_１－Ｍ_１断面図である。図８（ｃ）は、図８（ａ）のＮ_１－Ｎ_１断面図である。なお、Ｍ_１－Ｍ_１断面は、軸受部２Ａの軸心Ｘ_１Ａと、ボルト孔部１０Ａに形成されたボルト孔１１Ａの軸心Ｘ_２Ａとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｎ_１－Ｎ_１断面は、軸受部２Ａの軸心Ｘ_１Ａと、合わせ面部５０Ａとを通る直線上で切断した切断面である。

比較例１のケース部品１００Ａには、Ｖ字状壁部３０が設けられておらず、曲面壁部４０Ａの断面形状が真円の円弧形状となっている。また、比較例１のケース部品１００Ａでは、合わせ面部５０Ａのボルト孔部間形状が円弧形状となっている。また、比較例１のケース部品１００Ａの一次モード固有値は５９４［Ｈｚ］である。なお、比較例１のケース部品１００Ａには、リブ２１が設けられていない。

図９（ａ）は、実施例１のケース部品１００Ｂの外側の斜視図である。図９（ｂ）は、実施例１のケース部品１００Ｂの内側の斜視図である。図１０（ａ）は、実施例１のケース部品１００Ｂを簡略化して示した正面図である。図１０（ｂ）は、図１０（ａ）のＭ_２－Ｍ_２断面図である。図１０（ｃ）は、図１０（ａ）のＮ_２－Ｎ_２断面図である。なお、Ｍ_２－Ｍ_２断面は、軸受部２Ｂの軸心Ｘ_１Ｂと、ボルト孔部１０Ｂに形成されたボルト孔１１Ｂの軸心Ｘ_２Ｂとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｎ_２－Ｎ_２断面は、軸受部２Ｂの軸心Ｘ_１Ｂと、合わせ面部５０Ｂとを通る直線上で切断した切断面である。

実施例１のケース部品１００Ｂには、Ｖ字状壁部３０Ｂが設けられており、曲面壁部４０Ｂの断面形状が真円の円弧形状となっている。また、実施例１のケース部品１００Ｂでは、合わせ面部５０Ｂのボルト孔部間形状が円弧形状となっている。なお、実施例１のケース部品１００Ｂには、Ｖ字状壁部３０Ｂの縁にリブ２１が設けられていない。実施例１のケース部品１００Ｂの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、＋２０［ｇ］である。また、実施例１のケース部品１００Ｂの一次モード固有値は６７１［Ｈｚ］である。

図１１（ａ）は、実施例２のケース部品１００Ｃを簡略化して示した正面図である。図１１（ｂ）は、図１１（ａ）のＭ_３－Ｍ_３断面図である。図１１（ｃ）は、図１１（ａ）のＮ_３－Ｎ_３断面図である。なお、Ｍ_３－Ｍ_３断面は、軸受部２Ｃの軸心Ｘ_１Ｃと、ボルト孔部１０Ｃに形成されたボルト孔１１Ｃの軸心Ｘ_２Ｃとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｎ_３－Ｎ_３断面は、軸受部２Ｃの軸心Ｘ_１Ｃと、合わせ面部５０Ｃとを通る直線上で切断した切断面である。

実施例２のケース部品１００Ｃには、Ｖ字状壁部３０Ｃが設けられており、曲面壁部４０Ｃの断面形状が楕円の円弧形状となっている。Ｖ字状壁部３０Ｃの深さは、実施例１のケース部品１００Ｂに設けられたＶ字状壁部３０Ｂの深さと同じである。また、実施例２のケース部品１００Ｃでは、合わせ面部５０Ｃのボルト孔部間形状が円弧形状となっている。なお、実施例２のケース部品１００Ｃには、Ｖ字状壁部３０の縁にリブ２１が設けられていない。実施例２のケース部品１００Ｃの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、＋４０［ｇ］である。また、実施例２のケース部品１００Ｃの一次モード固有値は６１４［Ｈｚ］である。

図１２（ａ）は、実施例３のケース部品１００Ｄの外側の斜視図である。図１２（ｂ）は、実施例３のケース部品１００Ｄの内側の斜視図である。図１３（ａ）は、実施例３のケース部品１００Ｄを簡略化して示した正面図である。図１３（ｂ）は、図１３（ａ）のＭ_４－Ｍ_４断面図である。図１３（ｃ）は、図１３（ａ）のＮ_４－Ｎ_４断面図である。図１３（ｄ）は、図１３（ａ）のＯ_４－Ｏ_４断面図である。なお、Ｍ_４－Ｍ_４断面は、軸受部２Ｄの軸心Ｘ_１Ｄと、ボルト孔部１０Ｄに形成されたボルト孔１１Ｄの軸心Ｘ_２Ｄとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｎ_４－Ｎ_４断面は、軸受部２Ｄの軸心Ｘ_１Ｄと、合わせ面部５０Ｄとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｏ_４－Ｏ_４断面は、軸心Ｘ_１Ｄから軸心Ｘ_２Ｄに向かって距離Ｐだけ離れた位置での切断面である。

実施例３のケース部品１００Ｄには、Ｖ字状壁部３０Ｄが設けられており、曲面壁部４０Ｄの断面形状が真円の円弧形状となっている。Ｖ字状壁部３０Ｄの深さは、実施例１のケース部品１００Ｂに設けられたＶ字状壁部３０Ｂの深さと同じである。また、実施例３のケース部品１００Ｄでは、合わせ面部５０Ｄのボルト孔部間形状が直線形状となっている。なお、実施例３のケース部品１００Ｄには、Ｖ字状壁部３０Ｂの縁にリブ２１が設けられていない。実施例３のケース部品１００Ｄの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、－１０［ｇ］である。また、実施例３のケース部品１００Ｄの一次モード固有値は６４７［Ｈｚ］である。

図１４（ａ）は、実施例４のケース部品１００Ｅを簡略化して示した正面図である。図１４（ｂ）は、図１４（ａ）のＭ_５－Ｍ_５断面図である。図１４（ｃ）は、図１４（ａ）のＮ_５－Ｎ_５断面図である。図１４（ｄ）は、図１４（ａ）のＯ_５－Ｏ_５断面図である。なお、Ｍ_５－Ｍ_５断面は、軸受部２Ｅの軸心Ｘ_１Ｅと、ボルト孔部１０Ｅに形成されたボルト孔１１Ｅの軸心Ｘ_２Ｅとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｎ_５－Ｎ_５断面は、軸受部２Ｅの軸心Ｘ_１Ｅと、合わせ面部５０Ｅとを通る直線上で切断した切断面である。また、Ｏ_５－Ｏ_５断面は、軸心Ｘ_１Ｅから軸心Ｘ_２Ｅに向かって距離Ｐだけ離れた位置での切断面である。

実施例４のケース部品１００Ｅには、Ｖ字状壁部３０Ｅが設けられており、曲面壁部４０Ｅの断面形状が真円の円弧形状となっている。Ｖ字状壁部３０Ｅの深さは、実施例３のケース部品１００Ｄに設けられたＶ字状壁部３０Ｄの深さよりも深くなっている。また、実施例４のケース部品１００Ｅでは、合わせ面部５０Ｅのボルト孔部間形状が直線形状となっている。なお、実施例４のケース部品１００Ｅには、Ｖ字状壁部３０Ｄの縁にリブ２１が設けられていない。実施例４のケース部品１００Ｅの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、－１０［ｇ］である。また、実施例４のケース部品１００Ｅの一次モード固有値は７６１［Ｈｚ］である。

図１５（ａ）は、比較例２のケース部品１００Ｆを簡略化して示した正面図である。図１５（ｂ）は、図１５（ａ）のＭ_６－Ｍ_６断面図である。なお、Ｍ_６－Ｍ_６断面は、軸受部２Ｆの軸心Ｘ_１Ｆと、ボルト孔部１０Ｆに形成されたボルト孔１１Ｆの軸心Ｘ_２Ｆとを通る直線上で切断した切断面である。

比較例２のケース部品１００Ｆは、Ｖ字状壁部３０が設けられておらず、曲面壁部４０Ｆの断面形状が真円の円弧形状となっており、曲面壁部４０Ｆに複数のリブ２１が設けられている。また、比較例２のケース部品１００Ｆでは、合わせ面部５０Ａのボルト孔部間形状が円弧形状となっている。比較例２のケース部品１００Ｆの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、＋１１６［ｇ］である。また、比較例２のケース部品１００Ｆの一次モード固有値は１２３７［Ｈｚ］である。

図１６（ａ）は、実施例５のケース部品１００Ｇを簡略化して示した正面図である。図１６（ｂ）は、図１６（ａ）のＭ_７－Ｍ_７断面図である。なお、Ｍ_７－Ｍ_７断面は、軸受部２Ｇの軸心Ｘ_１Ｇと、ボルト孔部１０Ｇに形成されたボルト孔１１Ｇの軸心Ｘ_２Ｇとを通る直線上で切断した切断面である。

実施例５のケース部品１００Ｇには、Ｖ字状壁部３０Ｇが設けられており、曲面壁部４０Ｇの断面形状が真円の円弧形状となっており、Ｖ字状壁部３０Ｇの縁にリブ２１が設けられている。Ｖ字状壁部３０Ｇの深さは、実施例４のケース部品１００Ｅに設けられたＶ字状壁部３０Ｅの深さと同じである。また、実施例５のケース部品１００Ｇでは、合わせ面部５０Ｅのボルト孔部間形状が直線形状となっている。実施例５のケース部品１００Ｇの比較例１のケース部品１００Ａとの質量差は、＋８７［ｇ］である。また、実施例５のケース部品１００Ｇの一次モード固有値は１４１２［Ｈｚ］である。

図１７は、実施例１～５並びに比較例１及び２の各ケース部品１００Ａ～１００Ｇの剛性を示したグラフである。

Ｖ字状壁部３０の有無以外はほぼ同じ形状である、比較例１のケース部品１００Ａと実施例１のケース部品１００Ｂとを比較すると、図１７からわかるように、Ｖ字状壁部３０Ｂが設けられた実施例１のケース部品１００Ｂのほうが、Ｖ字状壁部３０が設けられていない比較例１のケース部品１００Ａよりも剛性が高くなっている。そのため、Ｖ字状壁部３０Ｂが、実施例１のケース部品１００Ｂの高剛性化に寄与していることがわかる。

次に、Ｖ字状壁部３０の深さ以外はほぼ同じ形状である、実施例３のケース部品１００Ｄと実施例４のケース部品１００Ｅとを比較すると、図１７に示すように、Ｖ字状壁部３０Ｅの深さが深い実施例４のケース部品１００Ｅのほうが、実施例３のケース部品１００Ｄよりも剛性が高くなっている。そのため、Ｖ字状壁部３０Ｅの深さが、実施例４のケース部品１００Ｅの高剛性化に寄与していることがわかる。

次に、曲面壁部４０の断面形状以外はほぼ同じ形状である、実施例１のケース部品１００Ｂと実施例２のケース部品１００Ｃとを比較すると、図１７からわかるように、曲面壁部４０Ｂの断面形状が真円の円弧形状である実施例１のケース部品１００Ｂのほうが、曲面壁部４０Ｃの断面形状が楕円の円弧形状である実施例２のケース部品１００Ｃよりも剛性が高くなっている。そのため、真円の円弧形状である曲面壁部４０Ｂの断面形状が、実施例１のケース部品１００Ｂの高剛性化に寄与していることがわかる。

また、表１に示したように、リブ２１が設けられていない実施例１～実施例４及び比較例１を比較すると、図１７からわかるように、比較例１のケース部品１００Ａに対して、実施例１～実施例４のケース部品１００Ｂ～１００Ｅの何れも剛性が高くなっている。

次に、表１に示したように、リブ２１が設けられた比較例２のケース部品１００Ｆと実施例５のケース部品１００Ｇとを比較すると、図１７からわかるように、Ｖ字状壁部３０Ｇの縁にリブ２１Ｇを設けた実施例５のケース部品１００Ｇのほうが、曲面壁部４０Ｆにリブ２１Ｆを設けた比較例２のケース部品１００Ｆよりも剛性が高くなっている。また、表１から、実施例５のケース部品１００Ｇのほうが、比較例２のケース部品１００Ｆよりも軽くなっている。そのため、Ｖ字状壁部３０を設けて、そのＶ字状壁部３０の縁にリブ２１を設けることによって、質量の増加を抑えつつ、高剛性化を図ることができるのがわかる。

１トランスアクスルのケース部品
２ベアリング保持部
５合わせ面
１０ボルト孔部
１１ボルト孔
１２ボルトＶ字形状部
２１リブ
２２リブ
３０Ｖ字状壁部
４０曲面壁部
５０合わせ面部
１００Ａ比較例１のケース部品
１００Ｂ実施例１のケース部品
１００Ｃ実施例２のケース部品
１００Ｄ実施例３のケース部品
１００Ｅ実施例４のケース部品
１００Ｆ比較例２のケース部品
１００Ｇ実施例５のケース部品

Claims

軸部材が挿通される貫通孔を有する軸受部と、
他の部材が重ね合わされる合わせ面を有する合わせ面部と、
前記合わせ面部に設けられた複数のボルト孔部と、
を備えたトランスアクスルのケース部品において、
前記軸受部の軸心と前記ボルト孔部の軸心とを結ぶ直線に直交する方向で切断した断面がＶ字状またはＵ字状であって、前記直線上に谷部が位置し、前記軸受部と前記ボルト孔部とを接続する屈曲壁部と、
前記屈曲壁部と接続され、前記ボルト孔部の外周に設けられた、前記軸受部に向かって凸となるＶ字形状部と、
を備えており、
前記屈曲壁部の縁に沿って延在するリブを設けたことを特徴とするトランスアクスルのケース部品。
軸部材が挿通される貫通孔を有する軸受部と、
他の部材が重ね合わされる合わせ面を有する合わせ面部と、
前記合わせ面部に設けられた複数のボルト孔部と、
を備えたトランスアクスルのケース部品において、
前記軸受部の軸心と前記ボルト孔部の軸心とを結ぶ直線に直交する方向で切断した断面がＶ字状またはＵ字状であって、前記直線上に谷部が位置し、前記軸受部と前記ボルト孔部とを接続する屈曲壁部と、
前記屈曲壁部と接続され、前記ボルト孔部の外周に設けられた、前記軸受部に向かって凸となるＶ字形状部と、
を備えており、
前記屈曲壁部の凸部分に、前記軸受部の軸心側から前記ボルト孔部の軸心側に向かって延在するリブを設けたことを特徴とするトランスアクスルのケース部品。
隣り合う前記屈曲壁部の間に設けられ、前記軸受部から前記合わせ面部までの一般面を構成する曲面状に形成された曲面壁部を備えており、
前記軸受部の軸心から前記合わせ面部に向かって延びる直線と、前記軸受部の軸線と、を通る平面上における前記曲面壁部の断面が、前記軸線まわり方向における前記曲面壁部の何れの位置でも真円の円弧形状であることを特徴とする請求項１または２に記載のトランスアクスルのケース部品。