CN110199048B - 具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法 - Google Patents

具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110199048B
CN110199048B CN201780084404.5A CN201780084404A CN110199048B CN 110199048 B CN110199048 B CN 110199048B CN 201780084404 A CN201780084404 A CN 201780084404A CN 110199048 B CN110199048 B CN 110199048B
Authority
CN
China
Prior art keywords
stainless steel
austenitic stainless
steel product
product
less
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201780084404.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110199048A (zh
Inventor
姜亨求
沈在弘
曹圭珍
蔡东澈
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of CN110199048A publication Critical patent/CN110199048A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110199048B publication Critical patent/CN110199048B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

公开了一种具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法。所公开的奥氏体不锈钢加工产品包含奥氏体不锈钢，所述奥氏体不锈钢按重量％计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及余量的Fe和其他不可避免的杂质，以及其由下式(1)限定的Ni表面负偏析为0.6至0.9，以及其马氏体分数为10％至30％。(CNi‑Min)/(CNi‑Ave)......式(1)，在此，CNi‑Min是表面上Ni的最小浓度，以及CNi‑Ave是表面上Ni的平均浓度。

Description

具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法
技术领域
本发明涉及奥氏体不锈钢产品及其制造方法，更具体地，涉及具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品及其制造方法。
背景技术
本发明涉及用于水槽等的奥氏体不锈钢产品，更具体地，在同步加工中，本发明涉及在可加工性和表面特性方面优异的奥氏体不锈钢产品，其中在加工之后在表面上不会出现诸如裂纹的缺陷以及诸如突起和条纹的表面缺陷。
不锈钢通常用于厨房水槽中的洗碗槽。主要广泛使用特定的通用不锈钢，因为在形成一般洗碗槽的形状时成形性没有问题。
然而，近年来，已尝试设计各种复杂形状的洗碗槽以增强市场竞争力。
在形成奥氏体不锈钢时，对于可加工性差的材料，在加工之后会产生诸如裂纹的缺陷。此外，由于在加工之后在表面上形成突起，表面特性可能是差的。当产生诸如裂纹的缺陷时，由于加工缺陷而降低产品合格率。如果表面特性差，则需要额外的工艺例如表面抛光，这增加生产成本。
例如，STS 304钢通常用作广泛用于诸如水槽等加工的钢，但是上述加工裂纹和表面劣化经常引起永久性问题。
韩国专利公开第10-2013-0014069号
发明内容
技术问题
本发明的实施方案旨在提供一种奥氏体不锈钢产品及其制造方法，所述奥氏体不锈钢产品在表面特性方面优异，即使在加工成诸如水槽的复杂形状时也不会引起加工裂纹和表面劣化。
技术方案
根据本发明的一个实施方案的具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品按重量百分比计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分，以及由下式(1)限定的Ni的表面负偏析度在0.6至0.9的范围内，以及马氏体分数为10％至30％。
(CNi-Min)/(CNi-Ave)......式(1)
其中，CNi-Min为表面处Ni的最小浓度，以及CNi-Ave为表面处Ni的平均浓度。
此外，根据本发明的一个实施方案，由下式(2)限定的表面硬度比可以在1.1至1.6的范围内。
A/B......式(2)
在此，A为产品表面硬度的前10％的平均值，以及B为产品表面硬度的后10％的平均值。
根据本发明的一个实施方案，距表面深度为20μm或更大的裂纹的数量可以为10个或更少。
此外，根据本发明的一个实施方案，Ni表面偏析部分的面积分数小于60％，以及Ni表面负偏析部分的面积分数可以大于5％。
根据本发明的一个实施方案的制造具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品的方法，所述方法包括：加工奥氏体不锈钢，所述奥氏体不锈钢按重量百分比计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分；以及在900℃至1150℃的温度下对奥氏体不锈钢产品进行热处理10分钟或更短时间；以及将经热处理的奥氏体不锈钢产品在30分钟内冷却至500℃。
此外，根据本发明的一个实施方案，在热处理之前，奥氏体不锈钢产品的马氏体分数可以为10％至50％。
此外，根据本发明的一个实施方案，在冷却之后，奥氏体不锈钢产品的马氏体分数可以为10％至30％。
有益效果
根据本发明的实施方案的奥氏体不锈钢产品即使加工成诸如水槽等的复杂形状也可以防止诸如加工裂纹的缺陷，并且可以防止在加工之后在表面上产生诸如突起和条纹的表面缺陷。
附图说明
图1是通过拍摄根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的表面上形成的Ni偏析部分和负偏析部分而获得的照片。
图2是通过拍摄常规奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。
图3是通过拍摄根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。
图4是通过拍摄根据本发明的比较例的奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。
图5是通过拍摄使用常规奥氏体不锈钢加工的产品的加工表面而获得的照片。
图6是通过拍摄使用根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢加工的产品的加工表面而获得的照片。
图7是通过拍摄根据本发明的比较例的奥氏体不锈钢产品的表面裂纹而获得的照片。
图8是用于描述根据本发明的一个实施方案的制造奥氏体不锈钢的方法的图。
具体实施方式
根据本发明的一个实施方案的具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品按重量百分比计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分，以及由下式(1)限定的Ni的表面负偏析度在0.6至0.9的范围内，以及马氏体分数为10％至30％。
(CNi-Min)/(CNi-Ave)......式(1)
其中，CNi-Min为表面处Ni的最小浓度，以及CNi-Ave为表面处Ni的平均浓度。
发明实施方式
下文中，将参照附图详细描述本公开内容的实施方案。提供以下实施方案以向本领域普通技术人员传递本公开内容的技术构思。然而，本公开内容不限于这些实施方案，并且可以以另外的形式来实施。在附图中，为了本公开内容清楚起见，可以不示出与说明书无关的部分，并且为了容易理解，部件的尺寸或多或少被放大地示出。
根据本发明的一个实施方案的具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品按重量百分比计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分。也就是说，该产品可以通过对不锈钢进行加工来制造，并且该产品可以为例如洗碗槽。
在下文中，将描述构成本发明的在可加工性和表面特性方面优异的奥氏体不锈钢的元素含量的数值限制的原因。
通过将量控制在0.005重量％至0.15重量％的范围内来添加C。
C是奥氏体相稳定化元素，当大量添加C时，奥氏体相稳定，因此其以0.005％或更大的量包含在内。然而，当过量添加C时，强度太高并且可能难以加工，因此限定为0.15％或更少。
通过将量控制在0.1重量％至1.0重量％的范围内来添加Si。
当添加Si时，其提供一定程度的加工硬化和耐腐蚀性，因此其以0.1％或更大的量包含在内。但是，如果其过量添加，则可能抑制韧性，因此其限制至1.0％或更少。
通过将量控制在0.1重量％至2.0重量％的范围内来添加Mn。
Mn是奥氏体相稳定化元素，添加的Mn越多，奥氏体相越稳定，并且加工硬化速率越低，因此其以0.1％或更大的量包含在内。然而，如果其过量添加，则耐腐蚀性劣化，因此其限制至2.0％或更少。
通过将量控制在6.0重量％至8.0重量％的范围内来添加Ni。
Ni是奥氏体相稳定化元素，随着Ni的量的增加，奥氏体相越稳定。当Ni的量增加时，奥氏体钢的氮碳共渗和加工硬化的速率降低。在本发明中，Ni是形成偏析区的元素，因此其以6.0％或更大的量添加。然而，大量添加会增加成本，因此其限制至8.0％。
通过将量控制在16重量％至18重量％的范围内来添加Cr。
Cr是用于改善耐腐蚀性的元素，其以16％或更大的量添加，但过量添加伴随着成本的增加，因此其限制至18％。
通过将量控制在0.1重量％至4.0重量％的范围内来添加Cu。
Cu是奥氏体相稳定化元素，添加越多，奥氏体相越稳定，而奥氏体钢的氮碳共渗和加工硬化速度降低，因此其以0.1％的量包含在内。随着添加的Cu的量增加，获得越稳定的奥氏体相和本发明所追求的特性，因此其可以添加多至4.0％。然而，过量添加Cu伴随着成本的增加，因此优选将Cu含量限制在2.0％。
通过将量控制在0.005重量％至0.2重量％的范围内来添加N。
N是奥氏体相稳定化元素，添加越多，奥氏体相越稳定，并且耐腐蚀性越得到改善，因此其以0.005％或更大的量包含在内。然而，如果其过量添加，则强度变得太高并且可能难以加工。因此，其应限制至0.2％或更少。
通过将量调节在0.01重量％至0.2重量％的范围内来添加Mo。
由于Mo改善耐腐蚀性和可加工性，因此其以0.01％或更大的量包含在内，但过量添加伴随着成本的增加，因此其限制至0.2％或更少。
图1是通过拍摄根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的表面上形成的Ni偏析部分和Ni负偏析部分而获得的照片。图2是通过拍摄常规奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。图3是通过拍摄根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。
参照图1，根据本发明的一个实施方案的在可加工性和表面特性方面优异的奥氏体不锈钢产品在钢表面上包含Ni表面偏析部分和Ni表面负偏析部分。
也就是说，根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品具有由下式(1)限定的0.6至0.9的Ni表面负偏析度。
(CNi-Min)/(CNi-Ave)......式(1)
其中，CNi-Min为表面处Ni的最小浓度，以及CNi-Ave为表面处Ni的平均浓度。
Ni的表面负偏析度由式(1)限定并且是通过将钢的表面上的Ni的最小浓度除以Ni的平均浓度而获得的值，并且Ni的最小浓度是在Ni负偏析部分中测量的值。
在此，在不锈钢产品的表面上测量偏析度。为了具有统计学意义，优选对500*500μm2或更大的区域进行测量，并在各个轴上以规则的间隔在多于50个位置处测量。
测量方法可以通过能量色散谱(EDS)或电子探针微分析(EPMA)来进行。
在本发明中，使用EPMA在800*800μm2的区域中在不锈钢表面上测量Ni的元素分布，如图1所示。在图1中，亮色表示Ni负偏析部分，暗色表示Ni偏析部分，表示形成偏析区。
参照图2，图2是通过拍摄使用常规奥氏体不锈钢的STS 301钢产品的表面而获得的照片。这示出该奥氏体不锈钢产品的表面中未形成Ni偏析部分和负偏析部分，以及该产品的表面具有突起，这会因表面粗糙而降低表面特性。
或者，参照图3，图3是根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的表面的照片。这示出在该奥氏体不锈钢产品的表面上形成Ni表面偏析部分和Ni表面负偏析部分，使得即使在加工时也不会在表面上产生条纹或突起，并且表面品质良好。
本发明人推测，当对具有Ni表面偏析部分的不锈钢进行加工时，在加工期间在负偏析部分中发生大量马氏体转变，并且与包含相同量的Ni但未形成偏析部分的材料相比，抑制了突起的形成。
图4是通过拍摄根据本发明的比较例的奥氏体不锈钢产品的表面而获得的照片。
当Ni的表面负偏析度小于0.6时，存在在表面上过度形成偏析区的问题，并且在加工之后在表面上沿着轧制方向出现严重的条纹。参照图4，图4是通过拍摄Ni的表面负偏析度为0.5的奥氏体不锈钢的表面而获得的照片。可以看出，在轧制方向上观察到条纹，并且由于这样的条纹而引起的表面缺陷因需要额外的工艺(例如表面抛光等)而增加生产成本。
此外，当Ni的表面负偏析度大于0.9时，不形成用于本发明的目的的偏析部分和负偏析部分或者其形成量小，并且不发生负偏析部分处的马氏体转变。
此外，根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的马氏体分数为10％至30％。
如果该产品的马氏体分数超过30％，则存在在进一步加工期间出现裂纹的问题，而如果该产品的马氏体分数在10％至30％的范围内，则即使在进一步加工期间在表面上也不会出现裂纹或褶皱。
例如，奥氏体不锈钢产品的Ni表面偏析部分的面积分数可以小于60％，并且Ni表面负偏析部分的面积分数可以大于5％。
Ni表面偏析部分是表面上Ni浓度高于Ni平均浓度的Ni富集区域，以及Ni表面负偏析部分是表面上Ni浓度低于Ni平均浓度的Ni消耗区域。例如，在表面处Ni富集区域的Ni浓度可以是Ni平均浓度的1.2倍或更大，以及在表面处Ni消耗区域的Ni浓度可以是Ni平均浓度的0.8倍或更小。
当Ni表面负偏析部分在奥氏体不锈钢的表面上以5％或更小的面积分数形成或者Ni表面偏析部分以60％或更大的面积分数形成时，在负偏析部分中无法足够地进行马氏体转变，并且难以抑制加工之后在表面上产生突起。
例如，Ni表面负偏析部分可以包含至少60％的大直径为100μm或更小的偏析。因此，由于Ni表面负偏析部分中的偏析被小型化，随着偏析尺寸增加，可以防止加工之后在表面上沿轧制方向出现条纹，并且可以改善表面特性。
例如，根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的由下式(2)限定的表面硬度比可以在1.1至1.6的范围内。
A/B......式(2)
在此，A为产品表面硬度的前10％的平均值，以及B为产品表面硬度的后10％的平均值。
在测量表面硬度时，优选在横向上每个方向10mm的范围内在多于50个位置处测量以具有统计学意义。例如，通过将表面硬度的前五个的平均值除以后五个的平均值而获得的值可以是表面硬度比。
如果表面硬度比小于1.1，则在产品的表面上不形成偏析部分和负偏析部分，或者其形成量小，并且负偏析部分中的马氏体转变的量相对小。因此，在不锈钢产品的表面上存在突起，并且存在在进一步加工期间在表面上产生褶皱的问题。
当表面硬度比超过1.6时，在产品的表面上过度形成偏析区，并且在产品表面上沿奥氏体不锈钢的轧制方向出现严重的条纹，导致进一步加工中的裂纹。
图5是通过拍摄使用常规奥氏体不锈钢加工的产品的加工表面而获得的照片。图6是通过拍摄使用根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢加工的产品的加工表面而获得的照片。图7是通过拍摄根据本发明的比较例的奥氏体不锈钢产品的表面裂纹而获得的照片。
例如，根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品可以具有10个或更少的从表面起深度为20μm或更大的裂纹。如果深度从产品表面起为20μm或更大的裂纹的数量超过10个，则可以判断产品有缺陷并且其用途可能受限。
参照图5和图7，观察STS 301钢产品(使用常规奥氏体不锈钢的产品)的表面，可以看出，在该奥氏体不锈钢的加工期间严重产生表面裂纹。因此，可以看出，本发明的奥氏体不锈钢产品表现出良好的水槽可加工性，如实施例6中所示。
一种根据本发明的一个实施方案的制造具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品的方法，所述方法包括：加工奥氏体不锈钢，所述奥氏体不锈钢按重量百分比计包含：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分；以及在900℃至1150℃的温度下对奥氏体不锈钢产品进行热处理10分钟或更短时间；以及将经热处理的奥氏体不锈钢产品在30分钟内冷却至500℃。
图8是用于描述根据本发明的一个实施方案的制造奥氏体不锈钢的方法的图。
参照图8，可以通过连续铸造奥氏体不锈钢来制造按重量百分比计包含以下的奥氏体不锈钢：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及包含铁(Fe)和其他不可避免的杂质的剩余部分。
此时，连续铸造步骤包括在二级冷却区中在1150℃至1200℃的第一温度段以60℃/分钟或更大的速率冷却板坯，在900℃至1150℃的第二温度段以10℃/分钟或更小的速率冷却板坯，并在900℃或更低的第三温度段以20℃/分钟或更大的速率冷却板坯。
使连续铸造的板坯经受在1150℃至1200℃的第一温度段中以60℃/分钟或更大的速率冷却板坯的步骤。
由具有本发明的组分体系的钢水通过连续铸造来制造板坯。此时，为了在板坯的表面上形成Ni表面偏析部分和Ni表面负偏析部分，在第一温度段中将板坯淬火。此时，例如，通过前喷嘴喷射使板坯的整个表面高速冷却。或者，当在第一温度段中以小于60℃/分钟的速率冷却板坯时，在表面上可能不形成Ni表面偏析部分和负偏析部分。
通常，由于连续铸造而引起的Ni偏析被称为板坯的中心偏析，然而，当如本发明中在恒定温度范围下进行淬火时，可以在板坯表面上形成Ni偏析。
因此，根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢可以满足由式(1)表示的Ni的表面负偏析度在0.6至0.9的范围内。
此后，将板坯在900℃至1150℃的第二温度范围下以10℃/分钟或更小的速率冷却。
在第一温度段中在表面上形成Ni偏析之后，将板坯在第二温度段中缓慢冷却。因此，板坯表面上的一部分Ni偏析再次固溶。
因此，奥氏体不锈钢的Ni表面偏析部分的面积分数小于60％，并且Ni表面负偏析部分可以满足大于5％的面积分数。
此后，将板坯在900℃或更低的第三温度范围下以20℃/分钟或更大的速率冷却。
在部分Ni偏析在第二温度段中在表面上再次固溶之后，将板坯在第三温度段中淬火。因此，可以在板坯表面上的Ni表面负表面部分中使偏析变细。
此后，对在第二冷却步骤中冷却的板坯进行热轧，并对经热轧的板坯进行冷轧。
此时，在热轧期间，在5小时内对连续铸造的奥氏体不锈钢板坯进行再加热。当板坯的再加热时间超过5小时时，表面上形成的Ni表面偏析部分和负偏析部分开始分解，并且不能满足用于本发明的目的的Ni表面负偏析部分和Ni表面偏析比率。
此外，在进行热轧退火或冷轧退火时，在30秒内将温度升至1000℃至1200℃的退火温度，然后在30秒内进行保持时间。随着热轧退火或冷轧退火中的升温时间和保持时间增加，表面上形成的Ni表面偏析部分和负偏析部分开始分解，并且不能满足用于本发明的目的的表面的Ni表面负偏析部分和Ni表面偏析比率。
在加工奥氏体不锈钢之后，在900℃至1150℃的温度下对奥氏体不锈钢产品进行热处理10分钟或更短时间。为了控制产品的表面偏析区、硬度比和马氏体分数，对产品进行热处理过程。
例如，在热处理之前奥氏体不锈钢产品的马氏体分数可以为10％至50％。
在900℃至1150℃的温度下进行热处理10分钟或更短时间。当热处理温度低于900℃时，难以降低形变诱发马氏体的分数。如果热处理温度高于1150℃或者热处理时间超过10分钟，则表面上形成的Ni表面偏析部分和负偏析部分开始分解并且不能满足用于本发明的目的的表面的Ni表面负偏析度和表面硬度比。
此后，将经热处理的奥氏体不锈钢产品在30分钟内冷却至500℃。为了使产品的Ni表面负偏析部分中的偏析小型化，对产品进行淬火过程。
可以将奥氏体不锈钢产品通过空冷或水冷来进行冷却，以便可以使产品表面的负表面部分中的偏析小型化。
例如，Ni表面负偏析部分可以包含至少60％的大直径为100μm或更小的偏析。因此，由于Ni表面负偏析部分中的偏析被小型化，随着偏析尺寸增加，可以防止在另外的加工之后在表面上出现条纹，并且可以改善表面特性。
例如，在冷却之后，奥氏体不锈钢产品的马氏体分数可以为10％至30％。
在下文中，将参照实施例更详细地描述本发明。
实施例
连续铸造包含下表1的发明例1至9和比较例1至6的组分的奥氏体不锈钢板坯。此后，以50％的总压下率对钢板进行热轧和冷轧以制造冷轧钢板。
此后，通过使用直径为150mm的球形冲头将发明例1至9和比较例1至6的冷轧钢板加工成具有40％的马氏体含量。在产品的温度达到1100℃时，将其热处理30秒，然后通过空冷2分钟冷却至500℃。之后，在进一步加工之后观察可加工性。
[表1]
C Si Mn Ni Cr Cu Mo N
发明例1 0.115 0.6 0.2 6.8 17.3 0.61 0.19 0.05
发明例2 0.109 0.6 0.8 6.7 17.2 0.59 0.14 0.05
发明例3 0.108 0.2 1.6 6.7 17.2 1.00 0.09 0.05
发明例4 0.108 0.9 1.9 6.7 16.2 1.60 0.09 0.05
发明例5 0.108 0.6 0.9 9.8 19.6 1.00 0.09 0.05
发明例6 0.108 0.6 1.0 6.6 17.2 0.12 0.04 0.04
发明例7 0.009 0.6 0.9 6.6 17.2 2.05 0.04 0.14
发明例8 0.115 0.6 0.9 6.6 17.2 2.94 0.04 0.04
发明例9 0.115 0.6 0.9 6.1 17.2 3.90 0.01 0.04
比较例1 0.110 0.6 0.9 6.7 17.0 0.25 0.12 0.04
比较例2 0.113 0.6 0.9 6.7 17.2 <u>0.00</u> 0.04 0.04
比较例3 0.110 0.6 0.8 6.6 17.2 <u>0.05</u> 0.04 0.04
比较例4 0.115 0.6 0.9 <u>5.8</u> 17.2 1.00 0.01 0.04
比较例5 0.111 0.6 0.9 7.0 18.0 <u>0.01</u> 0.04 0.04
比较例6 0.060 0.6 0.9 8.5 19.2 <u>0.01</u> 0.01 0.04
用肉眼观察由此制备的产品进一步加工之后的负偏析度、马氏体分数、表面硬度比、表面特性以及裂纹或褶皱，结果示于下表2中。
[表2]
Figure BDA0002140336920000121
在此，在奥氏体不锈钢产品的表面上测量Ni表面负偏析度和表面硬度比。
为了具有统计学意义，优选在500*500μm2或更大的区域处进行测量，并在各个轴上以相同的间隔在50或更多个位置处进行测量。
测量表面可以是圆形表面或抛光表面。当进行抛光时，抛光剂的粒径优选为2μm或更小。测量方法可以通过能量色散谱(EDS)或电子探针微分析(EPMA)进行。
在本发明中，通过EPMA方法在800μm*800μm的区域处拍摄Ni的元素分布。由于不锈钢通常在表面上形成氧化物层，当反应体积不足以允许用于测量元素的装置测量氧化物层下面的区域时，在从表面起1μm至200μm的抛光表面上测量氧化物层。此外，杂质在本发明中是不相关的，并测量氧化物层下方不锈钢的Ni偏析。
参照表1和2，当满足根据本发明的一个实施方案的奥氏体不锈钢产品的组成和范围时，可以看出表面特性和可加工性优异。然而，即使满足这些组成范围，可以看出，当不满足钢表面的由式(1)限定的Ni负偏析度和由式(2)限定的表面硬度比时，表面特性和可加工性也是不利的。
另外，在下表3中示出了在发明例1至3和比较例1至3进一步加工之后观察从表面起深度为20μm或更大的裂纹的数量的结果。
[表3]
进一步加工期间的裂纹的数量(个)
发明例1 1
发明例2 2
发明例3 8
比较例1 15
比较例2 50
比较例3 20
参照表3，可以看出，在根据本发明的实施方案的奥氏体不锈钢产品的进一步加工期间，当从表面起深度为20μm或更大的裂纹的数量为10或更少时，可加工性良好，而根据比较例，可以看出，从表面起深度为20μm或更大的裂纹的数量超过10，导致量大，并且可加工性差。
虽然已经参照示例性实施方案具体描述了本公开内容，但是本领域技术人员应理解，在不脱离本公开内容的精神和范围的情况下，可以作出各种形式和细节上的改变。
工业可用性
根据本发明的实施方案的在可加工性和表面特性方面优异的奥氏体不锈钢加工产品可以应用于诸如厨房水槽的洗碗槽的应用。

Claims (7)

1.一种具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品，所述不锈钢按重量百分比计由以下组成：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及剩余部分的铁(Fe)和其他不可避免的杂质，以及由下式(1)限定的Ni的表面负偏析度在0.6至0.9的范围内，以及所述奥氏体不锈钢产品的马氏体分数为10％至30％，
(CNi-Min)/(CNi-Ave)……式(1)
其中，CNi-Min为表面处Ni的最小浓度，以及CNi-Ave为表面处Ni的平均浓度。
2.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢产品，其中由下式(2)限定的表面硬度比在1.1至1.6的范围内：
A/B......式(2)
在此，A为产品表面硬度的前10％的平均值，以及B为产品表面硬度的后10％的平均值。
3.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢产品，其中从表面起深度为20μm或更大的裂纹为10个或更少。
4.根据权利要求1所述的奥氏体不锈钢产品，其中Ni表面偏析部分的面积分数小于60％以及Ni表面负偏析部分大于5％，
其中所述Ni表面偏析部分是表面上Ni浓度高于Ni平均浓度的Ni富集区域，以及所述Ni表面负偏析部分是表面上Ni浓度低于Ni平均浓度的Ni消耗区域。
5.一种制造具有优异表面特性的奥氏体不锈钢产品的方法，所述方法包括：
连续铸造奥氏体不锈钢板坯，所述奥氏体不锈钢板坯按重量百分比计由以下组成：0.005％至0.15％的C、0.1％至1.0％的Si、0.1％至2.0％的Mn、6.0％至8.0％的Ni、16％至18％的Cr、0.1％至4.0％的Cu、0.005％至0.2％的N、0.01％至0.2％的Mo、以及剩余部分的铁(Fe)和其他不可避免的杂质；
对所述奥氏体不锈钢板坯进行热轧、热轧退火、冷轧和冷轧退火；
加工所述奥氏体不锈钢产品；以及
在900℃至1150℃的温度下对所述奥氏体不锈钢产品进行热处理10分钟或更短时间；以及将经热处理的奥氏体不锈钢在30分钟内冷却至500℃，
其中所述连续铸造包括在二级冷却区中在1150℃至1200℃的第一温度段以60℃/分钟或更大的速率冷却板坯，在900℃至1150℃的第二温度段以10℃/分钟或更小的速率冷却所述板坯，以及在900℃或更低的第三温度段以20℃/分钟或更大的速率冷却所述板坯，
其中在所述热轧期间，在5小时内对连续铸造的奥氏体不锈钢板坯进行再加热，以及
其中在进行热轧退火或冷轧退火时，在30秒内将温度升至1000℃至1200℃的退火温度，然后执行30秒内的保持时间。
6.根据权利要求5所述的方法，其中在所述热处理之前所述奥氏体不锈钢产品的马氏体分数为10％至50％。
7.根据权利要求6所述的方法，其中在冷却之后所述奥氏体不锈钢产品的马氏体分数为10％至30％。
CN201780084404.5A 2016-12-23 2017-12-04 具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法 Active CN110199048B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020160177373A KR101923922B1 (ko) 2016-12-23 2016-12-23 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법
KR10-2016-0177373 2016-12-23
PCT/KR2017/014086 WO2018117480A1 (ko) 2016-12-23 2017-12-04 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 가공품 및 이의 제조 방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110199048A CN110199048A (zh) 2019-09-03
CN110199048B true CN110199048B (zh) 2021-06-29

Family

ID=62627555

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201780084404.5A Active CN110199048B (zh) 2016-12-23 2017-12-04 具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11299799B2 (zh)
EP (1) EP3561125A1 (zh)
JP (1) JP6853886B2 (zh)
KR (1) KR101923922B1 (zh)
CN (1) CN110199048B (zh)
MX (1) MX2019007616A (zh)
WO (1) WO2018117480A1 (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102030162B1 (ko) * 2016-12-23 2019-11-08 주식회사 포스코 가공성 및 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
KR102463015B1 (ko) * 2020-11-23 2022-11-03 주식회사 포스코 열간가공성이 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인리스강

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5244717A (en) * 1975-10-07 1977-04-08 Nippon Stainless Steel Co Ltd Free cutting austenite stainless steel of excellent surface properties and corrosion resistance
JPS5732325A (en) * 1980-08-04 1982-02-22 Nisshin Steel Co Ltd Production of austenitic stainless steel plate
JPS5970750A (ja) * 1982-10-14 1984-04-21 Nisshin Steel Co Ltd 耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼
JPH0559447A (ja) * 1991-08-28 1993-03-09 Nippon Steel Corp 表面品質と加工性の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
US5467811A (en) * 1992-04-17 1995-11-21 Nippon Steel Corporation Thin cast strip of austenitic stainless steel and cold-rolled sheet in thin strip form and processes for producing said strip and sheet
JPH07268455A (ja) * 1994-03-29 1995-10-17 Nippon Steel Corp 熱間圧延での微小割れを防止するＣｒ−Ｎｉ系ステンレス合金の製造方法
JPH07292438A (ja) * 1994-04-26 1995-11-07 Nippon Steel Corp 耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法
JP3384890B2 (ja) * 1994-09-30 2003-03-10 日新製鋼株式会社 表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JP3423818B2 (ja) * 1995-04-27 2003-07-07 新日本製鐵株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼薄板鋳片の製造方法
JP3839108B2 (ja) * 1996-10-14 2006-11-01 日新製鋼株式会社 打抜き後の加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
JP3421265B2 (ja) * 1998-06-12 2003-06-30 日新製鋼株式会社 無段変速機ベルト用準安定オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP3691341B2 (ja) * 2000-05-16 2005-09-07 日新製鋼株式会社 精密打抜き性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板
US7014719B2 (en) * 2001-05-15 2006-03-21 Nisshin Steel Co., Ltd. Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
JP2003313643A (ja) * 2002-04-24 2003-11-06 Nippon Steel Corp Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板
CN1303242C (zh) * 2002-09-03 2007-03-07 杰富意钢铁株式会社 结构用Cr钢和它的制造方法
CN1584098A (zh) * 2004-06-13 2005-02-23 江苏省长鸿特种钢科学研究所有限公司 奥氏体不锈钢
SE528008C2 (sv) * 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
JP5070831B2 (ja) * 2005-12-26 2012-11-14 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
CN102985576B (zh) 2010-07-09 2014-05-28 新日铁住金株式会社 Ni添加钢板及其制造方法
CN102251191B (zh) * 2011-07-21 2016-03-09 重庆仪表材料研究所 一种马氏体不锈钢及其不锈钢扁带的制备方法
KR101659186B1 (ko) * 2014-12-26 2016-09-23 주식회사 포스코 가요성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강
CN105543711B (zh) * 2015-12-22 2017-06-20 东北大学 抑制超级奥氏体不锈钢的铬和钼元素中心偏析的铸轧方法
KR102030162B1 (ko) * 2016-12-23 2019-11-08 주식회사 포스코 가공성 및 표면특성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
EP3561125A4 (en) 2019-10-30
US20200190643A1 (en) 2020-06-18
WO2018117480A1 (ko) 2018-06-28
KR101923922B1 (ko) 2018-11-30
CN110199048A (zh) 2019-09-03
JP6853886B2 (ja) 2021-03-31
EP3561125A1 (en) 2019-10-30
MX2019007616A (es) 2019-11-05
KR20180073877A (ko) 2018-07-03
US11299799B2 (en) 2022-04-12
JP2020509210A (ja) 2020-03-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5033584B2 (ja) 耐食性に優れるマルテンサイト系ステンレス鋼
KR101204063B1 (ko) 내식성이 우수한 마르텐사이트계 스테인리스강
EP3112491A1 (en) Rolled material for high strength spring, and wire for high strength spring
CN110225992B (zh) 具有优异的加工性和表面特性的奥氏体不锈钢及其制造方法
CN110709184A (zh) 涂装粘附性和涂装后耐蚀性优异的热压成型部件用钢板及其制造方法
JP5235452B2 (ja) 耐食性と耐磨耗性に優れる織機部材用マルテンサイト系ステンレス鋼とその鋼帯の製造方法
EP3091098B1 (en) High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same
EP2955242B1 (en) Steel sheet for nitriding and production method therefor
CN110199048B (zh) 具有优异表面特性的奥氏体不锈钢加工产品及其制造方法
CN111655893B (zh) 高碳热轧钢板及其制造方法
JP5292897B2 (ja) 異物環境下での疲労特性に優れた軸受部品およびその製造方法
CN111247265B (zh) 加工性和抗季裂性优异的奥氏体不锈钢及利用它的拉伸加工产品
KR20110045184A (ko) 17-4ｐｈ 스테인레스강의 열처리방법
JP6635890B2 (ja) 製造性と耐食性に優れた刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼板
JP5489497B2 (ja) 焼入性に優れたボロン鋼鋼板の製造方法
JP2008174810A (ja) 転動疲労特性に優れた、軸受の内輪および外輪、および、軸受
JP5491968B2 (ja) 条鋼の製造方法
JP7196837B2 (ja) 刃物用鋼帯の製造方法および刃物用鋼帯
JP7156021B2 (ja) 浸炭鋼部品用鋼材
CN113574190A (zh) 高碳钢板及其制造方法
JP2018149587A (ja) 鋼帯の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CP03 Change of name, title or address
CP03 Change of name, title or address

Address after: Seoul, South Kerean

Patentee after: POSCO Holdings Co.,Ltd.

Address before: Gyeongbuk, South Korea

Patentee before: POSCO

TR01 Transfer of patent right
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20230505

Address after: Gyeongbuk, South Korea

Patentee after: POSCO Co.,Ltd.

Address before: Seoul, South Kerean

Patentee before: POSCO Holdings Co.,Ltd.