CN109570812A - 含铝焊接电极 - Google Patents

含铝焊接电极 Download PDF

Info

Publication number
CN109570812A
CN109570812A CN201811130517.7A CN201811130517A CN109570812A CN 109570812 A CN109570812 A CN 109570812A CN 201811130517 A CN201811130517 A CN 201811130517A CN 109570812 A CN109570812 A CN 109570812A
Authority
CN
China
Prior art keywords
weight
welding
welding wire
core
concentration
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201811130517.7A
Other languages
English (en)
Inventor
张申甲
J·B·谢弗
巴德里·K·纳拉亚南
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Lincoln Global Inc
Original Assignee
Lincoln Global Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Lincoln Global Inc filed Critical Lincoln Global Inc
Publication of CN109570812A publication Critical patent/CN109570812A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3093—Fe as the principal constituent with other elements as next major constituents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K10/00—Welding or cutting by means of a plasma
    • B23K10/02—Plasma welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3026—Mn as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3603—Halide salts
    • B23K35/3605—Fluorides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

所披露的技术总体上涉及可消耗电极焊丝，并且更具体地涉及具有芯壳结构的可消耗电极焊丝，其中所述芯包含铝。在一方面，焊丝包括具有钢组合物的皮和由所述皮包围的芯。芯包含基于焊丝的总重量浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)，其中，Al是呈元素形式或与不同金属元素合金化的。所披露的技术还涉及被适配成用于使用含铝电极焊丝的焊接方法和系统。

Description

含铝焊接电极
背景
技术领域
所披露的技术总体上涉及可消耗焊接电极焊丝，并且更具体地涉及含铝的可消耗焊接电极焊丝，并且涉及被适配成用于使用含铝电极焊丝的焊接方法和系统。
背景技术
各种焊接技术利用充当金属源的焊丝。例如，在金属电弧焊中，当施加电压时，在可消耗焊接电极焊丝与工件之间产生电弧，该可消耗焊接电极焊丝充当朝向工件推进的一个电极，该工件充当另一电极。电弧熔化金属焊丝的尖端，由此产生沉积到该工件上以形成焊接部或焊道的熔融金属焊丝的液滴。
对焊接技术的技术和经济需求的复杂性持续增长。例如，对外观和机械性能方面的更高焊道品质的需求持续增长，包括高屈服强度、延展性和断裂韧性。同时，经常需要更高焊道品质，同时保持经济可行性。一些焊接技术旨在通过改进耗材来解决这些竞争性需求，例如，通过改进电极焊丝的物理设计和/或组成。
一种用于解决此类竞争性需求的方法是将添加剂结合到可消耗电极中。一种示例性添加剂是铬(Cr)，其可以被添加以改进所得焊接部的抗氧化/耐腐蚀性。然而，添加此类添加剂可能不足以同时满足一组竞争性焊接部特性，除了耐腐蚀性之外，该组竞争性焊接部特性还可以包括例如抗热裂性和高断裂韧性。此外，可能需要在保持经济可行性的同时满足该组竞争性焊接部性能，这在主要添加剂包括相对昂贵的元素(诸如Cr)时可能是困难的。在下文中，描述了能够满足这些和其他竞争性焊接部特性以及生产率和经济考虑的可消耗焊接电极焊丝、焊接方法和系统的各种实施例。
发明内容
所披露的技术总体上涉及可消耗焊接电极焊丝，并且更具体地涉及具有芯壳结构的含铝焊接可消耗电极焊丝，其中该芯包含铝。所披露的技术还涉及被适配成用于使用这些含铝电极焊丝的焊接方法和系统。
在一方面，一种焊丝被配置成用于在焊接(例如药芯电弧焊(FCAW))期间充当焊接金属源。该焊丝包括具有钢组合物的皮和由该皮包围的芯。芯包括基于焊丝的总重量浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)，其中，Al是元素形式或与不同金属元素合金化。
在一些实施例中，皮和芯被配置使得使用该焊丝形成的焊道具有浓度在约4重量％与约6.5重量％之间的铝(Al)和浓度在约15重量％与约25重量％之间的锰(Mn)。在一些其他实施例中，皮和芯被配置成使得使用该焊丝形成的焊道具有大于20ft-lbs的断裂韧性(当在温度低于0°F时测量)。在一些其他实施例中，皮和芯被配置成使得使用该焊丝形成的焊道具有在1与125之间的铁素体数。
在另一方面，一种被配置成用于在焊接期间(例如药芯电弧焊(FCAW))充当焊接金属源的焊丝包括由皮包围的芯和组合物，使得使用该焊丝形成的焊道具有浓度在约50重量％与约85重量％之间的铁(Fe)和浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)。
在另一方面，一种焊接的方法(例如药芯电弧焊(FCAW))包括提供被配置成用于在焊接过程中充当焊接金属源的焊丝。该焊丝包括具有钢组合物的皮和由该皮包围的芯。芯包括基于焊丝的总重量浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)，其中，Al是元素形式或与不同金属元素合金化。该方法另外包括施加足够的能量以产生稳定的熔融焊丝液滴流。该方法进一步包括使熔融液滴沉积到工件上。
附图说明
图1是金属电弧焊方法中的电极的配置的示意图。
图2A展示根据实施例的、被配置用于自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)的金属电弧焊系统。
图2B展示根据实施例的、被配置用于气体保护的药芯电弧焊(FCAW-G)的金属电弧焊系统。
图3A是根据实施例的在芯中包括铝的药芯电极焊丝的示意性展示。
图3B是根据实施例的在芯中包括铝的药芯电极焊丝的示意性展示。
图3C是根据实施例的在芯中包括铝的药芯电极焊丝的示意性展示。
图3D是根据实施例的在芯中包括铝的药芯电极焊丝的示意性展示。
图4A是根据实施例的用于具有产生自药芯电极焊丝的多个不同的铁素体数的焊接部的镍当量对比铝含量。
图4B是根据实施例的图4A中的具有铁素体数2的焊接部的扫描电子显微照片。
图4C根据实施例的图4A中的具有铁素体数13的焊接部的扫描电子显微照片。
图4D根据实施例的图4A中的具有铁素体数33的焊接部的扫描电子显微照片。
图4E根据实施例的图4A中的具有铁素体数123的焊接部的扫描电子显微照片。
图5是根据实施例的被配置用于使用在芯中包括铝的药芯电极焊丝的药芯电弧焊的金属电弧焊系统的示意性展示。
图6是根据实施例的使用在芯中包括铝的药芯电极焊丝的药芯电弧焊的方法的流程图。
具体实施方式
对焊接技术的不同技术和经济需求(通常是竞争性需求)的复杂性不断增长。例如，通常需要在外观和机械性能方面的更高焊道质量，而不会产生负面的经济或生产率后果，例如更高的原材料和/或焊接成本。具体地，在钢基焊接中，可能需要改进或满足机械性能的竞争性特性，诸如屈服强度、延展性、耐腐蚀性、抗热裂性和断裂韧性，同时保持经济可行性。
一些焊接技术旨在通过改进耗材来解决这些竞争性需求，例如，通过改进可消耗电极焊丝的物理设计和/或组成。作为一个实例，一些传统的可消耗电极结合添加剂，诸如铬(Cr)和镍(Ni)。向铁合金添加的铬和镍可以通过形成保护性氧化物层的能力来提供例如抗氧化性。然而，从成本的观点来看，大量的Cr和Ni可能是不希望的。另外，虽然提供了一个优点，但是一些添加剂可能不足以满足其他特性(例如竞争性特性)或者可能引入不希望的后果。例如，在某些情况下，在提供抗氧化性和耐腐蚀性的同时，相对大量的Cr和Ni可能提升所得焊接部中的体心立方(BCC)铁素体的不希望量，这可能导致不希望的机械性能，包括更低的断裂韧性。
在本文所描述的多个不同的实施例中，可消耗电极焊丝具有芯壳结构，其中存在特定量的铝(例如在芯中)。多种不同电极满足竞争性焊接部性能，诸如耐腐蚀性、高抗热裂性、以及高断裂韧性。另外，当在某些焊接过程(例如药芯电弧焊)中使用时，与钢基焊丝中的传统添加剂相比，所披露的电极可以提供更低成本的解决方案。
使用含铝焊接电极的焊接过程
图1是金属电弧焊过程中的电极的配置的示意图。在金属电弧焊，例如气体-金属电弧焊(GMAW)中，在与一个电极4(例如，阳极(+))电连接的可消耗金属焊丝6与充当另一电极(例如，阴极(-))的工件2之间产生电弧。此后，维持等离子体8，该等离子体含有中性和电离的气体分子，以及已被电弧汽化的金属焊丝6的材料的中性和带电的簇或液滴。在焊接过程中，将可消耗金属焊丝6朝向工件2推进，并且所得的金属焊丝6的熔融液滴沉积到该工件上，从而形成焊道。
根据多个不同的实施例，金属焊丝6可以是包括基于金属焊丝6的总重量浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)的焊丝。在一些实施例中，金属焊丝6包括具有钢组合物的皮和由皮所包围的芯，其中，芯包括基于焊丝的总重量浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)。金属焊丝6可以用于不同的电弧焊过程，这些电弧焊过程包括可以采用固体电极焊丝(GMAW)或金属芯焊丝(GMAW-C)的气体-金属电弧焊过程。金属焊丝6也可用于药芯电弧焊过程(FCAW)，这些药芯电弧焊过程可以是气体保护的药芯电弧焊(FCAW-G)或自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)。金属焊丝6尤其还可以用于保护金属电弧焊(SMAW)过程和埋弧焊(SAW)过程。在下文中，更详细地描述了可以采用金属焊丝6的不同焊接过程。
在使用固体(GMAW)或金属芯电极(GMAW-C)的气体-金属电弧焊中，使用保护气体来对焊接熔池和焊道提供保护以防止焊接过程中的大气污染。当使用固体电极时，它们与活性成分适当地合金化，这些活性成分结合保护气体可以被设计成用于提供低孔隙率或无孔隙焊缝，这些焊缝具有所得焊道的所需物理和机械性能。当使用金属芯电极时，一些活性成分可以被添加在金属外皮的芯中并被设计成用于提供与在固体电极情况下相似的功能。
固体和金属芯电极被设计成用于在适当的气体保护下提供具有屈服强度、拉伸强度、延展性和冲击韧性的固体、基本无孔隙的焊接部或焊道，以便在最终应用中令人满意地表现。这些电极还可以被设计成使焊接过程中产生的熔渣量最小化。对于一些应用，金属芯电极可以用作固体焊丝的替代品，以增加生产率。如本文所述，金属芯电极是指复合电极，这些复合电极具有至少部分地被填充且被金属外皮包围的芯。该芯可以包括金属粉末和活性成分以有助于电弧稳定性、焊缝润湿和外观以及希望的物理和机械性能。制造金属芯电极是通过以下这些进行：混合芯材的成分并将其沉积在成型的条带内部，并且然后封闭并拉伸该条带至最终的直径。对于一些应用，与固体电极相比，有芯电极可以提供增加的沉积速率和更宽的、相对一致的焊接渗透轮廓。如本文所述，金属芯电极(GMAW-C)是指具有芯的电极，该芯的成分主要为金属。当存在时，该芯中的非金属组分具有基于每个电极的总重量的小于5％、3％或1％的组合浓度。相对低的非金属组分可以将GMAW-C电极与下文更详细描述的药芯电弧焊电极区分开。GMAW-C电极的特征可以为：喷射电弧和高质量的焊接金属。
与使用金属芯电极(GMAW-C)的气体-金属电弧焊类似，用于药芯电弧焊(FCAW、FCAW-S、FCAW-G)的电极也包括被壳包围的芯。也就是说，用于药芯电弧焊中的有芯电极具有至少部分地被填充且被金属外皮包围的芯，类似于以上所述的金属芯电极。然而，不同于金属芯电极(GMAW-C)，用于药芯电弧焊(FCAW)的有芯电极另外包括熔剂(fluxingagent)，这些熔剂被设计成用于在焊接过程中至少部分地代替保护气体来对焊接熔池和焊道提供保护免于大气污染。用于药芯电弧焊中的有芯电极可以另外包括其他活性成分以有助于电弧稳定性、焊缝润湿和外观以及希望的物理和机械性能。在一方面，药芯电极可以通过芯中存在的非金属组分的量与金属芯电极区分开，这些非金属组分的组合浓度可以是基于每个电极的总重量小于5％、3％或1％。
已经为药芯电极开发了大量的熔剂组合物来控制电弧稳定性，改变焊接金属组成，并提供保护免于大气污染。在药芯电极中，可以通过改变焊剂的组成来控制电弧稳定性。因此，可能令人希望的是在焊剂混合物中具有作为等离子体电荷载体很好地起作用的物质。在一些应用中，焊剂还可以通过使金属中的杂质更容易可熔并提供这些杂质可能与其组合的物质来改变焊接金属组成。有时加入其他材料以降低熔渣熔点，改进熔渣的流动性，并充当焊剂颗粒的粘合剂。FCAW中使用的不同焊丝可以共享一些类似特性，例如，在焊缝上形成保护熔渣，使用拖曳角技术，具有以较高沉积速率在不适当位置或平坦和水平地焊接的能力，具有处理板上相对较高量的污染物的能力,等等。另一方面，存在不同类型的药芯电弧焊过程，即：自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)和气体保护的药芯电弧焊(FCAW-G)，下文参考图2A和图2B对这些电弧焊进行更详细地描述。
图2A和图2B展示了根据实施例分别被配置用于FCAW-S过程和FCAW-G过程、被配置成使用含铝电极焊丝的系统20A和20B。在FCAW过程中，等离子体8由电连接至一个电极4(例如，阳极(+)或阴极(-)中的一者)的FCAW-S焊丝26A(图2A)或FCAW-G焊丝26B(图2B)与充当另一个电极(例如，阳极(+)和阴极(-)中的另一者)的工件2之间产生的电弧产生。此后，维持等离子体8，该等离子体含有中性和电离的气体分子，以及已被电弧汽化的金属焊丝6的材料的中性和带电的簇或液滴。在操作中，FCAW-S焊丝26A(图2A)和FCAW-G焊丝26B(图2B)朝向工件2推进，并且来自焊丝的熔融液滴沉积到工件2上，由此形成包括固化的焊接金属的焊道或焊接部24。与FCAW-S系统20A(图2A)不同，FCAW-G系统20B还包括用于通过保护气体喷嘴29供应保护气体27以将其递送到等离子体区域的保护气体入口28。
参照图2A，FCAW-S过程利用由电弧本身的化学反应产生的保护熔渣和气体来保护熔融金属免受大气的影响。FCAW-S焊丝26A的芯中的焊剂成分具有多种功能，包括：对熔融金属进行脱氧和脱氮，形成保护熔渣，该保护熔渣也使焊道24成形并且可以保持在不适当位置的熔融金属，并且将合金化元素添加到焊道以产生希望的性能，并且可控制地影响不同焊接特性(例如，深穿透特性和高沉积速率)，以及其他功能。
在某些情况下，与其他过程(例如，棍(即，手动)焊接)相比，根据实施例的FCAW-S过程/系统提供了增加的生产率，这部分地由于针对与使用棍状电极的应用类似或相同的应用利用半自动过程而具有相对更高的沉积速率性能。例如，一些FCAW-S被适配成用于不使用外部保护气体的室外焊接，尤其是在保护气体很容易被风吹走并且导致利用气体保护过程所得的焊道中有孔隙的情况下。然而，实施例不限于此，并且其他FCAW-S过程可以被适配成用于室内焊接。
在DC极性下执行根据实施例的一些FCAW-S过程。根据实施例的一些FCAW-S过程具有球状电弧转移，范围从细小金属液滴到大金属液滴。
参照图2B，FCAW-G过程使用熔渣系统和外部保护气体来保护电弧免受大气的影响。可以使用的示例性保护气体包括二氧化碳(CO2)，例如基本上纯CO2或CO2和惰性气体的混合物(例如75％至85％的氩(Ar)与余量的CO2的组合)。与FCAW-S焊丝类似，FCAW-G焊丝的芯成分可以被配置成用于产生熔渣以便将合金化元素结合到焊道并影响焊接特性。然而，与FCAW-S焊丝不同，FCAW-G焊丝可以获得主要或基本上通过围绕等离子体区递送的外部保护气体27来保护熔融金属免受大气的影响。
仍然参照图2B，一些FCAW-G过程的特征为具有平滑喷射电弧的小液滴电弧转移。在DC+极性下执行根据实施例的一些FCAW-G过程。例如与FCAW-S过程相比，一些FCAW-G系统/过程更加被适配成用于室内焊接，因为它们具有更平滑的电弧特性。然而，实施例不限于此，并且一些FCAW-G过程可以被适配成用于室外焊接。
含铝焊接电极
本文披露的不同实施例旨在解决由上述不同焊接过程产生的焊道的日益复杂且具有竞争性的特性。竞争性特性包括高韧性(例如，低温下的高韧性)、韧性的小统计散布、低热裂倾向和低孔隙率以及其他特性。此外，这些特性可能受到经济考虑因素的限制，例如可消耗电极的成本。为了满足这些和其他需要，根据各种实施例，含铝电极是有芯电极。
如上所述，有芯电极是具有由例如钢组合物形成的皮的复合电极，其中颗粒芯具有特别选择的铁和其他金属粉末和合金。在制造过程中可以容易添加添加剂(诸如稳定剂和电弧增强剂)，从而为焊机提供更宽的操作窗口。
有芯电极是连续供给的管状金属皮，具有可包括颗粒或粉末的芯。该芯可以包括助熔元素、去氧和去氮剂和合金化材料，以及增加韧性和强度、改进耐腐蚀性并稳定电弧的元素。如上所述，有芯电极可以分类为以下项之一：金属芯电极(GMAW-C)、自保护的药芯电极(FCAW-S)和气体保护的药芯电极(FCAW-G)。
由于制造的灵活性，当工作需要特殊的电极时，有芯电极可能比固体电极更经济。由于制造过程涉及共混金属粉末，而不是产生特殊的钢熔体，少量更容易产生，并且最低订购量低得多。其结果是，与特殊订购的固体电极相比，可以以更短的周转时间和更低的成本生产有芯电极。因此，在下文中，描述了包括由皮包围的含铝芯的电极焊丝的不同实施例。
在本文披露的多种不同实施例的一个方面，这些竞争性特性之间的平衡可以部分地通过将焊丝配置成使得所得焊道含有受控量的奥氏体来实现。如本文所述，具有受控分数的FCC奥氏体的焊道是指由焊接焊丝形成具有以焊道的重量计大于20％、30％、或40％、或具有在由这些百分比限定的范围中的百分比的焊道。诸位发明人已经发现，有利地，在具有受控量(例如，>30％，以重量计)的奥氏体的情况下，当在焊道中如下文所述的至少部分地利用相对较高浓度的铝和多种不同的其他元素实现时，可以满足多种不同竞争性技术需求以及成本限制之间的平衡。因此，有利地，本文中所披露的实施例涉及包括基于焊丝的总重量浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)的电极(例如有芯电极)。除其他特征之外，含铝电极产生的焊道实现低孔隙率、低温下的高断裂韧性、以及高抗热裂性。如本文所述，高断裂韧性是指大于约20、50、100、150或200ft-lbs的断裂韧性值，如使用相关工业中已知的夏比(Charpy)冲击试验测量的。如本文所述，低温断裂韧性是指在低于约0°F、-20°F或-40°F的温度下测量的断裂韧性。
图3A至图3D示意性地展示根据实施例的包括由皮34包围的含铝的芯38a至38d、并且被配置成用于在金属电弧焊期间充当电极的焊接电极焊丝30A至30D。焊接电极焊丝30A至30D包括具有第一基础金属组合物的皮34和由皮34包围的芯38a至38d，其中芯38a至38d包含第二基础金属组合物和下文所述的多种不同的其他元素，这些焊接电极焊丝的组合被适配成用于形成具有受控量的奥氏体相的焊道。具体地讲，芯38a至38d包括基于焊丝的总重量浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)，其中Al是元素形式或与不同金属元素合金化。在多个不同的实施例中，皮34的第一基础金属的组合物和芯38a至38d的第二基础金属的组合物是相同的，而在其他实施例中，该第一基础金属组合物和该第二基础金属的组合物是不同的。
在电极焊丝30A至30D的多个不同的实施例中，第一基础金属组合物和第二基础金属组合物中的一者或两者包括钢组合物。在一些实施例中，基础金属组合物可以是碳钢组合物。非限制性示例碳钢组合物包含Fe和以下各者中的一者或多者：浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的C、浓度在约0.1wt％与约1.5wt％之间的Si、浓度在约0.5wt％与约5wt％之间的Mn、浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的S、浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的P、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Ti、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Zr、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Al以及浓度在约0.1wt％与约1wt％之间的Cu。
在一些其他实施例中，第一基础金属组合物和第二基础金属组合物中的一者或两者可以是低碳钢组合物。一些非限制性实例包括具有浓度小于约0.10wt％的C和浓度高达约0.4wt％的Mn的组合物，以及具有浓度小于约0.30wt％的C和浓度最高达约1.5wt％的Mn的组合物。
在一些其他实施例中，第一基础金属组合物和第二基础金属组合物中的一者或两者可以是低合金钢组合物。为了提供一些非限制性示例组合物，低合金钢组合物包含Fe和以下各者中的一者或多者：浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的C、浓度在约0.1wt％与约1.0wt％之间的Si、浓度在约0.5wt％与约5wt％之间的Mn、浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的S、浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的P、浓度在约0.01wt％与约5wt％之间的Ni、浓度在约0.1wt％与约0.5wt％之间的Cr、浓度在约0.1wt％与约1wt％之间的Mo、浓度在约0.001wt％与约0.1wt％之间的V、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Ti、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Zr、浓度在约0.01wt％与约0.5wt％之间的Al和浓度在约0.1wt％与约1wt％之间的Cu。
在一些其他实施例中，第一基础金属组合物和第二基础金属组合物中的一者或两者可以是不锈钢组合物。为了提供一些非限制性示例组合物，不锈钢组合物典型地包含Fe和以下各者中的一者或多者：浓度在约0.01wt％与约1wt％之间的C、浓度在约0.1wt％与约5.0wt％之间的Si、浓度在约10wt％与约30wt％之间的Cr、浓度在约0.1wt％与约40wt％之间的Ni、浓度在约0.1wt％与约10wt％之间的Mn、浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的S以及浓度在约0.001wt％与约0.05wt％之间的P。
不受任何理论的束缚，结合到上述第一基础金属组合物和/或第二基础金属组合物中的多种不同的元素可以在钢焊接中提供特别的优点，如本文中所讨论的以提供几个实例。例如，如下面进一步讨论的，碳、锰、镍和铜各自可以用于稳定奥氏体相，这进而可以改进焊接部的断裂韧性，该断裂韧性可以是强度和延展性的指标。锰可以进一步充当从焊缝中移除氧并减小焊缝金属孔隙率的脱氧剂。由于焊丝电极涂布(如果涂布以铜)获得改善的导电性、并因此在焊接电极与接触尖端之间获得更好的引弧，因此可以将有意的添加铜作为制造过程的一部分。
不受任何理论的束缚，如下面进一步讨论的，铝、硅、铬和钼可以充当铁素体稳定化元素，这进而可以改进焊接部的热裂性能。硅还可以充当从焊接部中去除氧并减小焊接金属孔隙率的脱氧剂。一般来说，金属中的硅水平越高，焊池(weld puddle)中的流体就越多。硅的添加还可以增加拉伸强度和屈服强度。铬还可以改进耐腐蚀性。钼也可以增加强度并改进冲击性能，即使当焊缝经受应力消除焊后热处理时。
不受任何理论的束缚，磷一般对焊缝熔敷物来说是不希望的，因为它可能有助于焊缝开裂。硫一般对于可焊性来说也是不希望的并且可能有助于焊缝开裂。然而，以有限的量，硫或磷可以改进焊池的流动性和润湿性。
不受任何理论的束缚，钛可以充当铁素体稳定化元素并作为脱氧剂和/或脱氮剂。锆可以充当脱氧剂。
为了实现本文所描述的焊接过程和/或焊道的多个不同的有利的特征，根据实施例，焊丝30A至30D包括具有相对较高量的铝(Al)和锰(Mn)的芯38a至38d。在多个不同的实施例中，根据实施例，芯38a至38d包括基于焊丝的总重量浓度在约1重量％与约20重量％之间、在约2重量％与约15重量％之间、在约3重量％与约10重量％之间、在约4重量％与约8重量％之间，或浓度在范围由这些值中的任意值所限定的范围内(例如约5重量％)的Al。芯38此外包括基于焊丝的总重量浓度在约1重量％与约60重量％之间、在约5重量％与约40重量％之间、在约10重量％与约30重量％之间，或浓度在由这些值所限定的范围内(例如约18重量％)的锰(Mn)。在一些实施例中，焊丝30A至30D包括具有浓度的组合的芯38a至38d，其中Al浓度在约3重量％与20％之间、并且Mn浓度为约10％与60％之间，Al浓度在约8重量％与20％之间、并且Mn浓度在约30％与60％之间，其中Al浓度在约9重量％与20％之间、并且Mn浓度在约35％与60％之间，或其中Al浓度在约10重量％与约20％之间并且Mn浓度在40％与约60％之间。
在多个不同的实施例中，Al和Mn中的每一者是呈元素形式或与不同金属元素的合金形式。例如，当呈合金形式时，Al和/或Mn可以作为金属合金化合物的一部分存在，例如，MMg、MSi、MZr、MFe，其中M是Al或Mn，例如AlMg、AlSi、AlZr、FeMn、FeMnSi、或MnSi，以及其他金属合金化合物。不受任何理论的束缚，在芯38a中存在以本文披露的量的Al(单独或与其他元素组合)可以在所得焊道中提供多种不同的优点。例如，类似于Cr，当存在于所披露的范围内时，Al可以有利地提供所得焊接部的优异抗氧化性。
另外，本文所述的特定量的Al(单独与其他元素组合)可有利地在所得焊接部中提供相对低孔隙率，由此提供更宽的过程窗口，例如提供更宽的沉积速率范围。
另外，本文所述的特定量的Al(单独或与其他元素组合)可以充当脱氧剂和/或脱氮剂，使得根据实施例，所得焊道具有基于焊道的总重量浓度大于零重量％且小于约1重量％、大于零重量％且小于约0.5重量％、或大于零重量％且小于约0.1重量％、例如约0.2重量％的氮(N)或氧(O)。
如本文所述，奥氏体是指铁原子结构的面心立方(FCC)相，其在溶液中可含有最高约为2％的碳。如本文所述，铁素体是指铁的体心立方(BCC)相，其可以保持非常少的碳；在室温下通常为0.0001％。铁素体可以作为α或δ铁素体存在。诸位发明人已经认识到：具有受控和平衡量的FCC相和BCC相的优点(这些优点可以与本文所述的多种不同的令人希望的焊道特性相关联)可以通过具有相对较高量的Al单独地、或者与本文所述的多种不同的其他元素组合来实现。在焊道中具有受控量的FCC和BCC相可能是希望的，因为例如不受任何理论的束缚，相对高的铁素体含量可以与相对不良的低温断裂韧性相关联，同时与相对优异的热或凝固裂化性能相关联。相比之下，相对低的铁素体含量可以与相对优异的低温断裂韧性相关联，同时与相对不良的热或凝固裂化性能相关联。如本文所述，由焊接研究委员会(WRC)、美国焊接协会(AWS)和其他机构采用的称为铁素体数(FN)(其值范围是从1至125)的标准化表达式用于描述焊接部中的铁素体的相对量。
诸位发明人已经认识到，当以相对较高浓度存在时，Al可以是铁的BCC相或铁素体的稳定剂。也就是说，Al的浓度可以与铁的BCC相的稳定性或量成比例。因此，在本文披露的多种不同实施例中，在铁中使用多种FCC相或奥氏体稳定化元素(例如Ni、Mn、Cu、Co、C和/或N)中的一者可以至少部分地抵消Al的BCC稳定效应，如下所述。
具体地，不受任何理论的束缚，以本文所述的特定量的Mn(单独或与包括具有上述量的Al的其他元素组合)可以平衡FCC相和BCC相的量以产生具有相对高的断裂韧性(例如大于约20、50、100、150或200ft-lbs)的焊道，如在低于约0°F、-20°F或-40°F的温度下使用夏比冲击试验测量的，这至少部分是由于存在相对高的量的奥氏体。另外，本文所描述的特定量的Mn可以产生在测得的断裂韧性值中具有相对较低散布的焊道。例如，在某些情况下，测得的断裂韧性值显示出具有高韧性分布和低韧性分布的双峰分布。根据实施例，测得的数据点中多于80％或90％的点被包含在高韧性分布中，而其余的数据点被包含在低韧性分布中。
在某些情况下，诸位发明人已经发现可能至关重要的是具有基于焊丝的总重量浓度不超过约20重量％、约15重量％、或约10重量％的Al。另外，可能至关重要的是基于焊丝的总重量Mn的浓度超过约1重量％、约5重量％、或约10重量％。另外，在某些情况下，诸位发明人已经发现可能至关重要的是具有基于焊丝的总重量浓度超过约1重量％、约2重量％、或约3重量％的Al。另外，可能至关重要的是基于焊丝的总重量Mn的浓度不超过约30重量％、约40重量％或约50重量％。当如所述的那样控制Al和Mn的浓度的组合时，可以实现希望特性(包括高断裂韧性、低孔隙率和抗热裂性)的组合。
另外，在一些实施例中，有芯焊丝30A至30D的芯38a至38d进一步包含基于焊丝的总重量浓度大于零重量％且小于约50重量％、大于零重量％且小于约20重量％、大于零重量％且小于约10重量％、或大于零重量％且小于约10重量％、例如约2重量％的镍(Ni)。在一些实施例中，有芯焊丝30A至30D的芯38a至38d进一步包含以下各者中的一者或多者：基于焊丝的总重量浓度大于零重量％且小于约10重量％、大于零重量％且小于约5重量％、或大于零重量％且小于约2重量％、例如约5重量％的铜(Cu)和钴(Co)。
在一些实施例中，有芯焊丝30A至30D的芯38a至38d进一步包括基于焊丝的总重量浓度大于零重量％且小于约5重量％、大于零重量％且小于约2.5重量％、或大于零重量％且小于约1重量％、例如约0.2重量％的碳(C)。在一些实施例中，有芯焊丝30A的芯38进一步包括基于焊丝的总重量浓度大于零重量％且小于约4重量％、大于零重量％且小于约2重量％、或大于零重量％且小于约1重量％、例如约0.2重量％的氮(N)。
在一些实施例中，具有多种不同的元素的特定组合的芯38a至38d产生上文所描述的多种不同的希望的属性。具体地，诸位发明人已经发现焊丝30A至30D的芯38a至38d包括Mn、Ni、C、Ni、Cu以及Co的组合，除其他效果之外，这些元素可以共同用来使焊接部中的FCC相稳定。具体地，诸位发明人已经发现，FCC稳定化元素量的度量可以由等效镍浓度Nieq表示，该等效镍浓度由下式描述：
Nieq＝2[Mn]+[Ni]+30[C]+20[N]+0.3[Cu]+0.3[Co] [1]
在多个不同的实施例中，Nieq在约10重量％与约80重量％之间、在约20重量％与约70重量％之间、或在约30重量％与约60重量％之间，其中，[Mn]、[Ni]、[C]、[N]、[Cu]以及[Co]代表各自元素的重量％。在等式[1]，根据实施例，元素的比率可以在+/-20％、10％、或5％内变化。例如，锰与镍的比率可以是2.0+/-0.4、2.0+/-0.2或2.0+/-0.1。
如上所述，不同奥氏体稳定化元素(包括Mn、Ni、C、N、Cu和Co)可以包括在芯中以便控制所得焊道中的奥氏体的相对分数、以及其他特性。在一些实施例中，不受任何理论的束缚，电极焊丝30A至30D的芯38a至38d分别可以进一步包含在稳定铁素体相中可以起作用的元素。相应地，在一些实施例中，电极焊丝30A至30D的芯38a至38另外地包括铁素体稳定化元素中的一者或多者，这些铁素体稳定化元素选自下组，该组由铬(Cr)、钼(Mo)、硅(Si)、钛(Ti)、铌(Nb)、钒(V)以及钨(W)组成，使得根据实施例，焊道所具有的铁素体稳定化元素的总浓度大于0重量％且小于约20重量％、大于0重量％且小于约10重量％、或大于0重量％且小于约5重量％。
因此，在本文所描述的芯电极焊丝30A至30D的多个不同的实施例中，芯30a至30d包括铝。另外，芯30a至30d可以包括选自下组(该组由Mn、Ni、C、N、Cu以及Co组成)的一种或多种奥氏体稳定化元素和/或选自下组(该组由Cr、Mo、Si、Ti、Nb、V以及W组成)的一种或多种铁素体稳定化元素。
根据实施例，基于焊丝的总重量的上述浓度可以至少部分地通过以下方式来实现：将金属芯电极30a/30b配置成具有在0.045”(1.1mm)与0.068”(1.7mm)之间、在0.045”(1.1mm)与3/32”(2.4mm)之间、或在0.052”(1.4mm)与0.068”(1.7mm)之间的外径(OD)。
根据实施例，上述浓度可以至少部分地通过以下方式来实现：配置芯38a/38b/38c/38d和皮34的含量，使得芯的含量基于金属芯电极焊丝30a/30b/30c/30d的总重量占约1wt％与约80wt％之间、约10wt％与约50wt％之间或约15wt％与约30wt％之间。
根据实施例，本文所披露的不同实施例可针对金属芯(GMAW-C)电极、自保护的药芯(FCAW-S)电极和气体保护的药芯(FCAW-G)电极中的任一种进行优化。
在上文中，已经描述了有芯电极30A至30D的实施例，而没有特别参考芯38a至38d的结构。例如，有芯电极30A可以具有被配置为固体或填充有粉末的体积的芯38a。在下文中，参考图3B至图3D，描述了焊接电极焊丝30B、30C、30D的实施例，这些焊接电极焊丝具有被安排成包括以不同方式安排的粉末的对应芯38b、38c、38d。具体地，芯38b、38c、38d中的每一个至少部分地填充有包括上述不同元素的颗粒以及如上所述的第二基础金属组合物，它们的组合被适配成用于形成具有受控分数的奥氏体相的焊道。有芯电极中的包括Al和奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素的颗粒通常包括金属和合金颗粒，而不是除了金属和合金颗粒以外的化合物颗粒(诸如氧化物或氟化物颗粒)，并且被配置成在所得焊道的面上产生相对小的熔渣岛。然而，实施例不限于此，并且Al和奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素可以呈化合物的形式，诸如氧化物、氮化物和氟化物。
在图3B所展示的实施例中，颗粒32的组成是基本均匀的。也就是说，每个颗粒32含有第二基础金属，该第二基础金属包括上述任何一种钢组合物和铝。如上所述，每个颗粒还可以包括一种或多种奥氏体稳定化元素和/或一种或多种铁素体稳定化元素。例如，当颗粒32由相同的合金锭生产时，可以产生所展示的配置。
仍然参考图3B，颗粒32由第二基础金属组合物和铝的合金形成。在被包括时，颗粒32由第二基础金属组合物以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或一种或多种铁素体稳定化元素的合金形成。例如，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素(Mn、Ni、C、N、Cu以及Co)和/或一种或多种铁素体稳定化元素(Cr、Mo、Si、Ti、Nb、V以及W)的原子可以溶解或直接结合(例如经取代和/或在间隙中)在第二基础金属组合物的晶格(例如，钢组合物的体心立方晶格或面心立方晶格)中。Al和一种或多种奥氏体稳定化元素的原子也可以在第二基础金属组合物的基体内成簇，例如形成沉淀物。然而，实施例不限于此，并且替代性实施例是可能的，其中Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素的原子以化合物的形式结合在第二基础金属组合物中，该化合物例如是除合金之外的无机化合物，例如硅酸盐、钛酸盐、碳酸盐、卤化物、磷酸盐、硫化物、氢氧化物、氟化物和氧化物。
现在参考图3C的焊丝电极30C，芯38c中的颗粒36a、36b具有不同的组成。在一些实施例中，颗粒36a、36b包含不同元素。在一些其他实施例中，颗粒36a、36b含有在成分杂质中的一种或多种中成分杂质中处于不同浓度的相同元素。在下文中，虽然展示了具有不同组成的两个颗粒36a、36b，但是可以包括一个或多个另外的颗粒，其中每个颗粒具有不同的组成。
在焊丝电极30C(颗粒36a、36b)中，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素可以以不同的原子键合形式存在。在一些实施例中，Al以及一种或多种非挥发性奥氏体稳定化元素(Mn、Ni、C、Cu和Co)和/或一种或多种铁素体稳定化元素(Cr、Mo、Si、Ti、Nb、V和W)可以以纯元素形式存在于颗粒36a、36b中。在这些实施例中，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素可以与基础金属组合物一起存在机械混合物中。在一些其他实施例中，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素的原子与颗粒36a、36b中的基础金属组合物的原子合金化。在一些其他实施例中，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素在基础金属组合物的基体内例如以沉淀物的形式成簇在颗粒36a、36b中。在这些实施例中，沉淀物的芯包含纯元素，而沉淀物的外表面与基体的原子键合。另外的其他实施例也是可能的，其中Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素形成非金属化合物，例如与基础金属组合物形成混合物(例如机械混合物)的硅酸盐、钛酸盐、碳酸盐、卤化物、磷酸盐、硫化物、氢氧化物、氟化物和氧化物。
仍然参考图3C，不同的颗粒36a、36b可以具有不同的组成安排。在一些实施例中，所有颗粒36a、36b包括第二基础金属组合物(例如，上文所述的任何钢组合物)和Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素(Mn、Ni、C、N、Cu以及Co)和/或一种或多种铁素体稳定化元素(Cr、Mo、Si、Ti、Nb、V以及W)，但浓度不同。在一些其他实施例中，一些颗粒(例如颗粒36a)包括第二基础金属组合物，而不包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者，而其他颗粒(例如颗粒36b)包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者。在一些其他实施例中，一些颗粒(例如36a)不包括第二基础金属组合物，而包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者，而其他颗粒36b包括第二基础金属组合物以及奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者。在一些其他实施例中，一些颗粒36a包括第二基础金属组合物并且包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者，而其他颗粒36b不包括第二基础金属组合物，而包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者。在一些其他实施例中，一些颗粒36a不包括第二基础金属组合物，而包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者，而其他颗粒36b包括第二基础金属组合物，而不包括奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者。在一些其他实现方式中，没有颗粒包括第二基础金属组合物，而所有颗粒36a、36b都包括不同浓度的奥氏体稳定化元素和铁素体稳定化元素中的一者或两者。
在关于图3A至图3C的上述内容中，已经描述了焊丝电极30A至30C，而没有特别参考例如GMAW-C或FCAW之间的不同焊接过程的特定适用性。如上所述，不同于金属芯电极(GMAW-C)，用于药芯电弧焊(FCAW)的有芯电极另外包括熔剂，这些熔剂被设计成用于在焊接过程中对焊接熔池和焊道提供保护免于大气污染，至少部分代替保护气体。对于药芯电弧焊(FCAW)，熔剂形成熔渣。在FCAW中，焊剂的材料并不旨在结合到最终的焊道中。相反，焊剂形成熔渣，在完成焊接之后将该熔渣去除。因此，虽然金属芯电极可以不包括熔剂，但是被配置成用于FCAW的焊丝包括熔剂。
将理解的是，基于所得焊道特性，金属芯电极和药芯电极可以进一步被区分。根据多个不同的实施例，本文所描述的金属芯电极在所得焊道的面上产生熔渣岛。相比之下，药芯电极产生所得焊道的面的广泛熔渣覆盖度。例如，由金属芯电极产生的熔渣岛可以覆盖焊道表面积的小于50％、30％或10％。相比之下，由药芯电极产生的熔渣可以覆盖焊道表面积的大于50％、70％或90％。在下文中，在实施例中，Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素和/或铁素体稳定化元素的量和安排当存在于药芯电极(包括FCAW-S和FCAW-G)的芯中时可能是更有利的。
图3D是被配置成用于在FCAW过程中充当电极的焊丝电极焊丝30D的示意图。类似于以上关于图3C描述的电极焊丝38c，焊丝30D包括由第一基础金属形成的皮34，该第一基础金属可以包括上述任何一种钢组合物。根据以上关于图3B中的颗粒32或图3C中的颗粒36a、36b描述的任何一种配置或多种配置的组合，焊丝30D另外包括具有一个或多个不同颗粒36a或36b的芯38d。另外，在图3D的所展示的实施例中，根据实施例，焊丝电极30D的芯38d另外包括一个或多个非金属颗粒36c，该一个或多个非金属颗粒包括熔剂或熔渣形成剂。
不受任何理论的束缚，可以包括含氟化合物和/或含氧化合物的一个或多个非金属颗粒36c可以修改熔渣的特性以改进焊道的形状，例如以减少在形成的焊道上的气体痕迹的倾向。例如，当熔剂存在时，可以减小气体痕迹(观察到的现象，其中在焊道表面上观察到类似蠕虫的弧坑(crater))。不受任何理论的束缚，可以观察到气体痕迹，例如在其中熔渣比焊接熔池凝固的快得多的速冻熔渣系统(基于金红石)中。由于熔渣的快速凝固，从熔融焊缝中放出的气体被部分截留并且因此在焊道表面上形成弧坑。
不受任何理论的束缚，一些熔剂(包括含氟化合物和/或含氧化合物)也可以降低熔渣的熔点。熔渣的较低熔点允许熔渣保持熔融持续较长时间，从而允许更多的时间用于气体从熔融焊缝中逸出并溶解在熔渣中。在熔渣中夹杂氟还可以促进HF的形成，从而减少来自焊缝的氢气，这降低了焊接系统中氢气的分压以便减少气体痕迹的发生率。
在焊丝特别被适配成用于FCAW-S过程的特定实施例中，基于铝脱氧和脱氮剂的熔渣系统可能是特别有益的。在这些实施例中，铝进入焊接熔池并形成包括氧化铝的熔剂，该熔剂具有相对高的熔化温度。高熔化温度的氧化铝可以与焊剂中的低熔化温度元素结合以形成有效的熔渣系统。包括氧化铝的熔渣元素可以在焊接过程中熔化并漂浮到熔融焊接熔池的顶部，从而保护该过程免受大气污染。
FCAW-S对氮气具有相对高的耐受性，并且熔渣系统使这成为可能。铝分子吸引氧原子和氮原子，它们进行连接以形成氧化铝和氮化铝。这样形成的氧化铝基熔渣系统具有高熔点(即快速冷冻)并快速轻质浮动到焊接表面。实际上，熔渣系统将氧和氮-潜在污染物转化成保护焊缝的化合物。
许多FCAW-S焊丝可以采用碱性系统或酸性系统。在碱性系统中，含氟化合物与铝化合物一起使用。在另一方面，在酸性系统中，可以采用氧化铁。碱性系统对焊接金属具有更好地清洁作用，并且趋向适用于结构关键性工作，从而满足低温韧性和其他严格的机械性能要求。酸性系统可以有助于平稳、快速的焊接。这是因为(不受任何理论的束缚)在焊接过程中，分子被电离，并且特定的熔渣系统与不同的热量水平相关联以完成电离。在氟化物系统中，相对大量的热量会破坏分子以形成氟键。在另一个方面，使用相对较低量的热量来破坏酸性氧化物基分子。快速反应导致快速的熔渣冻结并最终导致高沉积速率。
在一些实施例中，非金属颗粒36c包括无机化合物，这些无机化合物包括除Al或Mn之外的金属的金属氧化物或金属氟化物。
在本文披露的一些实施例中，当被包括作为非金属颗粒36c的一部分时，基于电极焊丝的总重量，电极焊丝中的氟(F)的浓度可以在大于零但小于约5wt.％、大于零但小于约1.5wt.％、或大于零但小于约1.0wt.％，例如约0.1wt.％。
其他实施例是可能的，其中当被包括作为非金属颗粒36c的一部分时，含氟颗粒包括非聚合物或无机含氟化合物，诸如氟化铝、氟化钡、氟化铋、氟化钙、氟化锰、氟化钾、氟化钠、氟化锶、聚四氟乙烯(诸如)、Na2SiF6、K2SiF6、Na3AlF6和/或K3AlF6；然而，将理解的是可以使用其他或另外的含氟化合物。
根据实施例，非含氟的非金属颗粒36c的实例包括过渡金属氧化物，例如氧化钛(例如金红石等)和/或含过渡金属的化合物(例如硅钛酸钾、硅钛酸钠等)。通常，在两者都被包括时，非含氟颗粒的重量百分比大于含氟化合物的重量百分比，例如，处于约0.5-10:1之间，典型地约0.5-5:1，并且更典型地约0.7-4:1的比率。
使用含铝焊接电极形成的实例焊接部
在使用上述不同焊丝的情况下，可以形成具有特定组成的焊道，这些组成与焊丝的组成相比可以是基本上相同的或基本上不同的。在多个不同的实施例中，使用焊丝(例如，图3A至图3D中的焊丝30A至30D)形成的焊道(例如，图2A、图2B中的焊道24)具有浓度在约50重量％与约85重量％之间的铁(Fe)和浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)、或上文所描述的焊丝的任何浓度的Fe和/或Al。另外，焊道包含Al以及一种或多种奥氏体稳定化元素(Mn、Ni、C、N、Cu和Co)和/或一种或多种铁素体稳定化元素(Cr、Mo、Si、Ti、Nb、V和W)，其浓度与上面参考图3A至图3D所述的焊丝的相应浓度基本相同。根据多个不同的实施例，使用本文中根据多个不同实施例披露的焊丝形成的焊接部以及本文披露的焊接方法具有的铁素体数在1与125之间、在2与20之间、在20与40之间、在40与60之间、在60与80之间、在80与100之间、在100与120之间、在120与140之间、或在这些值中任何值所限定的范围内的值。
图4A是曲线图40，该曲线图展示了根据实施例的用于实验性地生产的焊接部(具有产生自药芯电极焊丝的多个不同的铁素体数)的镍当量对比铝含量。实验性地生产的焊接部包括第一组合物至第四组合物42、44、46和48，这些组合物相应地具有4.8wt.％、4.9wt.％、5.0wt.％和5.9wt.％的铝含量，并且相应地具有49wt.％、41wt.％、36wt.％以及35wt.％的对应的镍Nieq(根据上述等式[1])。
图4B、图4C、图4D和图4E展示的分别对应于第一、第二、第三和第四组合物42、44、46和48的SEM显微照片42a、44a、46a和48a。
配置用于使用含铝焊接电极的焊接系统
图5展示了根据实施例的电弧焊系统50，该系统被配置成与上文讨论的焊接电极一起使用以约30lbs/hr或更高的速率沉积焊缝金属用于明弧焊。具体地，根据实施例，电弧焊系统50被配置成用于可使用包括含铝芯的焊接电极的GMAW、FCAW、FCAW-G、GTAW、SAW、SMAW或类似的电弧焊过程。电弧焊系统50包括焊接电源52、焊丝驱动器54、保护气体供应器58和焊枪59。焊接电源52被配置成用于向焊接系统50供电并且电耦合到焊丝驱动器54，使得焊接电极焊丝充当第一电极并且还被电耦合到充当第二电极的工件57，如图1详细描绘的。该焊丝驱动器被耦合到焊枪59，并且被配置成用于在焊接系统50的操作期间将焊接电极焊丝从电极供应器56供应到焊枪59。在一些实现方式中，焊接电源52还可以耦合并直接向焊枪59供电。
将理解的是为了说明的目的，图5示出了其中操作者操作焊炬的半自动焊接配置。然而，本文描述的金属芯电极可以有利地用于机器人焊接单元，其中机器人机器操作焊炬。
焊接电源52包括功率转换电路，该功率转换电路从交流电源(例如，AC电力网、发动机/发电机组或其组合)接收输入功率、调节该输入功率并将DC或AC输出功率提供给焊接系统50。焊接电源52可以给焊丝驱动器54供电，该焊丝驱动器进而给焊枪59供电。焊接电源52可以包括被配置成将AC输入功率转换成DC正或DC负输出、DC可变极性、脉冲DC或可变平衡(例如平衡或不平衡)AC输出的电路元件(例如，变压器、整流器、开关等等)。将理解的是，焊接电源52被配置成提供在约100安培与约1000安培之间、或在约400安培与约800安培之间的输出电流，使得可以实现超过约30lbs/hr的速率的焊接金属沉积。
根据实施例，保护气体供应器58被配置成用于将保护气体或保护气体混合物从一个或多个保护气体源供应到焊枪59。如本文所使用的保护气体可以指可被提供给电弧和/或焊接熔池以便提供特定的局部气氛(例如，以屏蔽电弧，改进电弧稳定性，限制金属氧化物的形成，改进金属表面的润湿，改变焊缝熔敷物的化学性质等)的任何气体或气体混合物。在某些实施例中，该保护气体流可以是保护气体或保护气体混合物(例如，氩气(Ar)、氦气(He)、二氧化碳(CO2)、氧气(O2)、氮气(N2)、类似的合适的保护气体、或其任何混合物)。例如，保护气体流可以包括Ar、Ar/CO2混合物、Ar/CO2/O2混合物、Ar/He混合物(仅举数例)。
焊丝驱动器54可以包括永磁电动机用于提供对送丝的启动、停止和速度上的良好控制。为了使得超过约30lbs/hr的高焊接金属沉积速率成为可能，焊丝驱动器54被配置成用于提供在约50英寸/分钟(ipm)与约2000ipm之间、在约400ipm与约1200ipm之间、或在约600ipm与约1200ipm之间的送丝速度。
在操作中，焊枪59接收来自焊丝驱动器54的焊接电极、来自焊丝驱动器54的电力以及来自保护气体供应器58的保护气体流，以在工件57上进行电弧焊。使焊枪59充分靠近工件57，使得在可消耗焊接电极与工件57之间形成电弧，如上面关于图1所述。如上所讨论，通过控制焊接电极的组成，可以改变电弧和/或所得焊缝的化学性质(例如组成和物理特性)。
使用含铝焊接电极的焊接方法
参见图6，描述了一种金属电弧焊的方法60。方法60包括提供62被配置成用于在焊接期间充当焊接金属源的焊丝。该焊丝包括具有钢组合物的皮和由该皮包围的芯。芯包括基于焊丝的总重量浓度在约4重量％与约8重量％之间的铝(Al)，其中，Al是元素形式或与不同金属元素合金化。方法60另外包括施加64足够的能量以产生稳定的熔融焊丝液滴流。方法60还包括以超过25磅/小时的沉积速率将熔融液滴沉积66到工件上。在特定的实施例中，沉积66包括在自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)过程下、在没有如以上所描述的保护气体(例如关于图2A、图2B)的沉积。
在方法60中，提供62可消耗焊丝包括提供以上例如关于图3A至图3D所描述的任何焊丝。
在方法60中，根据一些实施例，施加电流64包括施加在约300安培与约600安培之间、在约400安培与约700安培之间或在约500安培与约800安培之间的平均电流以维持平均数量的等离子体不稳定事件(保持低于约10个事件/秒)。根据一些其他实施例，施加电流64包括施加在约400安培与约700安培之间、在约500安培与约800安培之间或在约600安培与约900安培之间的峰值电流。
虽然本文已经描述了某些实施例，但是这些实施例仅通过实例的方式呈现，并且不旨在限制本披露范围。的确，本文所述的新颖装置、方法和系统可以以各种其他形式体现；此外，在不背离本披露精神的情况下，可以对本文所述方法和系统的形式进行各种省略、替换和改变。上述各种实施例的要素和作用的任何合适的组合可以被组合以提供另外的实施例。所附权利要求及其等效物旨在覆盖如将落在本披露的范围和精神内的此类形式或修改。

Claims (20)

1.一种被配置成用于在药芯电弧焊(FCAW)期间充当焊接金属源的焊丝，所述焊丝包括：
皮，所述皮具有钢组合物；以及
由所述皮包围的芯，所述芯包括：
基于所述焊丝的总重量浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)，
其中，Al是呈元素形式或与不同金属元素合金化的。
2.如权利要求1所述的焊丝，其中，所述芯进一步包括基于所述焊丝的总重量浓度在约10重量％与约60重量％之间的锰(Mn)，其中，Mn是呈元素形式或与不同金属元素合金化的。
3.如权利要求2所述的焊丝，其中，所述焊丝被配置成用于在自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)过程中充当电极，其中，所述芯包括熔剂，所述熔剂包括不同于Al或Mn的金属的氧化物、或不同于Al或Mn的金属的氟化物。
4.如权利要求2所述的焊丝，其中，所述芯进一步包括以下各者中的一者或多者：
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约10重量％的铜(Cu)；以及
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约10重量％的钴(Co)，
其中，Cu和Co中的所述一者或多者的总浓度为基于所述焊丝的总重量大于零重量％且小于约10重量％。
5.如权利要求4所述的焊丝，其中，所述焊丝进一步包括以下各者中的一者或多者：
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约50重量％的镍(Ni)；
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约2.5重量％的碳(C)；以及
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约2重量％的氮(N)。
6.如权利要求5所述的焊丝，其中，Mn、Ni、C、Ni、Cu、和Co的浓度为使得2[Mn]+[Ni]+30[C]+20[N]+0.3[Cu]+0.3[Co]在约10重量％与约80重量％之间，其中，[Mn]、[Ni]、[C]、[N]、[Cu]和[Co]表示相应元素基于所述焊丝的总重量的重量百分比。
7.一种被配置成用于在药芯电弧焊期间充当焊接金属源的焊丝，所述焊丝包括由皮包围的芯和组合物，使得使用所述焊丝形成的焊道具有浓度在约50重量％与约85重量％之间的铁(Fe)和浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)。
8.如权利要求7所述的焊丝，其中，所述焊道进一步包括浓度在约10重量％与约60重量％之间的锰(Mn)。
9.如权利要求8所述的焊丝，其中，所述焊丝是自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)焊丝，其中，所述芯包括熔剂，所述熔剂包括不同于Al或Mn的金属的氧化物或不同于Al或Mn的金属的氟化物。
10.如权利要求9所述的焊丝，其中，所述芯包括：
基于所述焊丝的总重量浓度在约8重量％与约20重量％之间的铝(Al)；
基于所述焊丝的总重量浓度在约30重量％与约60重量％之间的锰(Mn)；以及
基于所述焊丝的总重量浓度在大于零重量％且小于约50重量％的镍(Ni)，
其中，Al、Mn、和Ni中的每一者是呈元素形式或与不同金属元素合金化的。
11.如权利要求8所述的焊丝，其中，所述芯进一步包括碳(C)和镍(Ni)，使得使用所述焊丝形成的焊道具有浓度在大于0重量％且小于约0.5重量％的碳(C)和浓度在大于约0重量％且小于约30重量％的镍(Ni)。
12.如权利要求11所述的焊丝，其中，2[Mn]+[Ni]+30[C]>20重量％，其中，[Mn]、[Ni]和[C]表示相应元素基于所述焊道的总重量的重量百分比。
13.如权利要求7所述的焊丝，其中，所述焊道具有以体积计超过30％的面心立方(FCC)奥氏体。
14.如权利要求9所述的焊丝，其中，所述焊丝被配置成用于在没有保护气体的情况下沉积时形成具有所述Al浓度和所述Mn浓度的焊道。
15.如权利要求9所述的焊丝，其中，所述芯进一步包括铁素体稳定化元素中的一种或多种铁素体稳定化元素，所述铁素体稳定化元素选自下组，所述组由铬(Cr)、钼(Mo)、硅(Si)、钛(Ti)、铌(Nb)、钒(V)以及钨(W)组成，使得所述焊道所具有的所述铁素体稳定化元素的总浓度大于0重量％且小于约10重量％。
16.如权利要求9所述的焊丝，其中，所述芯进一步包括奥氏体稳定化元素中的一种或多种奥氏体稳定化元素，所述奥氏体稳定化元素选自下组，所述组由铜(Cu)和钴(Co)组成，使得所述焊道所具有的所述奥氏体稳定化元素的总浓度大于0％且小于约10重量％。
17.一种药芯电弧焊(FCAW)的方法，所述方法包括：
提供被配置成用于在焊接过程中充当焊接金属源的焊丝，所述焊丝包括：
皮，所述皮具有钢组合物，以及
由所述皮包围的芯，所述芯包括基于所述焊丝的总重量浓度在约3重量％与约20重量％之间的铝(Al)，
其中，Al是呈元素形式或与不同金属元素合金化的；
施加足以产生稳定的熔融焊丝液滴流的能量；并且
使所述熔融液滴沉积到工件上。
18.如权利要求20所述的方法，其中，所述焊丝进一步包括基于所述焊丝的总重量浓度在约10重量％与约60重量％之间的锰(Mn)，其中，Mn是呈元素形式或与不同金属元素合金化的。
19.如权利要求17所述的方法，其中，沉积包括在自保护的药芯电弧焊(FCAW-S)过程下、在没有保护气体的情况下的沉积，并且其中，施加所述能量包括向所述焊丝施加电压以产生等离子体电弧。
20.如权利要求18所述的方法，其中，沉积包括以使得使用所述焊丝的焊道具有浓度在约4重量％与约6.5重量％之间铝(Al)和浓度在约15重量％与约25重量％之间的锰(Mn)的氛围和电压状态进行沉积。
CN201811130517.7A 2017-09-29 2018-09-27 含铝焊接电极 Pending CN109570812A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/720,895 2017-09-29
US15/720,895 US11426824B2 (en) 2017-09-29 2017-09-29 Aluminum-containing welding electrode

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN109570812A true CN109570812A (zh) 2019-04-05

Family

ID=63713663

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201811130517.7A Pending CN109570812A (zh) 2017-09-29 2018-09-27 含铝焊接电极

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11426824B2 (zh)
EP (1) EP3461581A1 (zh)
JP (1) JP2019063870A (zh)
KR (1) KR20190038412A (zh)
CN (1) CN109570812A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112605502A (zh) * 2019-10-04 2021-04-06 林肯环球股份有限公司 超高沉积速率焊接系统

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11426821B2 (en) * 2015-02-25 2022-08-30 Hobart Brothers Llc Aluminum metal-cored welding wire
CN111037151A (zh) * 2019-12-16 2020-04-21 首钢集团有限公司 一种低合金钢实心焊丝及其制备方法和焊接方法
CN112276294B (zh) * 2020-10-10 2022-04-29 天津大学 一种异质网格结构层状复合材料及其双丝电弧增材制造方法
CN113458553B (zh) * 2021-06-01 2022-06-03 沈阳工业大学 一种耐磨高熵合金堆焊层及制备方法
CN116713597B (zh) * 2023-08-10 2023-10-24 沈阳育成鑫成果转化技术服务有限公司 一种复杂结构压铸铝合金零部件的复合焊接方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2155045A (en) * 1984-02-28 1985-09-18 Kobe Steel Ltd Flux cored wire electrodes
DE3743167A1 (de) * 1987-12-19 1989-06-29 Spraytec Oberflaechentech Fuelldraht zum erzeugen von schmelz-verbundschichten
JPH11347790A (ja) * 1998-06-08 1999-12-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Ｎｉ基高Ｃｒ合金用被覆アーク溶接棒
CN1762644A (zh) * 2004-10-18 2006-04-26 林肯环球公司 自保护药芯焊丝
CN101041212A (zh) * 2006-03-22 2007-09-26 林肯环球公司 堆焊焊条

Family Cites Families (86)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2721249A (en) 1952-12-12 1955-10-18 Lincoln Electric Co High-speed arc welding
US3177340A (en) 1961-11-24 1965-04-06 Soudure Electr Autogene Sa Flux-cored electrode and process of welding
US4017711A (en) * 1972-09-25 1977-04-12 Nippon Steel Corporation Welding material for low temperature steels
US4149063A (en) 1977-03-28 1979-04-10 The International Nickel Company, Inc. Flux cored wire for welding Ni-Cr-Fe alloys
JPS61169196A (ja) 1985-01-22 1986-07-30 Kobe Steel Ltd セルフシールド亜鉛メッキ鋼板アーク溶接用フラックス入りワイヤ
US5015823A (en) * 1986-12-12 1991-05-14 The Lincoln Electric Company High manganese containing weld bead and electrode for producing same
WO1990000953A1 (en) 1988-07-26 1990-02-08 Institut Elektrosvarki Imeni E.O.Patona Akademii Nauk Ukrainskoi Ssr Electrode wire
JP2592951B2 (ja) * 1989-02-13 1997-03-19 新日本製鐵株式会社 極細径のセルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
US5225661A (en) 1989-09-11 1993-07-06 The Lincoln Electric Company Basic metal cored electrode
US5118919A (en) 1990-03-19 1992-06-02 The Lincoln Electric Company Weld metal alloy for high yield strength and method of depositing same
US5003155A (en) 1989-09-11 1991-03-26 The Lincoln Electric Company Basic metal cored electrode
US5120931A (en) 1991-04-12 1992-06-09 The Lincoln Electric Company Electrode and flux for arc welding stainless steel
JPH0771760B2 (ja) 1992-04-17 1995-08-02 株式会社神戸製鋼所 全姿勢溶接用セルフシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ
US5233160A (en) 1992-06-22 1993-08-03 The Lincoln Electric Company Cored electrode with fume reduction
US5365036A (en) 1992-06-22 1994-11-15 The Lincoln Electric Company Flux cored gas shielded electrode
US5857141A (en) 1996-06-11 1999-01-05 Illinois Tool Works Inc. Metal-core weld wire for welding galvanized steels
US5762727A (en) 1997-04-14 1998-06-09 General Electric Company Weld repair process and article repaired thereby
US6051810A (en) 1998-01-09 2000-04-18 Lincoln Global, Inc. Short circuit welder
JP4261647B2 (ja) * 1998-10-22 2009-04-30 株式会社神戸製鋼所 セルフシールド溶接用フラックスコアードワイヤ
JP4593699B2 (ja) * 1999-03-12 2010-12-08 株式会社神戸製鋼所 セルフシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP3566131B2 (ja) * 1999-04-14 2004-09-15 株式会社神戸製鋼所 セルフシールド溶接用フラックスコアードワイヤ
US6127644A (en) 1999-04-27 2000-10-03 Stoody Company Electroslag surfacing using wire electrodes
US6608284B1 (en) 2000-05-17 2003-08-19 Illinois Tool Works Inc. Weld wire with enhanced slag removal
US6933468B2 (en) 2000-10-10 2005-08-23 Hobart Brothers Company Aluminum metal-core weld wire and method for forming the same
US6674047B1 (en) 2000-11-13 2004-01-06 Concept Alloys, L.L.C. Wire electrode with core of multiplex composite powder, its method of manufacture and use
US6428596B1 (en) 2000-11-13 2002-08-06 Concept Alloys, L.L.C. Multiplex composite powder used in a core for thermal spraying and welding, its method of manufacture and use
US6513728B1 (en) 2000-11-13 2003-02-04 Concept Alloys, L.L.C. Thermal spray apparatus and method having a wire electrode with core of multiplex composite powder its method of manufacture and use
US6787736B1 (en) 2002-01-13 2004-09-07 Hobart Brothers Company Low carbon high speed metal core wire
US8260393B2 (en) * 2003-07-25 2012-09-04 Dexcom, Inc. Systems and methods for replacing signal data artifacts in a glucose sensor data stream
JP3758040B2 (ja) 2002-07-26 2006-03-22 株式会社神戸製鋼所 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
EP2258507B1 (en) 2003-09-05 2013-12-18 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Welded structure having improved resistance to stress corrosion cracking
FR2864556B1 (fr) 2003-12-24 2006-02-24 Michelin Soc Tech Cable a couches pour armature de carcasse de pneumatique
US7863538B2 (en) 2004-03-19 2011-01-04 Hobart Brothers Company Metal-core gas metal arc welding of ferrous steels with noble gas shielding
JP4476018B2 (ja) 2004-05-18 2010-06-09 株式会社神戸製鋼所 改良９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ
AT500494B1 (de) 2004-05-27 2006-12-15 Boehler Schweisstechnik Zusatzwerkstoff für fügeverbindungen und verfahren zu dessen herstellung
US8203099B2 (en) 2004-06-04 2012-06-19 Lincoln Global, Inc. Method and device to build-up, clad, or hard-face with minimal admixture
WO2006004054A1 (ja) 2004-07-05 2006-01-12 Sumitomo(Sei) Steel Wire Corp. 環状同芯撚りビードコード
FR2873721A1 (fr) 2004-08-02 2006-02-03 Michelin Soc Tech Cable a couches pour armature de sommet de pneumatique
US9149891B2 (en) 2005-02-22 2015-10-06 Lincoln Global, Inc. Wire electrode with improved slag properties
US9409259B2 (en) * 2005-04-22 2016-08-09 Stoody Company Welding compositions for improved mechanical properties in the welding of cast iron
US7812284B2 (en) * 2005-07-12 2010-10-12 Lincoln Global, Inc. Barium and lithium ratio for flux cored electrode
US20070051702A1 (en) 2005-09-08 2007-03-08 Lincoln Global, Inc., A Delaware Corporation Flux system to reduce copper cracking
US20070164088A1 (en) 2006-01-18 2007-07-19 Kam Dianatkhah Brazing process for stainless steel heat exchangers
US8664567B2 (en) * 2006-02-09 2014-03-04 Lincoln Global, Inc. Metal cored wire
JP4787062B2 (ja) 2006-04-26 2011-10-05 株式会社神戸製鋼所 靭性および耐ｓｒ割れ性に優れた溶接金属
WO2008049080A1 (en) 2006-10-18 2008-04-24 Inframat Corporation Superfine/nanostructured cored wires for thermal spray applications and methods of making
US8907248B2 (en) 2007-05-03 2014-12-09 Illinois Tool Works Inc. Aluminum deoxidizing welding wire
JP2009241923A (ja) 2008-03-14 2009-10-22 Sumitomo Denko Steel Wire Kk 環状同芯撚りビードコード、その製造方法、及び車両用タイヤ
US20100059572A1 (en) 2008-09-09 2010-03-11 General Electric Company Weld repair process and article repaired thereby
US20130327749A1 (en) * 2009-01-13 2013-12-12 Lincoln Global Inc. Method and system to start and use combination filler wire feed and high intensity energy source for welding aluminum to steel
US8653417B2 (en) 2009-01-13 2014-02-18 Lincoln Global, Inc. Method and system to start and use a combination filler wire feed and high intensity energy source
US8258432B2 (en) 2009-03-04 2012-09-04 Lincoln Global, Inc. Welding trip steels
CN101559546B (zh) 2009-06-03 2011-07-20 河北翼辰实业集团有限公司 全位置高韧性自保护药芯焊丝
JP5457920B2 (ja) 2010-04-09 2014-04-02 株式会社神戸製鋼所 低温靭性および落重特性に優れた溶接金属
BR112013017180A2 (pt) 2011-01-28 2016-09-20 Exxonmobil Upstream Res Co metais de solda de alta dureza com superior resistência ao rasgamento dúctil
KR101220559B1 (ko) 2011-06-30 2013-01-10 주식회사 포스코 극저온 인성이 우수한 플럭스 코어드 아크 용접 와이어
US20130094900A1 (en) 2011-10-17 2013-04-18 Devasco International Inc. Hardfacing alloy, methods, and products thereof
DE102011121705A1 (de) 2011-12-12 2013-06-13 Salzgitter Flachstahl Gmbh Schweißzusatz zum Lichtbogen- und Laserstrahlschweißen von Mischverbindungen aus austenitischem und ferritischem Stahl
US20140021188A1 (en) 2012-07-19 2014-01-23 Lincoln Global, Inc. Hot-wire consumable to provide weld with increased wear resistance
CA2876497A1 (en) 2012-07-27 2014-01-30 Exxonmobil Upstream Research Company High strength steel weld metal for demanding structural applications
US9527152B2 (en) 2012-07-30 2016-12-27 Illinois Tool Works Inc. Root pass welding solution
US9999944B2 (en) 2012-08-28 2018-06-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
CN106077993B (zh) * 2012-11-22 2018-09-21 Posco公司 极低温钢的焊接接头及用于制造该焊接接头的焊接材料
KR20150095814A (ko) 2012-12-10 2015-08-21 링컨 글로벌, 인크. 금속 코팅 입자를 포함하는 전극 및 이 전극을 이용한 표면 경화 방법
RU2618036C2 (ru) * 2013-01-11 2017-05-02 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) Металл сварного шва с повышенной устойчивостью к водородному охрупчиванию и проволока сплошного сечения для дуговой сварки под флюсом
US10421160B2 (en) * 2013-03-11 2019-09-24 The Esab Group, Inc. Alloying composition for self-shielded FCAW wires with low diffusible hydrogen and high Charpy V-notch impact toughness
US20140263259A1 (en) * 2013-03-13 2014-09-18 Lincoln Global, Inc. Consumable for specially coated metals
US9895774B2 (en) * 2013-05-08 2018-02-20 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
US9844838B2 (en) 2013-05-08 2017-12-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for low-manganese welding alloys
JP6061809B2 (ja) 2013-08-07 2017-01-18 株式会社神戸製鋼所 付加溶接用フラックス入りワイヤ及び溶接方法
CN105813799B (zh) 2013-12-06 2019-06-07 Posco公司 极低温冲击韧性优异的高强度焊接接头及用于其的电弧焊接用药芯焊丝
KR20150066369A (ko) 2013-12-06 2015-06-16 주식회사 포스코 내충격성 및 내마모성이 우수한 플럭스코어드 아크 용접재료
US9839978B2 (en) 2014-01-24 2017-12-12 Lincoln Global, Inc. Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire
US9833862B2 (en) 2014-01-24 2017-12-05 Lincoln Global, Inc. Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire
US9808886B2 (en) 2014-01-24 2017-11-07 Lincoln Global, Inc. Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire
US9937580B2 (en) 2014-01-24 2018-04-10 Lincoln Global, Inc. Method and system for additive manufacturing using high energy source and hot-wire
EP3117934B1 (en) 2014-03-14 2019-05-01 Sanyo Special Steel Co., Ltd. Precipitation-hardening stainless steel powder and sintered compact thereof
US10052707B2 (en) * 2014-04-04 2018-08-21 Lincoln Global, Inc. Method and system to use AC welding waveform and enhanced consumable to improve welding of galvanized workpiece
US20160023439A1 (en) 2014-07-22 2016-01-28 General Electric Company Method for joining high temperature materials and articles made therewith
EP2990140B1 (en) 2014-08-27 2019-01-02 SLM Solutions Group AG Method for manufcaturing a component containing an iron alloy material, component and iron alloy material.
WO2016099738A1 (en) 2014-12-16 2016-06-23 Exxonmobil Research And Engineering Company Alumina forming refinery process tubes with mixing element
CN104708227B (zh) 2015-02-12 2017-01-25 西安理工大学 1Ni9低温钢用自保护药芯焊丝及其制备方法
US10850356B2 (en) * 2015-02-25 2020-12-01 Hobart Brothers Llc Aluminum metal-cored welding wire
JP6762131B2 (ja) * 2016-04-28 2020-09-30 株式会社神戸製鋼所 フラックス入りワイヤ
CN105798485B (zh) 2016-05-31 2019-01-11 西安理工大学 X80管线钢用自保护药芯焊丝及其制备方法
CN105921912B (zh) 2016-06-21 2019-01-11 西安理工大学 1Cr12Ni2W1MoV不锈钢用自保护药芯焊丝及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2155045A (en) * 1984-02-28 1985-09-18 Kobe Steel Ltd Flux cored wire electrodes
DE3743167A1 (de) * 1987-12-19 1989-06-29 Spraytec Oberflaechentech Fuelldraht zum erzeugen von schmelz-verbundschichten
JPH11347790A (ja) * 1998-06-08 1999-12-21 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Ｎｉ基高Ｃｒ合金用被覆アーク溶接棒
CN1762644A (zh) * 2004-10-18 2006-04-26 林肯环球公司 自保护药芯焊丝
CN101041212A (zh) * 2006-03-22 2007-09-26 林肯环球公司 堆焊焊条

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
MAKHAMREH K ET AL: "MECHANICAL PROPERTIES OF FLUX CORED IRON-MANGANESE-ALUMINUM WELD METAL", 《WELDING JOURNAL》 *
王文瀚: "《焊接技术手册》", 31 March 2000 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112605502A (zh) * 2019-10-04 2021-04-06 林肯环球股份有限公司 超高沉积速率焊接系统

Also Published As

Publication number Publication date
US11426824B2 (en) 2022-08-30
JP2019063870A (ja) 2019-04-25
KR20190038412A (ko) 2019-04-08
US20190099844A1 (en) 2019-04-04
EP3461581A1 (en) 2019-04-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11904415B2 (en) Systems and methods for low-manganese welding wire
CN109570812A (zh) 含铝焊接电极
US11897063B2 (en) Systems and methods for low-manganese welding wire
US11529697B2 (en) Additive manufacturing using aluminum-containing wire
CN108067761A (zh) 具有碱土金属的焊接电极焊丝
SG183691A1 (en) Aluminum deoxidizing welding wire
CN109396688A (zh) 用于形成奥氏体钢和双相钢焊接金属的电极
EP3632608A1 (en) Additive manufacturing using aluminum-containing wire
CN108367393B (zh) 低锰管状焊丝和形成焊缝熔敷的方法
JP6901868B2 (ja) エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手
WO2018051823A1 (ja) エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手
JP2016523714A (ja) 低マンガン溶接合金のためのシステム及び方法
CN113784815B (zh) 药芯焊丝和焊接方法
JP7252051B2 (ja) エレクトロスラグ溶接用ソリッドワイヤ及び溶接継手
JP2001219291A (ja) フェライト系ステンレス鋼の溶接部および溶接方法
TWI706825B (zh) 製造焊接電極的方法
JPH0521677B2 (zh)
KR102675635B1 (ko) 플럭스 코어드 와이어 및 용접 방법
US20230089614A1 (en) Welding electrode with functional coatings
WO2019221284A1 (ja) エレクトロスラグ溶接用ソリッドワイヤ及び溶接継手
US20030152716A1 (en) Coating method

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20190405