CN109039189A - 基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法 - Google Patents
基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109039189A CN109039189A CN201810787417.5A CN201810787417A CN109039189A CN 109039189 A CN109039189 A CN 109039189A CN 201810787417 A CN201810787417 A CN 201810787417A CN 109039189 A CN109039189 A CN 109039189A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- vector
- voltage
- vectors
- voltage vector
- permanent magnet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/0003—Control strategies in general, e.g. linear type, e.g. P, PI, PID, using robust control
- H02P21/0017—Model reference adaptation, e.g. MRAS or MRAC, useful for control or parameter estimation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/14—Estimation or adaptation of machine parameters, e.g. flux, current or voltage
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/22—Current control, e.g. using a current control loop
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
本发明公开了一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法。本发明的方法包括如下步骤:步骤一:根据无差拍控制思想获得参考电压矢量;步骤二:通过参考电压矢量的位置角快速筛选出三个电压矢量,包括两个非零矢量和一个零矢量,作为备选矢量;步骤三:利用几何法从三个备选矢量中选择出两个电压矢量,并计算出对应的占空比;步骤四:将选择的两电压矢量及占空比转化为对应的开关序列,并经逆变器输出最优电压至永磁同步电机。本发明能有效提高永磁同步电机的稳态性能,且相比于传统的基于解析法的两矢量模型预测控制系统更易于理解,并易于扩展到多相电机控制中。
Description
技术领域:
本发明涉及一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法,属于控制技术领域。
背景技术:
与电励磁电机相比,永磁电机具有结构简单、体积小、质量轻、损耗小、效率高等显著特点,在工农业生产、航天航空、国防装备和家用电器中得到广泛应用,对永磁电机的控制性能要求也越来越高,因此永磁电机的控制技术也在快速发展。近年来,模型预测控制由于原理简单、易于处理系统非线性约束等优点,是当前变频调速系统中受广泛关注的一种电机优化控制方法。
然而,传统的模型预测控制方法需要遍历所有的逆变器功率管开通状态,计算负担大,且每个控制周期仅选用一个基本电压矢量作为最优输出,存在较大的电流谐波和转矩脉动。针对上述问题,国内外学者们从占空比控制、优化目标函数和多步法控制等多方面提出了解决方法。
针对电压型逆变器供电的五相永磁同步电机驱动系统,中国发明专利《一种五相永磁同步电机有限集模型预测电流控制方法》(专利号为CN201611214528.4,公开日期为2017.03.15)公开了基于大矢量和中矢量合成的虚拟矢量的模型预测电流控制方法。中国发明专利《矢量筛选和占空比结合的电机模型预测控制系统及方法》(专利号为CNCN201710271262.5,公开日期为2017.07.07)公开了以参考电压矢量和快速筛选出的非零基本电压矢量之间的比较作为价值函数,并采用一种占空比控制的方法计算出非零电压矢量的作用时间。中国发明专利《一种统一的永磁电机单/双矢量模型预测控制方法及装置》(专利号为CNCN201610917761.2,公开日期为2017.01.25)公开了将单矢量模型预测控制算法和双矢量模型预测控制算法融合为一种单一的算法,并统一单矢量模型预测控制算法和双矢量模型预测控制算法的脉冲宽度调制策略。
与上述专利所公开的模型预测控制方法相比,本发明提出了一种基于几何法实现两矢量模型预测控制的方法,可以简化繁琐的推导和计算解析过程,易于实现,并方便扩展到多相永磁电机的驱动控制系统中。
发明内容
本发明的目的是提供一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法,该方法能有效提高永磁同步电机的稳态性能,且相比于传统的基于解析法的两矢量模型预测控制系统更易于理解,并易于扩展到多相电机控制中。
上述的目的通过以下技术方案实现:
一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统,包括转速PI控制器模块、电流采集模块、转子位置反馈模块、坐标变换模块、无差拍电压计算模块、双电压矢量选择及占空比计算模块、电压矢量作用序列模块、逆变器模块和五相永磁同步电机;
转速参考值和经转子位置反馈模块得到的实际转速相比较,其转速差值输入至转速PI控制器;转速PI控制器输出基波空间中电流参考值,并输入给无差拍电压计算模块;电流采集模块获取电机定子绕组各相电流值,结合转子位置反馈模块得到的转子位置信息,经过坐标变换模块计算得到旋转坐标系下的直轴电流与交轴电流实际值;无差拍电压计算模块利用测量和计算得到的直轴电流与交轴电流实际值和参考值,根据无差拍控制思想计算出参考电压矢量;双电压矢量选择及占空比计算模块通过判断参考电压矢量的位置角和幅值确定两个基本电压矢量及对应的占空比;电压矢量作用序列模块将两个基本电压矢量及对应的占空比转化为各相绕组开关状态输出至逆变器;逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,该方法包括如下步骤:
步骤一:根据无差拍控制思想获得参考电压矢量;
步骤二:通过参考电压矢量的位置角快速筛选出三个电压矢量,包括两个非零矢量和一个零矢量,作为备选矢量;
步骤三:利用几何法从三个备选矢量中选择出两个电压矢量,并计算出对应的占空比;
步骤四:将选择的两电压矢量及占空比转化为对应的开关序列,并经逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
进一步地,步骤一中所述根据无差拍控制思想获得参考电压矢量的具体方法包括如下步骤:
(11)计算基波空间直轴电流与交轴电流参考值id *、iq *:获取电机实际转速n,将转速参考值n*与实际转速n的差值en输入转速PI控制器,根据公式(1)获得基波空间电流参考值i*;对于id=0控制方式,iq *=i*,id *=0;对于最大转矩电流比等其他控制方式,则按照相应的控制算法确定id *、iq *与i*的关系。
其中,KP和KI分别为转速PI控制器的比例增益和积分增益;
(12)计算基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq:利用电流传感器模块获取定子绕组各相电流值,结合获取的转子位置信息,进行坐标变换,得到基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq;
(13)计算直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *:利用电机电流微分方程,根据无差拍控制思想,将基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq和参考值id *、iq *带入方程,根据公式(5),计算得出直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *;
其中,Rs为定子每相绕组电阻,Ld为直轴电感,Lq为交轴电感,ω为电机转子电角频率,ψf为直轴永磁磁链,Ts为采样周期。
进一步,步骤二中所述通过参考电压矢量的位置角快速筛选出三个电压矢量,包括两个非零矢量和一个零矢量,作为备选矢量的具体方法包括如下步骤:
(21)计算静止坐标系下参考电压矢量的位置角:将步骤一得到的直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *经过公式(6)Park逆变换得到静止坐标系下的参考电压矢量uα *、uβ *;
θ为转子位置电角度;
(22)计算参考电压矢量的空间位置角:根据公式(7),通过反正切函数可以由uα *、uβ *计算出该矢量的位置角;
其中,θu为参考电压矢量所在的空间相位角;
(23)确定备选电压矢量:对于n相永磁同步电机,对应于两电平n相电压源逆变器,共有2n个基本电压矢量,包括2个零矢量与(2n-2)个非零矢量;非零矢量按照作用时间可以合成2n个均匀分布的虚拟电压矢量,其分布从0度开始,逆时针旋转,间隔为π/n,到2π共2n个虚拟电压矢量,依次定义为Vi(i=1,2,3,…,2n),零矢量定义为V0;2n个虚拟电压矢量可将空间分割为2n个扇区;根据空间相位角θu即可确定备选电压矢量,当θu位于扇区k[(k-1)π/n,kπ/n),(k=1,2,3,…,2n)时,选择的备选电压矢量为Vk、Vk+1和V0;
进一步,步骤三中所述利用几何法从三个备选矢量中选择出两个电压矢量的具体方法是:利用几何法从三个备选矢量中选择出最优的两个电压矢量ui和uj,并确定对应作用时间ti和tj,使得公式(8)中模型预测控制的价值函数g达到最小值;
g=||uαβ *-tiui-tjuj|| (8)。
进一步,步骤四中所述将选择的两电压矢量及占空比转化为对应的开关序列,并经逆变器输出最优电压至永磁同步电机的具体方法是:θu位于扇区k时,选择的备选电压矢量为Vk、Vk+1和V0;若选择的两个矢量为Vk和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为Vk+1和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk+1所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为Vk和Vk+1,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk和Vk+1末端连线上的任意一点;由此可知通过两个电压矢量可以确定一个电压矢量三角形的三条边;
求解价值函数g的最小值,可以等效转化为参考电压矢量uα *、uβ *的末端点到三角形的三条边的最小距离;由此可以引入三角心的内心O,通过连接内心O与三角形三个端点A、B、C,可将三角形分割成3个小的三角形区域;θu位于扇区k时,三角形的内心连接的点为矢量Vk的首末端点为区域Ⅰ,内心连接的点为矢量Vk+1的首末端点为区域Ⅱ,另一个为区域Ⅲ;参考电压矢量uα *、uβ *位于区域Ⅰ中则选择Vk和V0,参考电压矢量uα *、uβ *位于区域Ⅱ中则选择Vk+1和V0,参考电压矢量uαβ *位于区域Ⅲ中则选择Vk和Vk+1,作为ui和uj;
两矢量作用时间的计算:根据求得的两作用矢量使价值函数达到最小值,可知对应于在三角形的某一条边上所做垂线的长度;此时,占空比可根据在该边上的投影长度与该边长的比值确定;当两个电压矢量及其时间确定后,占空比控制模块设计对称式占空比信号并输送至逆变器,逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
有益效果:
转速参考值和经转子位置反馈模块得到的实际转速相比较,其转速差值输入至转速PI控制器;转速PI控制器输出基波空间中电流参考值,并输入给无差拍电压计算模块;电流采集模块获取电机定子绕组各相电流值,结合转子位置反馈模块得到的转子位置信息,经过坐标变换模块计算得到旋转坐标系下的直轴与交轴电流实际值;无差拍电压计算模块利用测量和计算得到的直轴与交轴电流实际值和参考值,根据无差拍控制思想计算出参考电压矢量;双电压矢量选择及占空比计算模块通过判断参考电压矢量的位置角和幅值确定两个基本电压矢量及对应的占空比;电压矢量作用序列模块将两个基本电压矢量及对应的占空比转化为各相开关状态输出至逆变器;逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
有益效果:对于永磁同步电机模型预测控制系统,本发明采用了双电压矢量控制方法,并基于几何方法来快速筛选矢量并计算出对应的占空比,简化了复杂的解析计算,降低了转矩脉动,提高了永磁同步电机的稳态控制性能。本发明易于实现,并方便扩展到多相电机控制中。
附图说明
图1是本发明提供的基于几何法的永磁同步电机两矢量模型预测控制系统示意图;
图2是本发明提供的基于几何法的永磁同步电机两矢量模型预测控制方法流程图;
图3a、图3b是本发明提供的基于几何法的永磁同步电机两矢量模型预测控制方法中两个作用电压矢量的选择与占空比计算示意图。
具体实施方式
下面结合具体实施方式,进一步阐明本发明,应理解下述具体实施方式仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。
如图1所示,一种基于几何法的永磁同步电机两矢量模型预测控制系统,包括转速PI控制器1、电流采集模块2、转子位置反馈模块3、坐标变换模块4、无差拍电压计算模块5、双电压矢量选择及占空比计算模块6、电压矢量作用序列模块7、逆变器8和五相永磁同步电机9;
转速参考值和经转子位置反馈模块3得到的实际转速相比较,其转速差值输入至转速PI控制器1;转速PI控制器1输出基波空间中电流参考值,并输入给无差拍电压计算模块5;电流采集模块2获取电机定子绕组各相电流值,结合转子位置反馈模块3得到的转子位置信息,经过坐标变换模块4计算得到旋转坐标系下的直轴与交轴电流实际值;无差拍电压计算模块5利用测量和计算得到的直轴与交轴电流实际值和参考值,根据无差拍控制思想计算出参考电压矢量;双电压矢量选择及占空比计算模块6通过判断参考电压矢量的位置角和幅值确定两个基本电压矢量及对应的占空比;电压矢量作用序列模块7将两个基本电压矢量及对应的占空比转化为各相开关状态输出至逆变器8;逆变器8输出最优电压至永磁同步电机9。
如图2和图3所示,一种基于几何法的永磁同步电机两矢量模型预测控制方法,包括以下步骤:
(1)计算基波空间直轴与交轴电流参考值id *、iq *:根据转子位置反馈模块得到电机转速n,将转速参考值n*与实际转速n的差值en输入转速PI控制器,根据公式(1)获得基波空间电流参考值i*;对于id=0控制方式,iq *=i*,id *=0;对于最大转矩电流比等其他控制方式,则按照相应的控制算法确定id *、iq *与i*的关系。
其中,KP和KI分别为转速PI控制器的比例增益和积分增益;
(2)计算基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq:利用电流传感器模块获取定子绕组各相电流值,结合或得的转子位置信息,并进行坐标变换,得到基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq;分别以三相永磁同步电机和五相永磁同步电机为例进行分析,其它多相永磁同步电机分析方法相同;对于三相永磁同步电机,坐标变换如公式(2)、(3)所示;
其中,δ=2π/3,θ为转子位置电角度;
对于五相永磁同步电机,坐标变换公式如公式(4)、(3)所示;
其中,δ=2π/5,θ为转子位置电角度;
(3)计算直轴与交轴参考电压矢量ud *、uq *:利用电机的电流微分方程,根据无差拍控制思想,将基波空间直轴与交轴电流实际值id、iq和参考值id *、iq *带入方程,根据公式(5),可以计算得直轴与交轴参考电压矢量ud *、uq *;
其中,Rs为定子每相绕组电阻,Ld为直轴电感,Lq为交轴电感,ω为电机转子电角频率,ψf为直轴永磁磁链,Ts为采样周期;
(4)计算静止坐标系下参考电压矢量的位置角:将步骤一得到的直轴与交轴参考电压矢量ud *、uq *经过公式(6)Park逆变换得到静止坐标系下的参考电压矢量uα *、uβ *;
其中,θ为转子位置电角度;
(5)计算参考电压矢量的空间位置角:根据公式(7),通过反正切函数可以由uα *、uβ *计算出该矢量的位置角;
其中,θu为参考电压矢量所在的空间相位角;
(6)确定备选电压矢量:分别以三相永磁同步电机和五相永磁同步电机为例进行分析,其它多相永磁同步电机分析方法相同;对于三相永磁同步电机,对应于两电平三相电压源逆变器,共有8个基本电压矢量,包括2个零矢量与6个非零矢量;非零电压矢量在空间上从0度开始,逆时针旋转,间隔为π/3,至2π共有6个基本电压矢量均匀分布,依次定义为Vi(i=1,2,3,…,6),零矢量定义为V0;6个基本电压矢量可将空间分割为6个扇区;根据空间相位角θu即可确定备选电压矢量,例如,当θu位于扇区一[0,π/3)时,选择的备选电压矢量为V1、V2和V0;对于五相永磁同步电机,在五相逆变器中共有32个基本电压矢量,包括2个零矢量与30个非零矢量;非零矢量按照作用时间可以合成10个均匀分布的虚拟电压矢量,其分布从0度开始,逆时针旋转,间隔为π/5,到2π共10个虚拟电压矢量,依次定义为Vi(i=1,2,3,…,10),零矢量定义为V0;10个虚拟电压矢量可将空间分割为10个扇区;根据空间相位角θu即可确定备选电压矢量,例如,当θu位于扇区一[0,π/5)时,选择的备选电压矢量为V1、V2和V0;
(7)两个作用电压矢量的选择:利用几何法从三个备选矢量中选择出最优的两个电压矢量ui和uj,并确定对应作用时间ti和tj,使得公式(8)中模型预测控制的价值函数g达到最小值;
g=||uαβ *-tiui-tjuj|| (8)
如图3,以θu位于扇区一时为例,选择的备选电压矢量为V1、V2和V0;若选择的两个矢量为V1和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量V1所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为V2和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量V2所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为V1和V2,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量V1和V2末端连线上的任意一点;由此可知通过两个电压矢量可以确定一个电压矢量三角形的三条边;
求解价值函数g的最小值,可以等效转化为参考电压矢量uα *、uβ *的末端点到三角形的三条边的最小距离;由此可以引入三角心的内心O,通过连接内心O与三角形三个端点A、B、C,可将三角形分割成3个小的三角形区域;以θu位于区间一时为例,三角形的内心连接的点为矢量V1的首末端点为区域Ⅰ,内心连接的点为矢量V2的首末端点为区域Ⅱ,另一个为区域Ⅲ;参考电压矢量uα *、uβ *位于区域Ⅰ中则选择V1和V0,参考电压矢量uα *、uβ *位于区域Ⅱ中则选择V2和V0,参考电压矢量uαβ *位于区域Ⅲ(或者Ⅲ+)中则选择V1和V2,作为ui和uj;
(8)两矢量作用时间的计算:根据求得的两作用矢量使价值函数达到最小值,可知对应于在三角形的某一条边上所做垂线的长度;此时,占空比可根据在该边上的投影长度d与该边长的比值确定,如图3所示;设周期长度为Ts,则两各所选矢量的作用时间分别为ti和tj,满足条件:ti+tj=Ts;
(9)逆变器开关序列控制:当两个电压矢量及其时间确定后,占空比控制模块设计对称式占空比信号并输送至逆变器,逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
以上结合附图对本发明的实施方式做出详细说明,但本发明不局限于所描述的实施方式。对本领域的普通技术人员而言,在本发明的原理和技术思想的范围内,对这些实施方式进行多种变化、修改、替换和变形仍落入本发明的保护范围内。
Claims (6)
1.一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统,其特征在于,包括转速PI控制器模块、电流采集模块、转子位置反馈模块、坐标变换模块、无差拍电压计算模块、双电压矢量选择及占空比计算模块、电压矢量作用序列模块、逆变器模块和五相永磁同步电机;
转速参考值和经转子位置反馈模块得到的实际转速相比较,其转速差值输入至转速PI控制器;转速PI控制器输出基波空间中电流参考值,并输入给无差拍电压计算模块;电流采集模块获取电机定子绕组各相电流值,结合转子位置反馈模块得到的转子位置信息,经过坐标变换模块计算得到旋转坐标系下的直轴电流与交轴电流实际值;无差拍电压计算模块利用测量和计算得到的直轴电流与交轴电流实际值和参考值,根据无差拍控制思想计算出参考电压矢量;双电压矢量选择及占空比计算模块通过判断参考电压矢量的位置角和幅值确定两个基本电压矢量及对应的占空比;电压矢量作用序列模块将两个基本电压矢量及对应的占空比转化为各相绕组开关状态输出至逆变器;逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
2.一种基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,其特征在于,该方法包括如下步骤:
步骤一:根据无差拍控制思想获得参考电压矢量;
步骤二:通过参考电压矢量的位置角快速筛选出三个电压矢量,包括两个非零矢量和一个零矢量,作为备选矢量;
步骤三:利用几何法从三个备选矢量中选择出两个电压矢量,并计算出对应的占空比;
步骤四:将选择的两电压矢量及占空比转化为对应的开关序列,并经逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
3.根据权利要求2所述的基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,其特征在于,步骤一中所述根据无差拍控制思想获得参考电压矢量的具体方法包括如下步骤:
(11)计算基波空间直轴电流与交轴电流参考值id *、iq *:获取电机实际转速n,将转速参考值n*与实际转速n的差值en输入转速PI控制器,根据公式(1)获得基波空间电流参考值i*;对于id=0控制方式,iq *=i*,id *=0;对于最大转矩电流比等其他控制方式,则按照相应的控制算法确定id *、iq *与i*的关系。
其中,KP和KI分别为转速PI控制器的比例增益和积分增益;
(12)计算基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq:利用电流传感器模块获取定子绕组各相电流值,结合获取的转子位置信息,进行坐标变换,得到基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq;
(13)计算直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *:利用电机电流微分方程,根据无差拍控制思想,将基波空间直轴电流与交轴电流实际值id、iq和参考值id *、iq *带入方程,根据公式(5),计算得出直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *;
其中,Rs为定子每相绕组电阻,Ld为直轴电感,Lq为交轴电感,ω为电机转子电角频率,ψf为直轴永磁磁链,Ts为采样周期。
4.根据权利要求2所述的基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,其特征在于,步骤二中所述通过参考电压矢量的位置角快速筛选出三个电压矢量,包括两个非零矢量和一个零矢量,作为备选矢量的具体方法包括如下步骤:
(21)计算静止坐标系下参考电压矢量的位置角:将步骤一得到的直轴参考电压矢量与交轴参考电压矢量ud *、uq *经过公式(6)Park逆变换得到静止坐标系下的参考电压矢量uα *、uβ *;
θ为转子位置电角度;
(22)计算参考电压矢量的空间位置角:根据公式(7),通过反正切函数可以由uα *、uβ *计算出该矢量的位置角;
其中,θu为参考电压矢量所在的空间相位角;
(23)确定备选电压矢量:对于n相永磁同步电机,对应于两电平n相电压源逆变器,共有2n个基本电压矢量,包括2个零矢量与(2n-2)个非零矢量;非零矢量按照作用时间可以合成2n个均匀分布的虚拟电压矢量,其分布从0度开始,逆时针旋转,间隔为π/n,到2π共2n个虚拟电压矢量,依次定义为Vi(i=1,2,3,...,2n),零矢量定义为V0;2n个虚拟电压矢量可将空间分割为2n个扇区;根据空间相位角θu即可确定备选电压矢量,当θu位于扇区k[(k-1)π/n,kπ/n),(k=1,2,3,...,2n)时,选择的备选电压矢量为Vk、Vk+1和V0。
5.根据权利要求2所述的基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,其特征在于,步骤三中所述利用几何法从三个备选矢量中选择出两个电压矢量的具体方法是:利用几何法从三个备选矢量中选择出最优的两个电压矢量ui和uj,并确定对应作用时间ti和tj,使得公式(8)中模型预测控制的价值函数g达到最小值;
g=||uαβ *-tiui-tjuj|| (8)。
6.根据权利要求2所述的基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法,其特征在于,步骤四中所述将选择的两电压矢量及占空比转化为对应的开关序列,并经逆变器输出最优电压至永磁同步电机的具体方法是:θu位于扇区k时,选择的备选电压矢量为Vk、Vk+1和V0;若选择的两个矢量为Vk和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为Vk+1和V0,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk+1所在迹线上的任意一点;若选择的两个矢量为Vk和Vk+1,则通过作用时间可以控制合成矢量末端为矢量Vk和Vk+1末端连线上的任意一点;由此可知通过两个电压矢量可以确定一个电压矢量三角形的三条边;
求解价值函数g的最小值,可以等效转化为参考电压矢量uα *、uβ *的末端点到三角形的三条边的最小距离;由此可以引入三角心的内心O,通过连接内心O与三角形三个端点A、B、C,可将三角形分割成3个小的三角形区域;θu位于扇区k时,三角形的内心连接的点为矢量Vk的首末端点为区域I,内心连接的点为矢量Vk+1的首末端点为区域II,另一个为区域III;参考电压矢量uα *、uβ *位于区域I中则选择Vk和V0,参考电压矢量uα *、uβ *位于区域II中则选择Vk+1和V0,参考电压矢量uαβ *位于区域III中则选择Vk和Vk+1,作为ui和uj;
两矢量作用时间的计算:根据求得的两作用矢量使价值函数达到最小值,可知对应于在三角形的某一条边上所做垂线的长度;此时,占空比可根据在该边上的投影长度与该边长的比值确定;当两个电压矢量及其时间确定后,占空比控制模块设计对称式占空比信号并输送至逆变器,逆变器输出最优电压至永磁同步电机。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810787417.5A CN109039189B (zh) | 2018-07-17 | 2018-07-17 | 基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810787417.5A CN109039189B (zh) | 2018-07-17 | 2018-07-17 | 基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109039189A true CN109039189A (zh) | 2018-12-18 |
CN109039189B CN109039189B (zh) | 2021-11-26 |
Family
ID=64643147
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810787417.5A Active CN109039189B (zh) | 2018-07-17 | 2018-07-17 | 基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109039189B (zh) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110336501A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-10-15 | 河北工业大学 | 一种内嵌式永磁同步电机模型预测控制方法 |
CN110707978A (zh) * | 2019-10-12 | 2020-01-17 | 南通大学 | 一种计及矢量分区的三电平永磁同步电机模型预测控制方法 |
CN111030542A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-17 | 湖南大学 | 一种永磁同步电机预测电流控制方法和装置 |
CN111245319A (zh) * | 2020-02-25 | 2020-06-05 | 东南大学 | 一种永磁同步电机混合双模控制方法 |
CN111510040A (zh) * | 2020-04-10 | 2020-08-07 | 江苏大学 | 用于五相永磁同步电机的无权重系数的双虚拟电压矢量预测转矩控制方法 |
CN111600524A (zh) * | 2020-05-26 | 2020-08-28 | 成都运达科技股份有限公司 | 一种基于占空比优化的五相逆变器模型预测电流控制方法 |
CN111726046A (zh) * | 2020-07-28 | 2020-09-29 | 南通大学 | 一种计及占空比优化的非对称六相pmsm模型预测磁链控制方法 |
CN112636651A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-04-09 | 儒竞艾默生环境优化技术(上海)有限公司 | 电机驱动控制方法、存储介质及电子设备 |
CN112737444A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-04-30 | 东南大学 | 交替执行采样与控制程序的双三相永磁同步电机控制方法 |
CN113078860A (zh) * | 2021-04-02 | 2021-07-06 | 上海海事大学 | 一种七相永磁同步电机转速快速控制算法 |
CN113922720A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-01-11 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于占空比控制的pmsm模型预测电流控制算法 |
CN114584040A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-06-03 | 苏州大学 | 基于离散空间矢量调制的永磁同步电机预测转矩控制方法 |
CN115765562A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-03-07 | 华北电力大学 | 一种永磁同步电机无模型预测电流控制方法及装置 |
WO2024001609A1 (zh) * | 2022-06-29 | 2024-01-04 | 东风汽车集团股份有限公司 | 一种电池自加热系统的控制方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101009477A (zh) * | 2007-01-15 | 2007-08-01 | 南京航空航天大学 | 基于电压空间矢量的调制方法 |
JP2008228419A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Mie Univ | モデル予測制御に基づくモータのトルク制御方法 |
US20110193505A1 (en) * | 2010-02-08 | 2011-08-11 | Denso Corporation | Control device for electric rotary machine |
CN102224664A (zh) * | 2008-09-23 | 2011-10-19 | 威罗门飞行公司 | 用于开口三角形h桥驱动的高效无铁芯永磁电机的预测脉冲宽度调制 |
US20130015798A1 (en) * | 2011-07-15 | 2013-01-17 | Cypress Semiconductor Corporation | Reduced eletromagnetic interference for pulse-width modulation |
CN104737440A (zh) * | 2012-10-23 | 2015-06-24 | Abb技术有限公司 | 具有参考跟踪的模型预测控制 |
CN105978439A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-09-28 | 湖南省耐为数控技术有限公司 | 永磁同步电机的控制系统及采用此控制系统的控制方法 |
CN106936356A (zh) * | 2017-04-24 | 2017-07-07 | 东南大学盐城新能源汽车研究院 | 矢量筛选和占空比结合的电机模型预测控制系统及方法 |
-
2018
- 2018-07-17 CN CN201810787417.5A patent/CN109039189B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101009477A (zh) * | 2007-01-15 | 2007-08-01 | 南京航空航天大学 | 基于电压空间矢量的调制方法 |
JP2008228419A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Mie Univ | モデル予測制御に基づくモータのトルク制御方法 |
CN102224664A (zh) * | 2008-09-23 | 2011-10-19 | 威罗门飞行公司 | 用于开口三角形h桥驱动的高效无铁芯永磁电机的预测脉冲宽度调制 |
US20110193505A1 (en) * | 2010-02-08 | 2011-08-11 | Denso Corporation | Control device for electric rotary machine |
US20130015798A1 (en) * | 2011-07-15 | 2013-01-17 | Cypress Semiconductor Corporation | Reduced eletromagnetic interference for pulse-width modulation |
CN104737440A (zh) * | 2012-10-23 | 2015-06-24 | Abb技术有限公司 | 具有参考跟踪的模型预测控制 |
CN105978439A (zh) * | 2016-06-27 | 2016-09-28 | 湖南省耐为数控技术有限公司 | 永磁同步电机的控制系统及采用此控制系统的控制方法 |
CN106936356A (zh) * | 2017-04-24 | 2017-07-07 | 东南大学盐城新能源汽车研究院 | 矢量筛选和占空比结合的电机模型预测控制系统及方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
YONGCHANG ZHANG: "Performance Evaluation of Two-Vector-Based Model Predictive Current Control of PMSM Drives", 《CHINESE JOURNAL OF ELECTRICAL ENGINEERING》 * |
孙逢春: "《装甲车辆混合动力电传动技术》", 31 December 2016 * |
殷芳博: "基于电压矢量优化的磁通反向永磁电机模型预测转矩控制", 《中 国 电 机 工 程 学 报》 * |
Cited By (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110336501A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-10-15 | 河北工业大学 | 一种内嵌式永磁同步电机模型预测控制方法 |
CN110707978A (zh) * | 2019-10-12 | 2020-01-17 | 南通大学 | 一种计及矢量分区的三电平永磁同步电机模型预测控制方法 |
CN110707978B (zh) * | 2019-10-12 | 2021-06-11 | 南通大学 | 一种计及矢量分区的三电平永磁同步电机模型预测控制方法 |
CN111030542A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-17 | 湖南大学 | 一种永磁同步电机预测电流控制方法和装置 |
CN111030542B (zh) * | 2019-12-30 | 2021-03-19 | 湖南大学 | 一种永磁同步电机预测电流控制方法和装置 |
CN111245319A (zh) * | 2020-02-25 | 2020-06-05 | 东南大学 | 一种永磁同步电机混合双模控制方法 |
CN111245319B (zh) * | 2020-02-25 | 2021-10-08 | 东南大学 | 一种永磁同步电机混合双模控制方法 |
CN111510040A (zh) * | 2020-04-10 | 2020-08-07 | 江苏大学 | 用于五相永磁同步电机的无权重系数的双虚拟电压矢量预测转矩控制方法 |
CN111510040B (zh) * | 2020-04-10 | 2023-10-10 | 江苏大学 | 用于五相永磁同步电机的无权重系数的双虚拟电压矢量预测转矩控制方法 |
WO2021203495A1 (zh) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 | 江苏大学 | 用于五相永磁同步电机的无权重系数的双虚拟电压矢量预测转矩控制方法 |
US11356045B2 (en) | 2020-04-10 | 2022-06-07 | Jiangsu University | Double virtual voltage vectors predictive torque control method without weighting factor for five-phase permanent magnet synchronous motor |
CN111600524A (zh) * | 2020-05-26 | 2020-08-28 | 成都运达科技股份有限公司 | 一种基于占空比优化的五相逆变器模型预测电流控制方法 |
CN111600524B (zh) * | 2020-05-26 | 2023-09-05 | 成都运达轨道交通技术服务有限公司 | 一种基于占空比优化的五相逆变器模型预测电流控制方法 |
CN111726046A (zh) * | 2020-07-28 | 2020-09-29 | 南通大学 | 一种计及占空比优化的非对称六相pmsm模型预测磁链控制方法 |
CN112636651A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-04-09 | 儒竞艾默生环境优化技术(上海)有限公司 | 电机驱动控制方法、存储介质及电子设备 |
CN112737444B (zh) * | 2021-01-12 | 2022-06-24 | 东南大学 | 交替执行采样与控制程序的双三相永磁同步电机控制方法 |
CN112737444A (zh) * | 2021-01-12 | 2021-04-30 | 东南大学 | 交替执行采样与控制程序的双三相永磁同步电机控制方法 |
CN113078860A (zh) * | 2021-04-02 | 2021-07-06 | 上海海事大学 | 一种七相永磁同步电机转速快速控制算法 |
CN113922720A (zh) * | 2021-10-15 | 2022-01-11 | 哈尔滨理工大学 | 一种基于占空比控制的pmsm模型预测电流控制算法 |
CN114584040A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-06-03 | 苏州大学 | 基于离散空间矢量调制的永磁同步电机预测转矩控制方法 |
CN114584040B (zh) * | 2022-03-16 | 2023-03-24 | 苏州大学 | 基于离散空间矢量调制的永磁同步电机预测转矩控制方法 |
WO2023173601A1 (zh) * | 2022-03-16 | 2023-09-21 | 苏州大学 | 基于离散空间矢量调制的永磁同步电机预测转矩控制方法 |
WO2024001609A1 (zh) * | 2022-06-29 | 2024-01-04 | 东风汽车集团股份有限公司 | 一种电池自加热系统的控制方法 |
CN115765562A (zh) * | 2022-09-23 | 2023-03-07 | 华北电力大学 | 一种永磁同步电机无模型预测电流控制方法及装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN109039189B (zh) | 2021-11-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN109039189A (zh) | 基于几何法的永磁同步电机两矢量预测控制系统及方法 | |
CN106936356B (zh) | 矢量筛选和占空比结合的电机模型预测控制系统及方法 | |
CN109347387B (zh) | 基于模型预测的电机控制方法及控制装置 | |
CN108631672B (zh) | 计及最优占空比调制的永磁同步电机预测磁链控制方法 | |
CN207166388U (zh) | 矢量筛选和占空比结合的电机模型预测控制系统 | |
CN108521243B (zh) | 一种基于空间矢量调制的高速永磁同步电机直接功率控制方法 | |
JP3809783B2 (ja) | モータ制御装置 | |
CN105119547A (zh) | 一种五相容错永磁电机的全矢量控制方法 | |
CN110112973B (zh) | 基于高频旋转电压注入的永磁同步电机电感参数辨识方法 | |
CN101272114B (zh) | 直流电动机变频控制装置 | |
CN108521242A (zh) | 一种永磁同步电机通用控制系统及其控制方法 | |
CN106849808B (zh) | 带lc滤波器的永磁同步电机无位置传感器控制系统及方法 | |
CN106505925B (zh) | 电机q轴电感离线辨识方法 | |
CN107196571A (zh) | 一种双电机串联预测型直接转矩控制方法 | |
CN110299882B (zh) | 混合供电型开绕组永磁同步电机三矢量模型预测控制方法 | |
CN105680752B (zh) | 一种永磁同步电机饱和电感参数的辨识方法及系统 | |
CN101783636A (zh) | 电机转子位置估算方法及电机驱动控制方法 | |
CN110112974A (zh) | 电机控制方法、控制器、存储介质及电机驱动系统 | |
CN105591575B (zh) | 一种隐极式永磁同步电机直接特征控制系统及控制方法 | |
CN105790666A (zh) | 基于霍尔信号的无刷直流电机直接转矩控制系统和方法 | |
CN109525158A (zh) | 空调压缩机无差拍电流预测控制方法和系统 | |
JP5417051B2 (ja) | インバータの制御装置、及び、それを用いた空調機,洗濯機 | |
CN109861605B (zh) | 一种永磁同步电机无差拍转矩预测控制方法 | |
CN110504881A (zh) | 一种基于tnpc逆变器的永磁同步电机无传感器控制方法 | |
CN106685293A (zh) | 一种电机相电阻离线辨识方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |