CN108350249A - 燃料泵用叶轮 - Google Patents

Abstract

燃料泵用叶轮包含酚醛树脂及无机填充材料而成。将在90℃下的脉冲NMR测定中通过固体回波法而得到的自由感应衰减曲线以3种成分的弛豫曲线的和近似时，自旋‑自旋弛豫时间最小的成分量为整体的70％以上。自旋‑自旋弛豫时间最小的成分量与构成燃料泵用叶轮的酚醛树脂交联而得到的成分量对应。随着酚醛树脂的交联密度上升，相对于包含燃料和水的液体的溶胀量变小。本申请的燃料泵用叶轮相对于燃料及水的溶胀量比以PPS树脂成形的叶轮小。

Description

燃料泵用叶轮

关联申请的相互参照

本申请以2015年10月29日申请的日本专利申请2015-212692号为基础，通过参照而将其公开内容引入本申请。

技术领域

本申请涉及燃料泵用叶轮。

背景技术

一般而言，车辆等中使用的燃料泵具有形成燃料所流入的泵室的壳体和设置于壳体的内侧的树脂制的叶轮。在壳体的内壁与叶轮之间，确保有规定的大小的余隙(clearance，也可称为间隙)。该余隙被设定为即使在叶轮因燃料及该燃料中包含的水而溶胀的情况下，叶轮的旋转也不会因叶轮与壳体抵接而停止的程度的大小。对于这样的燃料泵，若叶轮与壳体之间的余隙大，则会因燃料从该余隙泄漏而产生输出损失增加、或耗电增加这样的不良情况。因此，作为形成燃料泵中使用的叶轮的树脂材料，要求开发因燃料及该燃料中包含的水而溶胀时的尺寸变化(以下称为“溶胀量”)小的树脂材料。

专利文献1中记载的燃料泵用叶轮由包含苯酚芳烷基树脂、酚醛树脂、及玻璃纤维的树脂材料形成。专利文献1中，通过增大树脂材料与水的溶解度参数(SP值)的差来减小由燃料中包含的水引起的溶胀量，进一步通过包含玻璃纤维来提高叶轮的机械强度。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平8-93690号公报

发明内容

但是，专利文献1中记载的成形叶轮的成形材料由于使用改性型酚醛树脂，所以分子的交联点少。其结果是，专利文献1的叶轮虽然耐水性高，但是有可能交联密度变疏，由燃料引起的溶胀量变大。此外，即使在树脂与玻璃纤维的界面粘接力小的情况下，由燃料及水引起的溶胀量也有可能变大。

因此，近年来，作为形成燃料泵用叶轮的树脂材料，大多采用PPS(聚苯硫醚)树脂。由该PPS树脂形成的叶轮与由使用了改性型酚醛树脂的树脂材料形成的叶轮相比，溶胀量小。

但是，目前，从降低燃料泵的输出损失、及降低耗电的观点出发，为了进一步减小叶轮与壳体之间的余隙，要求开发相对于燃料及水的溶胀量比PPS树脂更小的树脂材料。

本申请是鉴于上述课题而进行的，目的是提供相对于燃料及水的溶胀量小的燃料泵用叶轮。

本申请的燃料泵用叶轮包含酚醛树脂及无机填充材料而成。将在90℃下的脉冲NMR测定中通过固体回波法(Solid echo method)而得到的自由感应衰减曲线以3种成分的弛豫曲线(relaxation curve)的和近似时，自旋-自旋弛豫时间(spin-spin relaxationtime)最小的成分量为整体的70％以上。

自旋-自旋弛豫时间最小的成分量与构成燃料泵用叶轮的酚醛树脂交联而得到的成分量对应。本申请的发明人们着眼于随着酚醛树脂的交联密度上升，相对于包含燃料和水的液体的溶胀量变小。于是，判明自旋-自旋弛豫时间最小的成分量为70％以上的叶轮相对于包含燃料和水的液体的溶胀量(％)比以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量(％)小。

因此，通过本申请，能够得到相对于燃料及水的溶胀量比以PPS树脂成形的叶轮小的燃料泵用叶轮。

附图说明

参照所附的附图并通过下述的详细的记述，使得本申请的上述目的及其他的目的、特征、优点变得更明确。

图1是使用一实施方式所述的叶轮的燃料泵。

图2是一实施方式所述的燃料泵用叶轮的平面图。

图3是表示最小弛豫时间的成分量与浸渍于燃料中的叶轮的溶胀量的关系的图表。

图4是表示最小弛豫时间与浸渍于燃料中的叶轮的溶胀量的关系的图表。

具体实施方式

以下，参照附图对用于实施本申请的一实施方式进行说明。

图1中示出使用本申请的一实施方式的燃料泵用叶轮1的燃料泵2。该燃料泵2是例如设置于车辆的燃料罐内的燃料泵。

(燃料泵的构成)

对燃料泵2的构成进行说明。燃料泵2由马达部3及泵部4等构成。马达部3及泵部4通过筒状的泵壳5而一体地构成。

马达部3具有卷有线圈6的定子7、能够旋转地设置于该定子7的内侧的转子8、及与该转子8一起旋转的轴9。若由连接器10的端子101对定子7的线圈6进行通电，则定子7产生旋转磁场。由此，在周向上N极与S极被交替磁化的转子8与轴9一起绕轴旋转。

泵部4具有叶轮1、第1泵壳体11、及第2泵壳体12。

如图1及图2中所示的那样，叶轮1为由树脂以大致圆盘状形成的物体，具有沿周向并列设置的多个叶片槽13。在叶轮1的中央孔14中嵌合有马达部3的轴9。因此，叶轮1与轴9一起旋转。另外，叶轮的形状并不限定于图1及图2中所示的形状，可以制成各种形状。

叶轮1被容纳于形成在第1泵壳体11与第2泵壳体12之间的泵室15中。第1泵壳体11和第2泵壳体12由例如铝等金属形成。

第1泵壳体11具有吸入口16。此外，第1泵壳体11在叶轮1侧的面上具有沿周向以C字状延伸的第1槽17。吸入口16与第1槽17连通。

第2泵壳体12具有与马达部3侧连通的连通口18。此外，第2泵壳体12在叶轮1侧的面上具有沿周向以C字状延伸的第2槽19。连通口18与第2槽19连通。

若叶轮1与马达部3的轴9一起旋转，则设置有燃料泵2的燃料罐内的燃料由吸入口16被吸入泵室15中，流过第1槽17，同时通过叶轮1的旋转被叶片槽13加压。该燃料流过第2槽19，由连通口18被喷出到马达部3中。

由泵部4被喷出到马达部3中的燃料流过壳体与定子7的间隙、及定子7与转子8的间隙，由燃料泵2的喷出口20向内燃机喷出。

(燃料泵用叶轮)

接着，对上述的燃料泵2所具备的叶轮1进行说明。

如图1中所示的那样，在形成于第1泵壳体11与第2泵壳体12之间的泵室15的内壁与本实施方式的叶轮1之间，确保有规定的余隙α。这里，对于燃料泵2，若叶轮1与壳体之间的余隙α大，则有可能通过燃料从该余隙泄漏而输出损失增加、或耗电增加。

如上述那样，近年来，作为形成燃料泵用叶轮的树脂材料，有时采用PPS树脂。该PPS树脂(Solvay公司制R7-120NA)在例如相对于包含甲醇35％的燃料D包含水0.5wt％的液体中浸渍5000小时时的溶胀量为0.63％。与此相对，本实施方式的叶轮相对于该液体的溶胀量变得比以PPS树脂成形的叶轮小。

本实施方式的叶轮优选作为叶轮整体包含酚醛清漆型酚醛树脂和六亚甲基四胺而成的酚醛树脂的含量为20～55质量％、无机填充材料的含量为45～80质量％。另外，更优选酚醛树脂的含量为20～30质量％、无机填充材料的含量为70～80质量％。

作为叶轮整体，通过将酚醛树脂的含量设定为55质量％以下，将无机填充材料的含量设定为45质量％以上，可以减小相对于燃料及水的溶胀量。

作为叶轮整体，通过将酚醛树脂的含量设定为20质量％以上，将无机填充材料的含量设定为80质量％以下，在由树脂成形材料成形叶轮时，由于可防止流动性恶化而注塑成形变得困难，所以能够提高生产率。进而，由于可防止叶轮变得容易开裂，所以能够提高叶轮的组装等加工性。

上述的酚醛树脂包含酚醛清漆型酚醛树脂和六亚甲基四胺。酚醛树脂中的六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份，优选为17～26质量份，更优选为20～25质量份。

通过将六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份设定为17质量份以上，能够提高酚醛树脂的交联密度，减小相对于燃料及水的溶胀量。

通过将六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份设定为26质量份以下，可抑制剩余的六亚甲基四胺残存于成形材料的树脂部中。因此，在将树脂成形材料注塑成形时、及注塑成形后的后烘烤时，由于可抑制六亚甲基四胺的碱性气体的产生，所以能够防止作为成形品的叶轮的膨起、开裂等不良情况。

这里，对于上述的酚醛清漆型酚醛树脂，优选为相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份包含100～90质量份的具有以下的化学式(1)所表示的分子结构的未改性酚醛清漆型酚醛树脂的树脂。在化学式(1)中，n为1或2以上的整数。

[化学式1]

未改性酚醛清漆型酚醛树脂与改性酚醛树脂相比，用于进行交联的反应点多。因此，优选相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份，将改性酚醛树脂的含量设定为0～10质量份，将未改性酚醛清漆型酚醛树脂的含量设定为100～90质量份。另外，更优选将改性酚醛树脂的含量设定为0～5质量份，将未改性酚醛清漆型酚醛树脂的含量设定为100～95质量份。通过增多未改性酚醛清漆型酚醛树脂的含量，利用该未改性酚醛清漆型酚醛树脂与六亚甲基四胺的反应，能够提高酚醛树脂的交联密度。因此，能够减小酚醛树脂相对于燃料及水的溶胀量。

上述的无机填充材料中，玻璃纤维的含量相对于无机填充材料100质量份优选为50～65质量份，更优选为53～63质量份。通过将玻璃纤维的含量设定为50质量份以上，能够提高叶轮的机械强度。

通过将玻璃纤维的含量设定为65质量份以下，在由树脂成形材料注塑成形叶轮时，能够防止流动性恶化而成形变得困难，提高生产率。

此外，无机填充材料中的粘土的含量相对于无机填充材料100质量份优选为25～35质量份，更优选为30～34质量份。粘土相对于酚醛树脂的配合性良好，能够细细地进入酚醛树脂中而抑制溶胀。因此，通过将粘土的含量设定为25质量份以上，能够减小叶轮相对于燃料及水的溶胀量。

通过将粘土的含量设定为35质量份以下，在由树脂成形材料注塑成形叶轮时，能够防止流动性恶化而成形变得困难，提高生产率。此外，能够防止叶轮的机械强度的下降。

此外，无机填充材料中的二氧化硅的含量相对于无机填充材料100质量份优选为5～15质量份，更优选为7～13质量份。通过将二氧化硅的含量设定为5质量份以上，在由树脂成形材料注塑成形叶轮时，能够防止流动性恶化而成形变得困难，提高生产率。

通过将二氧化硅的含量设定为15质量份以下，能够防止叶轮的低溶胀性的恶化。

此外，上述的无机填充材料优选例如不包含碳酸钙等而仅由硅化合物构成。硅化合物由于与硅烷偶联剂的反应性高，所以能够提高无机填充材料与酚醛树脂的界面粘接性。因此，能够得到相对于燃料及水的溶胀量小的燃料泵用叶轮。所谓硅化合物为组成中包含硅的化合物。本实施方式中，例如二氧化硅、粘土、滑石、云母、玻璃珠、玻璃片、硅灰石等作为硅化合物被使用。

上述的叶轮可以适当使用通常的热固化性树脂成形材料中使用的各种填充材料、各种添加材料。例如，可以配合硬脂酸或硬脂酸锌等脱模剂、用于使填充材料与热固化性树脂的粘接性提高的密合性提高剂或偶联剂、炭黑等着色颜料或着色染料、溶剂等。

用于形成上述的叶轮的成形材料利用通常的方法而制造。例如，将上述的各种原材料配合并均匀地混合后，通过辊、共捏机、双螺杆挤出机等混炼装置单独或辊与其他的混合装置的组合加热溶融混炼后，进行造粒或粉碎而得到。

该成形材料适于注塑成形，但作为成形方法并不特别仅限定于注塑成形，也可以通过其他的方法、例如移模成形、压缩成形、注塑压缩成形等中的任一种方法来成形。

另外，通过注塑成形等成形叶轮后，优选将该叶轮进行在规定的温度下加热规定的时间的后烘烤。由此，能够进一步提高酚醛树脂的交联密度。成形材料的后烘烤及其成形品即叶轮的后烘烤均优选在160～180℃下进行50～70分钟，更优选在165～175℃下进行55～65分钟。

接着，对于成形本申请的燃料泵用叶轮的成形材料，与实施例一起进行具体说明。

将以表1及表2中所示的组成配合而得到的材料混合物通过转速不同的加热辊进行混炼，将冷却成片状的材料粉碎，得到颗粒状的成形材料。另外，关于加热辊的混炼条件，将转速设定为高速侧/低速侧＝20/14rpm，将温度设定为高速侧/低速侧＝90/20℃，按照成为规定的流动性的方式将混炼时间在5～10分钟之间进行调整。

实施例中使用的成形材料包含以下的配合物。

(1)酚醛清漆型酚醛树脂

(2)二甲苯改性酚醛清漆型酚醛树脂

(3)六亚甲基四胺

(4)玻璃纤维

(5)粘土

(6)二氧化硅

(7)碳酸钙

(8)硅烷偶联剂

特性评价中使用的试验片的成形方法、及评价方法如下所述。

(试验片)

通过压缩成形(模具温度为175℃、固化时间为180秒)制作弯曲试验片(长度为80mm、宽度为10mm、厚度为4mm)，从中央部将长度方向以2mm宽度切出，得到10mm、4mm、2mm的长方体。试验片的后烘烤在170℃下进行1小时。

(成形品)

通过移模成形(模具温度为175℃、固化时间为20秒)制作图2的叶轮形状。成形品(叶轮)的后烘烤在170℃下进行1小时。

通过上述的成形材料和制造方法，得到成形材料的多个试验片、及燃料泵用叶轮的多个样品。将关于本实施方式的实施例1-8的样品的测定结果示于以下的表1中，将关于实施例9-14的样品的测定结果示于表2中。

表1

表2

本特性评价中，关于以实施例1-14的成形材料成形的试验片，在相对于包含甲醇35％的燃料D而加有水0.5wt％的液体中，浸渍1000小时。表1及表2将由浸渍引起的试验片的10mm方向的尺寸变化通过相对于浸渍前的试验片的尺寸的比率(尺寸变化率)(％)来表示。浸渍时的试验温度为80℃。该试验温度与车辆的燃料温度条件的上限对应。

如表1及表2中所示的那样，以实施例1-8的成形材料成形的试验片的尺寸变化率均变得比以实施例9-14的成形材料成形的试验片的尺寸变化率小。

进而，将使用实施例1-14的成形材料而成形的叶轮在相对于包含甲醇35％的燃料D而包含水0.5wt％的液体中浸渍5000小时。表1及表2将通过浸渍产生的叶轮整体中的厚度方向的尺寸变化作为相对于浸渍前的叶轮的厚度整体的比率(尺寸变化率)(％)来表示。

如表1及表2中所示的那样，以实施例1-6的成形材料成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率均变得比以实施例9-12的成形材料成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率小。

这里，以上述的PPS树脂(Solvay公司制R7-120NA)成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率在相同条件下为0.63％。因此，以实施例1-6的成形材料成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率比以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率小。另一方面，以实施例9-12的成形材料成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率比以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率大。

实施例1-7与实施例11-14均仅使用未改性酚醛清漆型酚醛树脂作为酚醛清漆型酚醛树脂。实施例8是以10％的比例使用改性酚醛清漆型酚醛树脂、以90％的比例使用未改性酚醛清漆型酚醛树脂作为酚醛清漆型酚醛树脂的例子。以实施例8的成形材料成形的试验片的尺寸变化率为0.07％，比以实施例9-14的成形材料成形的试验片的尺寸变化率小。

另一方面，实施例9及实施例10是使用50％的改性酚醛清漆型酚醛树脂、50％的未改性酚醛清漆型酚醛树脂作为酚醛清漆型酚醛树脂的例子。认为实施例9及实施例10由于改性酚醛清漆型酚醛树脂的含量多，所以利用与六亚甲基四胺的反应的交联没有进展，试验片的尺寸变化率或叶轮的厚度方向的尺寸变化率变大。

进而，对以实施例1-6的成形材料成形的叶轮及以实施例9-12、14的成形材料成形的叶轮进行脉冲NMR测定。表1及表2将对通过固体回波法而得到的自由感应衰减曲线以3种成分的弛豫曲线的和近似时的自旋-自旋弛豫时间最小的成分量作为“最少弛豫时间的成分量”来表示。可以说该最小弛豫时间的成分量越多，则交联密度变得越高。另外，脉冲NMR测定对多个样品在90℃下进行。

实施例1-7中，最少弛豫时间的成分量均为70％以上。按照实施例1、实施例2、实施例3、实施例4的顺序随着六亚甲基四胺的含量变多，最少弛豫时间的成分量变多。另一方面，在实施例9-11中，最少弛豫时间的成分量少于70％。

此外，在表1及表2中，将上述的自旋-自旋弛豫时间最小的成分中的自旋-自旋弛豫时间作为“最小弛豫时间”来表示。可以说最小弛豫时间越短则交联密度变得越高。实施例1-7的最小弛豫时间均为8.5μ秒以下。此外，按照实施例1、实施例2、实施例3的顺序随着六亚甲基四胺的含量变多，最小弛豫时间变短。另一方面，实施例9-11的最少弛豫时间长于8.5μ秒。

由上述脉冲NMR测定的结果可以说交联密度越高则对低溶胀性越有效果。

另外，实施例12中，最少弛豫时间的成分量为70％以上，最小弛豫时间为8.5μ秒以下。然而，由于酚醛树脂的含量为60％，所以叶轮的厚度方向的尺寸变化率与以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率相比变大。

图3的图表为将以表1及表2中记载的实施例1-4及实施例9-11的成形材料成形的叶轮的“90℃下的最小弛豫时间的成分量”作为横轴，将“叶轮的厚度方向的尺寸变化率(溶胀量)”作为纵轴，将其数值标绘而得到的图表。另外，在图3的图表中，以实线P表示上述的以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量。

以实施例1-4的成形材料成形的叶轮的溶胀量均比以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量小。另一方面，以实施例9-11的成形材料成形的叶轮的溶胀量均比以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量大。此外，按照实施例1、实施例2、实施例3的顺序溶胀量变小。

图4的图表是将以表1及表2中记载的实施例1-3及实施例9的成形材料成形的叶轮的“90℃下的最小弛豫时间”作为横轴，将“叶轮的厚度方向的尺寸变化率(溶胀量)”作为纵轴，将其数值标绘而得到的图表。另外，在图4的图表中，也以实线P表示以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量。

如图4中所示的那样，按照实施例1、实施例2、实施例3的顺序最小弛豫时间变短，并且溶胀量变小。另一方面，实施例9的最小弛豫时间为8.6m秒，溶胀量变得比PPS树脂大。

对表1及表2中记载的各实施例的成形材料进行说明。

实施例6的成形材料中，叶轮整体中的酚醛树脂的含量为20质量％。在以该实施例6的成形材料成形的叶轮中，也没有见到开裂。实施例5中，叶轮整体中的酚醛树脂的含量为55质量％。以实施例5的成形材料成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率为0.6％，比以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率小。

另一方面，实施例12的成形材料中，叶轮整体中的酚醛树脂的含量为60质量％。认为实施例12的成形材料由于溶胀的树脂部的含量多，所以叶轮的厚度方向的尺寸变化率变得比以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率大。

实施例1的成形材料中，六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份为17质量份，比实施例2-8的成形材料中的含量少。在以该实施例1的成形材料成形的叶轮中，最小弛豫时间的成分量也为70％，厚度方向的尺寸变化率为0.55％，比以PPS树脂成形的叶轮的厚度方向的尺寸变化率小。

另一方面，认为实施例13的成形材料由于相对于实施例1的成形材料而言六亚甲基四胺的含量少，所以树脂部的交联没有进展，溶胀量变大。

另外，实施例3的成形材料中，六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份为23质量份，实施例4的成形材料中，六亚甲基四胺的含量相对于酚醛清漆型酚醛树脂100质量份为25质量份。以实施例3和实施例4的成形材料成形的叶轮的由溶胀试验引起的厚度方向的尺寸变化率均为0.2％。认为即使将六亚甲基四胺的含量进一步增加一定量，酚醛清漆型酚醛树脂的交联也几乎没有进展。

实施例1-8的成形材料中，无机填充材料仅由玻璃纤维、粘土及二氧化硅之类的硅化合物构成。实施例14的成形材料的组成为相对于实施例7的成形材料的组成而言包含碳酸钙来代替二氧化硅的组成。以实施例14的成形材料成形的试验片的尺寸变化率为0.13％，变得比以实施例7的成形材料成形的试验片的尺寸变化率0.06％大。认为这是由于没有发挥由硅烷偶联剂带来的界面粘接的效果，溶胀变大。

本实施方式的燃料泵用叶轮将在90℃下的脉冲NMR测定中通过固体回波法而得到的自由感应衰减曲线以3种成分的弛豫曲线的和近似时，自旋-自旋弛豫时间最小的成分量成为整体的70％以上。通过该测定，能够得到本实施方式的燃料泵用叶轮相对于包含燃料和水的液体的溶胀量比以PPS树脂成形的叶轮的溶胀量小的叶轮。

以上，对本申请的优选的实施方式进行了说明，但本申请并不受上述的实施方式的任何限制，在不脱离本申请的主旨的范围内可以进行各种变形而实施。上述实施方式的结构仅仅是例示，本申请的范围并不限定于这些记载的范围。本申请的范围包含与本申请中的记载均等的意思及范围内的全部变更。

Claims (10)

1.一种燃料泵用叶轮，其是包含酚醛树脂及无机填充材料而成的燃料泵用叶轮，

将在90℃下的脉冲NMR测定中通过固体回波法而得到的自由感应衰减曲线以3种成分的弛豫曲线的和近似时，自旋-自旋弛豫时间最小的成分量为整体的70％以上。

2.根据权利要求1所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述自旋-自旋弛豫时间最小的成分的自旋-自旋弛豫时间为8.5μ秒以下。

3.根据权利要求1或2所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述酚醛树脂为包含酚醛清漆型酚醛树脂和六亚甲基四胺而成的树脂，

所述酚醛树脂的含量为20～55质量％，所述无机填充材料的含量为45～80质量％。

4.根据权利要求3所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述酚醛树脂相对于所述酚醛清漆型酚醛树脂100质量份，包含17～26质量份的所述六亚甲基四胺。

5.根据权利要求3或4所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述酚醛清漆型酚醛树脂为包含具有以下的化学式(1)所表示的分子结构的未改性酚醛清漆型酚醛树脂的树脂，

在所述化学式(1)中，n为1或2以上的整数，

相对于所述酚醛清漆型酚醛树脂100质量份，未改性酚醛清漆型酚醛树脂的含量为100～90质量份，

6.根据权利要求1到5中任一项所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述无机填充材料为包含玻璃纤维的材料，

相对于所述无机填充材料100质量份，所述玻璃纤维的含量为50～65质量份。

7.根据权利要求1到6中任一项所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述无机填充材料为包含粘土的材料，

相对于所述无机填充材料100质量份，所述粘土的含量为25～35质量份。

8.根据权利要求1到7中任一项所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述无机填充材料为包含二氧化硅的材料，

相对于所述无机填充材料100质量份，所述二氧化硅的含量为5～15质量份。

9.根据权利要求1到8中任一项所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述无机填充材料仅由硅化合物构成。

10.根据权利要求1到9中任一项所述的燃料泵用叶轮，其中，

所述无机填充材料为包含玻璃纤维及粘土的材料，

相对于所述无机填充材料100质量份，所述玻璃纤维的含量为50～65质量份，所述粘土的含量为25～35质量份。