CN107166842A - 冰箱 - Google Patents

Abstract

本发明提供不较大地变更绝热箱体的外观尺寸就能尽量大地确保位于机械室前的储藏室的收纳空间的新的冰箱。使用与压缩机的横向尺寸(Wp)相比高度尺寸(Tp)较小的扁平形状的压缩机来使机械室的高度变低，该变低了的机械室(106)上的容积(SP)也作为储藏室来使用。据此，不改变绝热箱体(81)的外观尺寸就能增大位于机械室(106)前的储藏室(74)的容积，从而能增加蔬菜的收纳量、冷冻食品的收纳量。

Description

冰箱

技术领域

本发明涉及以冷藏或者冷冻的方式存积食品、饮料水等的冰箱，尤其涉及在绝热箱体的下部具备机械室的冰箱。

背景技术

一般出售的冰箱在绝热性的绝热箱体的上部配置冷藏室，在中间部配置冷冻室，并在下部配置蔬菜室，各个储藏室彼此由绝热分隔壁划分以便热量的移动较少。而且，为了对各储藏室进行冷却，需要利用冷冻循环来生成冷气，冷冻循环由压缩机、冷却器(蒸发器)、冷凝器、膨胀阀等构成，主要配置于绝热箱体的背面侧。此外，由于压缩机的重量也较重，所以压缩机被载置于绝热箱体的背面的下部。

这样的结构的冰箱例如如在日本特开2015-17737号公报(专利文献1)中记载那样。

在专利文献1中，绝热箱体从上方起具有冷藏室、制冰室以及上部冷冻室、下部冷冻室、蔬菜室。此处，冷藏室是约+3℃的冷藏温度带的储藏室，蔬菜室是约+3℃～+7℃的冷藏温度带的储藏室。并且，制冰室、上部冷冻室以及下部冷冻室是约－18℃的冷冻温度带的储藏室。

在蔬菜室的进深侧的绝热箱体的下部形成有机械室，并在机械室中内置有构成冷冻循环的压缩机。并且，冷却器收纳室与机械室通过排水通道而连通，从而能够排出冷却器的凝缩水。而且，该压缩机一般使用上部方向的高度一般具有190mm～200mm左右的高度、外观形状比较大的压缩机。并且，其重量也是7～8kg左右，较重。

现有技术文献

专利文献1：日本特开2015-17737号公报

发明内容

如上所述，由于在现有的冰箱中，压缩机的外观形状较大，所以收纳压缩机的机械室的高度也不得不变大。因此，为了确保机械室的高度，位于机械室前的蔬菜室的收纳容积自然地不得不较小地形成。

然而，最近较多地购入时令蔬菜，从而想在冰箱中长期地保管来吃的要求增加。因此，需要增大蔬菜室的收纳容积。并且，在机械室前的储藏室是冷冻室的情况下，无法较多地收纳冷冻食品，需要增大冷冻室的收纳容积。但是，不推荐为了增大机械室前的储藏室的收纳容积而较大地变更绝热箱体自身的外观尺寸。

接下来，简单地对不能增大位于机械室前的储藏室的容积的理由进行说明。图10表示现有的冰箱的蔬菜室周边的结构。在绝热箱体50的底面壁50b上方的区域形成有蔬菜室51，蔬菜室51利用绝热分隔壁52而与冷冻室53热遮挡。在冷冻室53的背面配置有冷却器(蒸发器)54，并在冷却器54下方配置有辐射加热器55。

在蔬菜室51的前侧开口设有蔬菜室门56。该蔬菜室门56是抽屉式的门，若拉出蔬菜室门56则拉出下侧蔬菜收纳容器57b，在该状态下由使用者也能够进一步拉出上侧蔬菜收纳容器57u。下侧蔬菜收纳容器57b和上侧蔬菜收纳容器57u收纳于蔬菜室51，通过从未图示的冷气排出口供给的冷气而冷却至规定的温度。

在绝热箱体50的背面下部，与蔬菜室51相邻地形成有机械室58，该机械室58位于比蔬菜室51靠背面侧。在机械室58内，沿蔬菜室51的背面依次配置有冷凝器(未图示)、冷却风扇(未图示)、压缩机59。在压缩机59、冷凝器、冷却风扇中，作为外观的形状，压缩机59最大，机械室58的高度尺寸实际上由压缩机59的高度尺寸(Tc)来决定。一般地，由于与压缩机的横向尺寸(Wc)相比高度尺寸(Tc)较大，所以机械室58的高度尺寸也相应地变大。

在收纳有冷却器54的冷却器室60的底部，形成有集中冷却器54的凝缩水的凹部(流槽)，并在该凹部连接有弯曲形状的凝缩水排水管61。凝缩水排水管61在配置于压缩机59上的蒸发盘62上开口，利用压缩机59的热量使凝缩水蒸发。

从该图可知，压缩机59的高度尺寸(Tc)较大，从而配置有压缩机59的机械室58的上侧面与绝热分隔壁52的底面之间的尺寸(Lc)自然地被限制而较短，从而之间的空间变得狭小。

因此，机械室58的上侧与绝热分隔壁52之间的空间区域不利于增加上侧蔬菜收纳容器57u的收纳容积的容量。也就是说，机械室58的上侧与绝热分隔壁52之间的空间区域狭小，从而难以进一步在进深方向和高度方向上扩大上侧蔬菜收纳容器57u。

发明内容

本发明的目的在于提供不较大地变更绝热箱体的外观尺寸就能够尽量大地确保位于机械室前的储藏室的收纳空间的新的冰箱。

本发明的特征在于，使用与压缩机的横向尺寸相比高度尺寸较小的偏平压缩机来使机械室的高度变低，并且扩大在该变低了的机械室的上侧形成的机械室上部区域的空间容积而能够作为储藏室来使用。

发明的效果如下。

根据本发明，不较大地改变绝热箱体的外观尺寸就能够增大位于机械室前的储藏室的容积，从而能够增加蔬菜的收纳量、冷冻食品的收纳量。

附图说明

图1是应用本发明的冰箱的主视图。

图2是图1所示的冷藏室的纵剖视图。

图3是表示打开了图1所示的冰箱的门的状态下的背面部的主视图。

图4是本发明的实施方式所使用的密闭型压缩机的纵剖视图。

图5是图4所示的密闭型压缩机的横剖视图。

图6A是说明图4所示的密闭型压缩机的作用、效果的示意图。

图6B是说明比较例的作用、效果的示意图。

图7是表示轴承内损失与(轴承长度/轴径)的关系的图表。

图8是表示振动与(转子半径/(活塞的高度中心－转子的高度中心))的关系的图表。

图9是将作为本发明的实施方式的图4所示的压缩机载置于机械室的状态下的剖视图。

图10是将现有的压缩机载置于机械室的状态下的剖视图。

图中：

3—密闭容器，3a—台阶部，9—螺旋弹簧(弹性部件)，10—橡胶座，20—压缩单元，21—缸筒，22—活塞，23—曲轴，24—框架，24a—基座，24b—贯通孔，24c—凹部，24d—伸出部，25—径向轴承(轴承)，26—推力轴承，30—电动单元，31—转子，32—定子，73—下部冷冻室，74—蔬菜室，81b—底面壁，81s—背面壁，84—下侧绝热分隔壁，105b—下侧蔬菜收纳容器，105u—上侧蔬菜收纳容器，106—机械室，107—凝缩水排水管，108—流槽，CMP—密闭型压缩机。

具体实施方式

以下，使用附图详细地对本发明的实施方式进行说明，但本发明并不限定于以下的实施方式，本发明的技术性概念中的各种变形例、应用例也包括在其范围内。

在说明本发明的具体实施方式之前，基于图1至图3对应用本发明的冰箱的结构进行说明。图1是冰箱的主视外观图，图2是表示图1的纵剖面的剖视图。此外，图2中未表示制冰室的剖面。

图1以及图2中，冰箱从上方起具有冷藏室70、制冰室71以及上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74。此处，制冰室71和上部冷冻室72左右并列地设于冷藏室70与下部冷冻室73之间。此外，上部冷冻室72形成为与下部冷冻室73相比容积较小，冷冻、储藏少量的食品。

而且，对于各储藏室的温度而言，作为一个例子，冷藏室70是约+3℃的冷藏温度带的储藏室，蔬菜室74是约+3℃～+7℃的冷藏温度带的储藏室。并且，制冰室71、上部冷冻室72以及下部冷冻室73是约－18℃的冷冻温度带的储藏室。此处，减压储藏室形成于冷藏室70的最下端。

冷藏室70在前方侧具备向左右分割的对开(所谓的法式对开型)的冷藏室门70a、70b。制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74分别具备抽屉式的制冰室门71a、上部冷冻室门72a、下部冷冻室门73a、蔬菜室门74a。

并且，在各门的靠储藏室侧的面，设有以沿各门的外缘的方式内置有磁铁的衬垫(未图示)，在各门的关闭时，紧贴于由铁板形成的冰箱外箱的凸缘、后述的各分隔铁板，从而抑制外部空气向储藏室内的侵入、以及冷气从储藏室的漏出。

此处，如图2所示，在冰箱主体75的下部设有机械室76，并在其中内置有压缩机77。冷却器收纳室78与机械室76利用凝缩水排水管79连通，从而能够排出冷却器80的凝缩水。

如图2所示，冰箱主体75的箱外与箱内由绝热箱体81隔开，该绝热箱体81通过在内箱与外箱之间填充发泡绝热材料(发泡聚氨酯)而形成。并且，冰箱主体75的绝热箱体81安装有多个真空绝热件82。冰箱主体75由上侧绝热分隔壁83划分为冷藏室70、上部冷冻室72以及制冰室71(参照图1，图2中未图示制冰室71)，并由下侧绝热分隔壁84划分出下部冷冻室73和蔬菜室74。

在冷藏室70的最下端且在上侧绝热分隔壁83的上表面配置有减压储藏室85，当为了取出该减压储藏室85内的食品而拉出减压储藏室门时返回大气压，若使减压储藏室门复原来关闭冷藏室门70a、70b并经过规定时间，则真空泵工作而使减压储藏室85减压。

并且，在下部冷冻室73的上部设有横向分隔部。横向分隔部在上下方向上分隔制冰室71以及上部冷冻室72和下部冷冻室73。并且，在横向分隔部的上部，设有在左右方向上将制冰室71与上部冷冻室72之间分隔的纵向分隔部。

横向分隔部和下侧绝热分隔壁84的前表面以及左右侧壁前表面一起与设于下部冷冻室门73a的靠储藏室侧的面的衬垫(未图示)接触。通过使设于制冰室门71a和上部冷冻室门72a的靠储藏室侧的面的衬垫(未图示)与横向分隔部、纵向分隔部、上侧绝热分隔壁83以及冰箱主体1的左右侧壁前表面接触，来分别抑制各储藏室与各门之间的冷气的移动。

如图2所示，上部冷冻室72、下部冷冻室73以及蔬菜室74安装有在各自的储藏室的前方配备的门72a、73a、74a。并且，在上部冷冻室72收纳、配置有上部冷冻储藏容器86，并在下部冷冻室73收纳、配置有上层冷冻储藏容器87、下层冷冻储藏容器88。另外，在蔬菜室74收纳、配置有上层蔬菜储藏容器89、下层蔬菜储藏容器90。

而且，通过将手放在制冰室门71a、上部冷冻室门72a、下部冷冻室门73a以及蔬菜室门74a的各个未图示的把手部来向近前侧将其拉出，来拉出制冰储藏容器(未图示)、上部冷冻储藏容器86、下层冷冻储藏容器88、下层蔬菜储藏容器90。

详细而言，对于下层冷冻储藏容器88而言，下层冷冻储藏容器88的侧面上部的凸缘部在安装于冷冻室门内壁的支撑臂上悬挂，在拉出冷冻室门73a的同时仅拉出下层冷冻储藏容器88。上层冷冻储藏容器87载置于在冷冻室73的侧面壁所形成的凹凸部(未图示的)，并能够沿前后方向滑动。

下层蔬菜储藏容器90也同样，凸缘部在安装于蔬菜室门74a的内壁的支撑臂上悬挂，上层蔬菜储藏容器89载置于蔬菜室侧面壁的凹凸部。并且，在该蔬菜室74设有固定于绝热箱体81的电加热器，利用该电加热器以使蔬菜室74的温度不会变得过冷的方式成为适于蔬菜的储藏的温度。此外，该电加热器根据需要来设置即可，但在本实施例中为了能够在更加适当的环境气下进行蔬菜的储藏而设置电加热器。

接下来，对冰箱的冷却方法进行说明。在冰箱主体形成有冷却器收纳室78，并在其中具备冷却器80作为冷却机构。冷却器80(作为一个例子是翅片管热交换器)设置在下部冷冻室73的背部所配备的冷却器收纳室78内。并且，在冷却器收纳室78内且在冷却器80的上方设有送风机91(作为一个例子是螺旋桨式风扇)作为送风机构。

在冷却器80中进行热交换而冷却后的空气(以下，将在冷却器80中进行热交换后的低温的空气称作“冷气”)通过送风机91而经由冷藏室送风管道92、冷冻室送风管道93、以及未图示的制冰室送风管道向冷藏室70、制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73、蔬菜室74的各储藏室分别输送。

向各储藏室进行的送风由对朝冷藏温度带的冷藏室70输送的送风量进行控制的第一送风控制机构(以下，称作冷藏室风门94)、以及对朝冷冻温度带的上部冷冻室72、下部冷冻室73输送的送风量进行控制的第二送风量控制机构(以下，称作冷冻室风门95)来控制。而且，通往冷藏室70、制冰室71、上部冷冻室72、下部冷冻室73、以及蔬菜室74的各送风管道如图3中虚线所示地设于冰箱主体1的各储藏室的背面侧。具体而言，在冷藏室风门94为打开状态、冷冻室风门95为关闭状态时，冷气经由冷藏室送风管道92而从设为多层的吹出口96向冷藏室70输送。

并且，冷却冷藏室70后的冷气从设于冷藏室70的下部的冷藏室返回口97经由冷藏室－蔬菜室连通管道98而从设于下侧绝热分隔壁84的下部右内侧的蔬菜室吹出口99向蔬菜室74输送。来自蔬菜室74的返回冷气从设于下侧绝热分隔壁84的下部前方的蔬菜室返回管道入口98a经由蔬菜室返回管道98b而从蔬菜室返回管道出口向冷却器收纳室78的下部返回。

如图2、图3所示，在冷却器收纳室78的前方，设有对各储藏室与冷却器收纳室78之间进行分隔的分隔部件100。如图3所示，在分隔部件100，在上下形成有一对吹出口101a、101b、102a、102b，在冷冻室风门95为打开状态时，在冷却器80中进行热交换后的冷气通过送风机91而经由省略了图示的制冰室送风管道、上层冷冻室送风管道从吹出口101a、101b分别向制冰室71、上部冷冻室72输送。并且，经由下层冷冻室送风管道103而从吹出口102a、102b向下部冷冻室73输送。

并且，在冰箱主体75的顶棚壁上表面侧，设有搭载有CPU、ROM或RAM等存储器、接口电路等的控制装置，与外部空气温度传感器(未图示)、冷却器温度传感器(未图示)、冷藏室温度传感器(未图示)、蔬菜室温度传感器(未图示)、冷冻室温度传感器(未图示)、分别检测门70a、70b、71a、72a、73a、74a的各门的开闭状态的门传感器(未图示)、设于冷藏室70内壁的未图示的温度设定器等连接，通过预先搭载于ROM的程序，来进行压缩机77的接通、断开等控制、分别独立驱动冷藏室风门94以及冷冻室风门95的各个促动器的控制、送风机91的接通/断开控制、旋转速度控制、报告门敞开状态的报警的接通/断开等控制。

在这样的结构的冰箱中，如上所述，机械室76的高度尺寸实际上由压缩机77的高度尺寸决定。而且，一般而言，由于与压缩机77的横向尺寸相比其高度尺寸较大构成，所以机械室76的高度尺寸也相对应地变大。若压缩机77的高度尺寸较大，则配置有压缩机77的机械室76的上侧与下侧绝热分隔壁84之间的空间区域的尺寸自然受到限制，而空间区域变得狭小。因此，机械室76的上侧与下侧绝热分隔壁84之间的空间区域不利于增大蔬菜室74的收纳容积的容量。此外，代替蔬菜室74而配置有冷冻室72、73的技术方案也产生相同的课题。

(实施例1)

因此，在本实施方式中，新设计能够使压缩机的高度方向的尺寸比横向的尺寸小的扁平形状的压缩机，通过将该扁平形状的压缩机配置于机械室，能够有助于扩大机械室的上侧与绝热分隔壁之间的空间区域而增加储藏室的收纳容积的容量，结果能够增加位于机械室前的储藏室的收纳容积。

首先，对能够使压缩机的高度方向的尺寸比横向的尺寸小的偏平压缩机的结构进行说明。本实施方式的压缩机的压缩单元具备在缸筒内通过使活塞沿径向往复移动来压缩制冷剂的曲轴、以及对曲轴进行轴支承的轴承，电动单元具备固定于曲轴的转子、以及对转子赋予旋转力的定子，在将从活塞的高度方向的中心至转子的高度方向的中心为止的长度设为(S)、并将转子的半径设为(R)时，通过设为“R/S≥0.8”，来使压缩机的高度方向的尺寸比横向的尺寸小。

如图4所示，本实施方式所使用的密闭型的偏平压缩机CMP是将压缩单元20以及电动单元30配置在密闭容器3内而构成的所谓的往复式压缩机。压缩单元20以及电动单元30在密闭容器3内经由多个螺旋弹簧9(弹性部件)被弹性地支撑。密闭容器3通过焊接等接合有构成大致上半部分的外部轮廓的上壳体3m和构成大致下半部分的外部轮廓的下壳体3n，在内部具有容纳压缩单元20以及电动单元30的空间。

压缩单元20具备：缸筒21；通过在该缸筒21内使活塞22往复移动来压缩制冷剂的曲轴23；以及对该曲轴23进行轴支承的径向轴承25。径向轴承25(轴承)与缸筒21以及框架24一体形成。曲轴23经由推力轴承26而能够自由旋转地支撑于框架24。

框架24具有大致沿水平方向延伸的基座24a，缸筒21位于基座24a的上部。并且，在框架24的大致中央部，形成有向铅垂方向下方(朝向下壳体3n的底面)延伸的圆筒形状的径向轴承25。并且，框架24构成缸筒21的一部分。

缸筒21形成于比曲轴23的中心轴O向径向的外侧偏倚的位置。并且，在缸筒21的轴向的外周侧的端部安装有头罩27，并在相反侧的端部插入有活塞22。这样，利用缸筒21、头罩27以及活塞22来构成压缩室(缸筒室)Q1。此外，在缸筒21与头罩27之间设有阀开闭机构，该阀开闭机构具备在吸入制冷剂时打开的吸气阀、并在排出压缩后的制冷剂时打开的排出阀。

径向轴承25由轴支承曲轴23的滑动轴承构成。并且，径向轴承25由形成于框架24的贯通孔24b构成。推力轴承26配置于凹部24c，该凹部24c圆形槽状地形成于基座24a的上表面的贯通孔24b的周围。

连结杆22a的大径侧的端部22b与后述的曲柄销23a连结，连结杆22a的小径侧的端部22c经由销22d而与活塞22连结。

在曲轴23的上端部形成有曲柄销23a，曲柄销23a形成于从曲轴23的旋转中心轴O偏心的位置。并且，曲轴23的下端部位于下壳体3n的附近。曲柄销23a相对于旋转中心轴O偏心旋转，从而活塞22在缸筒21内往复运动。

并且，曲轴23在贯通孔24b的上方处具有沿与旋转中心轴O正交的方向(水平方向)延伸的凸缘部23b。此外，在本实施方式中，凸缘部23b成为兼做平衡配重的构造。平衡配重具有减少压缩单元20驱动时的振动的功能。由此，能够减少压缩单元20的高度尺寸，从而能够有助于密闭型压缩机CMP的小型化。

并且，在曲轴23，以从轴向的下端朝向上方的方式形成有凹形状的镗孔23c，从而构成为在曲轴23内具有中空部。并且，在曲轴23，形成有从镗孔23c的上端贯通至凸缘部23b的上表面的上部连通孔23d。

并且，在曲轴23的外周面，直至凸缘部23b的附近形成有螺旋槽23e。螺旋槽23e的上端部经由销部连通孔23g而与形成于曲柄销23a的凹形状的销部镗孔23f连通。

在曲轴23的中空部插入有固定轴部件28。固定轴部件28由未图示的固定件固定为即使在曲轴23的旋转时也不会旋转。在固定轴部件28的外周面形成有固定轴螺旋槽28a。利用该固定轴螺旋槽28a的壁面和镗孔23c的壁面形成螺旋状的润滑油通路，伴随曲轴23的旋转所引起的壁面移动，润滑油因粘性的效果被拖至壁面而在固定轴螺旋槽28a内上升。

在镗孔23c上升了的润滑油在上部连通孔23d流过而向凸缘部23b上排出，从而对推力轴承26进行润滑。并且，在曲轴23的螺旋槽23e上升了的润滑油对曲轴23与径向轴承25之间进行润滑，并且在销部连通孔23g流过而朝向曲柄销23a的销部镗孔23f流入，从而对连结杆22a的周边进行润滑。此外，构成为润滑推力轴承26等后的润滑油经由孔24s(参照图4)而向密闭容器3的底部返回。

电动单元30配置于框架24的下侧(基座24a的下方)，并构成为包括转子31以及定子32。

转子31构成为具备层叠有电磁钢板的转子芯部，通过压入等而固定于曲轴23的下部。并且，转子31是半径(R)比厚度(T1：轴向的高度)大的扁平形状。并且，转子31的厚度(T1：轴向的高度)被设定为径向轴承25的长度(L：轴承长度)的大致一半左右。

定子32配置于转子31的外周，构成为具备由圆筒状的定子芯部和形成于该定子芯部的内周的多个插口构成的铁芯32a、以及经由绝缘体(未图示)卷绕于铁芯32a的线圈32b。并且，铁芯32a形成为在图7的纵剖视中径向的长度(W)比厚度(T2：轴向的高度)长的扁平形状。线圈32b也形成为在图4的纵剖视中径向的长度比厚度(轴向的高度)长的扁平形状。并且，铁芯32a的厚度(T2：轴向的高度)构成为与转子31的厚度(T1：轴向的高度)相同程度。这样，在使转子31形成为扁平的情况下，定子32的直径也较大而成为扁平形状，从而能够取得用于使转子31旋转的转矩。

这样，设有压缩单元20以及电动单元30的框架24在密闭容器3内经由多个螺旋弹簧9、9而被弹性支撑。并且，压缩单元20以及电动单元30以预先设定有规定的间隙CL的状态设计，以便在运转时振动了的情况下不与密闭容器3的内壁面接触。

螺旋弹簧9设于构成压缩单元20的一部分的缸筒21的一侧(压缩机室侧Q2，图4的左侧)与缸筒21的一侧的相反侧(压缩机室相反侧Q3，图4的右侧)。此外，在本实施方式中，螺旋弹簧9在压缩室侧和压缩室侧的相反侧分别在与图4的纸面正交的方向的近前侧和里侧设有合计四个(参照图5)。此外，所有螺旋弹簧9均具有同一形状以及弹簧特性。这样，通过将螺旋弹簧9设为单一种类，能够防止螺旋弹簧9以不同种类混合在一起的情况下的配置错误。但是，螺旋弹簧9的个数并不限定于四个，也可以是三个，也可以是五个以上。

并且，框架24具有比缸筒21更向外周侧(径向外侧)延伸的伸出部24d。该伸出部24d比定子32更向外周侧延伸。并且，在伸出部24d的下表面，形成有嵌合并保持于螺旋弹簧9的上部的突起部24e。

并且，框架24在与伸出部24d相反的一侧，也具有与伸出部24d相同程度地延伸的伸出部24f。该伸出部24f也比定子32更向外周侧延伸。并且，在伸出部24f的下表面，形成有嵌合地保持于螺旋弹簧9的上部的突起部24g。

在密闭容器3的底面，且在定子32的外周侧，形成有以向密闭容器3内突出的方式隆起的台阶部3a。该台阶部3a通过将下壳体3n的底面的一部分和侧面的一部分合在一起而成为凹形状来构成。并且，台阶部3a设于与螺旋弹簧9的位置对应的位置。并且，在台阶部3a的上端，形成有供螺旋弹簧9的下部嵌合地保持的突起部3b。突起部3b位于比转子31的下表面31a更靠上方。此外，润滑油的油面40构成为位于比转子31的下表面31a更靠下侧，以便润滑油不会浸渍转子31。

并且，在各台阶部3a的下部，设有对密闭容器3进行弹性支撑的橡胶座10。该橡胶座10在固定于密闭容器3的下壳体3n的板11上支撑。并且，橡胶座10配置于在铅垂方向(上下方向)上与螺旋弹簧9重叠的位置。

图5是图4所示的密闭型压缩机的横剖视图。此外，图5中，对密闭型压缩机CMP内的制冷剂的流动进行说明。

如图5所示，从冰箱的冷却器返回并从贯通密闭容器3地连接的吸入管3e导入了的制冷剂被从吸入消声器41的吸入口(未图示)吸入，之后经由头罩27等被导入至压缩室Q1(参照图4)。并且，在压缩室Q1内被活塞22压缩后的制冷剂在排出室空间(未图示)流过并在形成于框架24的排出消声器42a、42b以及管3f流过，而从排出管3g被送入冷却器。

图6A是对作为本实施方式的密闭型压缩机的作用、效果进行说明的示意图，图6B是对作为比较例的现有的密闭型压缩机的作用、效果进行说明的示意图。

在图6B所示的比较例中，在框架24B的上下配置有压缩单元20B和电动单元30B，电动单元30B经由螺旋弹簧9B、9B而被弹性支撑在密闭容器3B内。该情况下，内部机构部(压缩单元20B以及电动单元30B)的重心位于比螺旋弹簧9B、9B的上端更靠上方，从而在运转时向两箭头方向振动时，偏转角b变大。

与此相对，在图6A所示的本实施方式中，在框架24的上部配置有压缩单元20，并在下部配置有电动单元30，框架24经由螺旋弹簧9、9而被弹性支撑在密闭容器3内。该情况下，运转时的压缩单元20和电动单元30分别向两箭头方向振动，但由于重心位于框架24的高度位置(与螺旋弹簧9、9的上端相同程度的位置)，所以偏转角a(＜b)变小。

这样，在密闭型压缩机CMP中，通过在框架24的上侧配置有压缩单元20，并在框架24的下侧配置有电动单元30，而框架24由螺旋弹簧9、9弹性支撑，从而能够减少内部机构部的振动。另外，通过将螺旋弹簧9的位置配置于缸筒21的外周侧，能够进一步有效地抑制内部机构部的振动。

并且，在本实施方式中，由于与比较例相比能够更加减少振动而缩小偏转角a，能够缩短内部机构部(压缩单元20以及电动单元30)与密闭容器3之间的间隙CL(参照图4)。其结果，能够缩小密闭容器3，从而能够实现密闭型压缩机CMP的小型化。

并且，在各台阶部3a的下部，设有对密闭容器3进行弹性支撑的橡胶座10(参照图4)。该橡胶座10在固定于密闭容器3的下壳体3n的板11上支撑。并且，橡胶座10配置于在铅垂方向(上下方向)上与螺旋弹簧9重叠的位置。

通过像这样形成台阶部3a，并将螺旋弹簧9配置于台阶部3a，能够将螺旋弹簧9配置于不浸泡在润滑油内的高度，从而能够防止螺旋弹簧9在润滑油内振动时所产生的噪声，进而能够实现密闭型压缩机CMP的安静稳定化。并且，通过将橡胶座10配置于台阶部3a的下部，能够防止橡胶座10从密闭容器3的下壳体3n向下方较大地突出，从而能够抑制密闭型压缩机CMP的高度变高，进而能够实现密闭型压缩机CMP的小型化。

然而，由于在压缩机室侧Q2配置有缸筒21、活塞22等重量物，所以与压缩机室相反侧Q3(与压缩机室侧相反的一侧)相比重量变重，作用于螺旋弹簧9的载荷变大。该情况下，若将螺旋弹簧9的种类设为相同，并且将双方的螺旋弹簧9的下端所抵接的面的高度设为相同，则压缩机室侧Q2的下沉量(收缩量)变多，从而在运转前的初始状态下，内部机构部(20、30)成为倾斜的状态。并且，考虑运转时的振动(倾斜)而在密闭容器3与内部机构部之间设有间隙(充裕度)。但是，若将所抵接的面的高度设为相同，则有内部机构部在密闭容器3内产生碰撞的担忧，从而产生需要确保较大的间隙的必要性，进而压缩机大型化。

因此，在本实施方式中，压缩机室侧Q2(缸筒21侧，图7的左侧)的螺旋弹簧9的下端所抵接的抵接面3c的高度构成为比压缩机室相反侧Q3(图4的右侧)的螺旋弹簧9的下端所抵接的抵接面3d的高度高。此外，如上所述，所有螺旋弹簧9由同一(形状以及特性)种类的螺旋弹簧构成。抵接面3c的高度与抵接面3d的高度的差量被设定为当由螺旋弹簧9支撑时在运转前的初始状态下内部机构部成为水平状态的值。

这样，在密闭型压缩机CMP中，通过使抵接面3c的高度比抵接面3d的高度高，而在运转前的初始状态下，能够以水平的状态对内部机构部进行支撑，从而能够将运转时的内部机构部的倾斜抑制为较小。其结果，能够将密闭容器3与内部机构部之间的间隙CL设定为较小(参照图4)，从而能够实现密闭型压缩机CMP的小型化。

此外，在上述的说明中，以抵接面3c的高度与抵接面3d的高度不同的情况为例进行了说明，但也可以将抵接面3c、3d设为相同的高度，并且对于框架24的伸出部24d、24f的下表面的高度而言，使压缩机室侧Q2的伸出部24d的高度位置比压缩机室相反侧Q3的伸出部24f的高度位置高。

图7是表示[轴承内损失]与[轴承长度/轴径]的关系的图表。此外，“轴承内损失”通过使压缩机以同一运转条件来运转、并进行压缩机的输入(耗电量)的比较来获得。此处的同一运转条件是指，压缩机的吸入以及排出流体的压力、温度、压缩机的旋转速度、周围温度等。

压缩机的输入通过将“压缩制冷剂时所需要的理论的动力”、“热流体损失”(制冷剂的过热、泵的泄漏所引起的损失)、“马达损失”(将电力变换为旋转力时的损失)、“机械损失”(滑动部(轴承等)的摩擦力)相加来获得。根据仅变更轴承规格并在同一运转条件下获得到的实验结果，能够判断出输入较小的一方更加优异。

并且，也可以根据需要而使用也进一步加上冷力的COP(冷力/输入)来进行比较。并且，“轴承长度L”是对曲轴23的周面(侧面)进行支撑的径向轴承25的轴向的长度(参照图7)，“轴径D”是曲轴23的直径(参照图4)。

然而，使压缩机小型化的话，尤其产品(例如，冰箱)组装时的优点较大，但在开发高度较低的压缩机的情况下，存在以下的课题。

为了抑制压缩机的高度，需要与现有相比缩短轴承的长度(轴承长度)。然而，轴承长度与轴径(曲轴23的直径)之间存在最优秀的比率。在普通的轴承中，在轴承长度/轴径(以下，设为α)是2.0以上的情况下，公知作为轴承的设计的润滑变得良好。

这成为如图7的虚线所示地轴在轴承内保持为平行的平行轴承是前提的理论。另一方面，在往复式压缩机等的轴承中，曲柄销偏心旋转而根据运转状态产生轴的倾斜，从而如图7的实线所示，在α＜2.5的情况下，随着α增加而轴承内的损失减少，并在α≥2.5的情况下，即使α增加，轴承内的损失也保持为较低的值。这样，通过实验也确认出在α＜2.5的范围内产生上述的课题。

而且，在图7的实线中，在α＜2.0的情况下是轴承与轴的固体彼此接触的“金属接触”的区域，在α≥2.5的情况下是轴承与轴的固体彼此隔着润滑膜(油膜)而接触的“流体润滑”的区域，在2.0≤α＜2.5的情况下，润滑膜的厚度不充分，是轴承与轴局部地固体接触的“边界润滑”的区域。

作为产生这样的课题的技术性原因，轴承与轴的缝隙也有在经济上能够实现的加工公差的范围，即使轴承长度变短，也无法极端变窄，从而在轴承的设计上是不现实的。

另一方面，若通过缩短轴承长度，而具有相同的缝隙，则轴倾斜的角度增加，从而作为结果，压缩机的轴(曲轴)的倾斜变大，轴承内的损失增加，并且轴承的摩擦系数变大，阻碍轴的圆滑的旋转，从而确认到振动增加的倾向。

因此，伴随轴承的缩短化，存在因轴倾斜的范围增加而产生的问题，从而若能够抑制轴的倾斜则能够解决课题。因此，在本实施方式中，通过将转子31的外径(2R)设为比以往的大，来获得以陀螺(gyroscope)作为代表那样的陀螺效应来解决课题。

图8是表示“振动”与“转子半径/(活塞的高度中心－转子的高度中心)”的关系的图表。此外，“振动”通过使压缩机在同一运转条件下运转、并进行压缩机的振动的比较来获得。此处的同一运转条件是指，压缩机的吸入以及排出流体的压力、温度、压缩机的旋转速度、周围温度等。一般而言，将压缩机连接于冷冻循环来运转。并且，也可以与作为组装对象产品的冰箱、模拟出产品的规格的冷冻装置连接(通过所谓的制冷剂运转)来验证。作为简便的方法，也可以在大气敞开的状态(所谓的空气运转)下运转吸入和排出来验证。

对于振动的测定而言，能够在运转中的压缩机的外部轮廓、安装脚附近、或者与产品的连接管附近、搭载压缩机的部件等受到压缩机的振动的影响的部位设置振动测定机构来进行测定。并且，也可以是在压缩机的壳体内的压缩机构部设置振动测定机构来进行测定的方法。并且，对于振动测定的评价方法而言，除了伴随弹簧的伸缩的所谓的上下方向的振动之外，也可以用相当于前后左右方向的压缩机构部倾斜的方向上的振动来进行评价，另外也可以用合成有将它们组合后得到的二维至三维的振动的振动来进行评价。

并且，“转子半径R”是转子31的半径(参照图4)，“活塞的高度中心H1”是活塞22的高度的二分之一的高度位置(参照图4)，“转子的高度中心H2”是转子31的高度的二分之一的高度位置(参照图4)。并且，以下，将转子半径R/(活塞的高度中心H1－转子的高度中心H2)＝R/S设为β。

如图8所示，能够区分为α＜2.5的情况和α≥2.5的情况。在α≥2.5的情况下，在图8的“▲”所示的现有规格的压缩机中，即使在使β(＝R/S)变化至0.5～1.2的情况下，也未见振动值存在较大的变化。这是因为轴承长度L(参照图4)充分长，从而认为难以产生轴的倾斜，转子31的直径不同的影响较小。

另一方面，在α＜2.5的情况下，在图8的“●”所示的压缩机中，由于轴承长度较短，所以在β＝0.5时，与现有规格的压缩机相比振动值恶化。并且，若使β的值从0.5变化至1.2，则陀螺效应增加，从而可知振动值渐减。并且，在β≥0.8时，确认到能够相对于现有的压缩机具有显著的差异地减少振动值。

因而，在本实施方式中，在实现抑制了高度的扁平形状的压缩机的基础上，对不可避免的因轴承长度L的抑制而产生的轴承的倾斜进行抑制，从而能够实现低损失并且具有较高的可靠性的轴承的压缩机。

然而，往复式压缩机的轴根据条件而一般稍微倾斜地滑动。因此，需要以不使轴承与轴接触的方式确保轴承长度L，从而难以实现小型化。因此，在密闭型压缩机CMP中，通过设为β(＝R/S)≥0.8，利用扁平形状的转子31的陀螺效应，能够抑制压缩机运转中的轴(曲轴23)的倾斜，从而能够得到与以往相比使轴承(径向轴承25)与轴(曲轴23)的角度更平行地接近的效果。

并且，在密闭型压缩机CMP中，作为α(＝L/D)＜2.5，在大幅度地缩短了轴承(径向轴承25)的长度(轴承长度L)的情况下，若组合以往的形状的(轴向较长的)转子则振动增加，但通过设为β≥0.8，能够抑制振动，从而能够进一步实现小型化。

利用以上那样的结构，在本实施方式中能够缩短压缩机CMP的高度尺寸，而且相伴随地能够减轻压缩机的重量。在现有的压缩机中，重量是7～8kg，但在本实施方式中能够抑制为约6kg以下。

而且，在本实施方式中，作为冰箱所使用的压缩机CMP的适当的规格，将高度尺寸设为约130mm以下，并将其重量设为约6kg以下，优选设为5kg以下。另外，将压缩机的高度方向的尺寸与横向的尺寸的比率亦即扁平率(高度尺寸/横向尺寸)设为约70％以下。若将这样的规格的偏平压缩机用于冰箱，则能够充分增大位于机械室前的储藏室的收纳容积。

接下来，基于图9对如下实施方式进行说明：将压缩机的高度方向的尺寸比横向的尺寸小的扁平形状的压缩机配置于机械室，能够有助于扩大机械室的上侧与绝热分隔壁之间的空间区域而增加储藏室的收纳容积的容量，从而能够增加位于机械室前的储藏室的收纳容积。

图9表示使用了将上述的高度尺寸设为约130mm以下、将重量设为约6kg以下并将扁平率设为约70％以下的扁平压缩机的情况下的冰箱。此外，符号沿用图1～图3中所使用的符号，并且根据需要附加新的符号来进行说明。(附加与作为现有例的图10不同的符号。)

图9中，在绝热箱体81的底面壁81b上方的区域形成有蔬菜室74，蔬菜室74利用绝热分隔壁84而与下部冷冻室73热遮挡。在下部冷冻室73的背面配置有冷却器80，并在冷却器80下方配置有辐射加热器104。

在蔬菜室74的前侧开口设有蔬菜室门74a。若拉出该蔬菜室门74a则拉出下侧蔬菜收纳容器105b，在该状态下使用者也能够进一步拉出上侧蔬菜收纳容器105u。这些下侧蔬菜收纳容器105b和上侧蔬菜收纳容器105u收纳于蔬菜室74，并如上所述那样利用从未图示的冷气排出口供给的冷气冷却至规定的温度。

在绝热箱体81的背面壁81s的下侧，形成有决定为新的高度尺寸的机械室106，该机械室106位于比蔬菜室74靠背面侧。在机械室106内，沿蔬菜室74的背面依次配置有冷凝器(未图示)、冷却风扇(未图示)、以及新的压缩机CMP。

该新的压缩机CMP是上述的扁平形状的压缩机，其规格是将高度尺寸设为约130mm以下、将重量设为约6kg以下并将扁平率设为约70％以下的压缩机。如图9所示，由于是相对于压缩机的横向尺寸(Wp)而高度尺寸(Tp)较小地构成的扁平形状，所以也能够使机械室106的高度尺寸相配合地较小。此外，以扁平率＝Tp/Wp×100来表示。并且，横向尺寸(Wp)、高度尺寸(Tp)可以是横向以及高度方向的最大尺寸，也可以是平均尺寸。

由于绝热箱体81的底面壁81b大致沿机械室106的形状形成，所以可知与图10相比，机械室106的上侧的底面壁81b的离地面的高度比现有的冰箱的情况低。因此，能够使位于机械室106的上侧的底面壁81b与下侧绝热分隔壁84之间的机械室上部区域SP的高度方向的长度(Lp)变长。

并且，为了使凝缩水排水管107尽量接近绝热箱体81的背面侧，而凝缩水排水管107形成为直管状。由于图10所示的现有的凝缩水排水管61是屈曲形状，所以相应地使绝热箱体81的背面壁81s变厚。与此相对，在本实施方式中作为直管状的凝缩水排水管107，从而能够使绝热箱体81的背面壁81s变薄。因此，能够使机械室上部区域SP的进深方向的长度(Lh)变长。此外，长度(Lh)是位于机械室106的上侧的绝热箱体81的底面壁81b的进深方向的长度。在本实施方式中，是将压缩机CMP的蔬菜室74侧前端面作为起点的进深方向的长度。

并且，下侧绝热分隔壁84与背面壁81s通过流槽108而连接，流槽108的截面设为在下侧绝热分隔壁84侧的屈曲部D处朝向下侧倾斜方向弯曲，并大致直线状延伸而与背面壁81s连接。由此，能够使后述的上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e更长。

这样，在本实施方式通过使用上述的规格的扁平形状的压缩机CMP，能够使机械室上部区域SP的高度方向的长度(Lp)变长，从而能够增大蔬菜室74的收纳容积。并且，除此之外还能够使机械室上部区域SP的进深方向的长度(Lh)变长，从而能够进一步增大蔬菜室74的收纳容积。

而且，与此相伴随地能够使上侧蔬菜收纳容器105u的形状沿通过机械室上部区域SP而扩大了的蔬菜室74的形状形成，从而能够收纳更多的蔬菜。当然，下侧蔬菜收纳容器105b的形状也能够根据需要而变更。并且，也可以使上侧蔬菜收纳容器105u与下侧蔬菜收纳容器105b成为一体来作为一个蔬菜收纳容器。该情况下，沿通过机械室上部区域SP而扩大了的蔬菜室74的形状形成蔬菜收纳容器即可。

接下来，对通过本实施方式而获得到的新的蔬菜室的各尺寸关系进行说明。

如图9所示，压缩机的高度尺寸(Tp)与从位于机械室106的上侧的绝热箱体81的底面壁81B的上表面至下侧绝热分隔壁84的底面为止的机械室上部区域SP的高度(Lp)具有“Tp＜Lp”的关系。另外，机械室106的从底面起至顶棚为止的高度亦即机械室高度(Lm)与上述机械室上部区域SP的高度(Lp)具有“Lm＜Lp”的关系。由此，能够增大上侧蔬菜收纳容器105u的高度尺寸(深度)，另外能够使上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e朝向机械室上部区域SP延伸，从而能够增大上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积。

并且，由于机械室上部区域SP朝向绝热箱体81的背面壁81s侧扩大，所以能够使上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e比压缩机CMP的蔬菜室侧前端面更向里侧延伸长度(Gp1)，从而能够进一步增大上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积。

根据相同的理由，能够使上侧蔬菜收纳容器105u的进深端部105e比流槽108的屈曲部更向里侧延伸长度(Gp2)，从而能够增大上侧蔬菜收纳容器105u的收纳容积。此外，由于流槽108从屈曲部D起大致直线地倾斜，所以流槽108的倾斜面与进深端部105e的上端缘不干涉，能够使进深端部105e进一步向里侧延伸。

并且，由于蔬菜室74维持为+3℃～+7℃的温度带，所以设有电加热器以便不会过冷，该电加热器有时设于下侧绝热分隔壁84的蔬菜室74侧。因此，电加热器的热量向冷冻室73侧流动而有冷冻室73的温度上升的担忧。

与此相对，在本实施方式中，由于机械室上部区域SP向绝热箱体81的背面壁81s侧扩大，所以能够以向该扩大了的一侧靠近的方式配置电加热器。由此，下部冷冻室73与电加热器之间的距离变长，能够减少电加热器的热量向下部冷冻室73侧流动的比例，从而能够抑制下部冷冻室73的温度上升。

如上所述，根据本发明，使用与压缩机的横向尺寸相比高度尺寸较小的扁平形状的压缩机来使机械室的高度变低，而扩大在该变低了的机械室的上侧形成的机械室上部区域的空间容积来作为储藏室。

据此，能够不较大地改变绝热箱体的外观尺寸就能够增大位于机械室前的储藏室的容积，从而能够增加蔬菜的收纳量、冷冻食品的收纳量。

此外，本发明并不限定于上述的实施方式，包括各种变形例。例如，上述的实施方式是为了容易理解说明本发明而详细地说明的实施方式，并非限定于必需具备所说明的所有结构。并且，能够将某实施方式的结构的一部分置换为其它实施方式的结构，并且也能够在某实施方式的结构的基础上增加其它实施方式的结构。并且，能够对各实施方式的结构的一部分进行其它结构的追加、削除、置换。

Claims (8)

1.一种冰箱，具备：绝热箱体，其具备至少两个以上的储藏室；分隔壁，其对各个上述储藏室之间进行遮挡；机械室，其在上述储藏室内且在位于上述绝热箱体的最下部的最下部储藏室的背面侧与上述绝热箱体相邻地形成；以及压缩机，其配置于上述机械室且对冷冻循环中流动的制冷剂进行压缩，

上述冰箱的特征在于，

将与上述压缩机的横向尺寸相比高度尺寸较小的扁平压缩机配置于上述机械室，并且与上述扁平压缩机的高度尺寸相比，形成于上述机械室的上侧的机械室上部区域的高度的一方较大。

2.根据权利要求1所述的冰箱，其特征在于，

上述扁平压缩机是高度尺寸为约130mm以下、重量为约6kg以下、扁平率即高度/横向尺寸为约70％以下的压缩机。

3.根据权利要求1所述的冰箱，其特征在于，

与上述机械室的从底面至顶棚为止的长度Lm相比，形成上述机械室上部区域的上述机械室的上侧的面至上述分隔壁的底面为止的长度Lp的一方形成为较长。

4.根据权利要求3所述的冰箱，其特征在于，

在上述最下部储藏室配置有至少一个收纳容器，并配置为上述收纳容器的进深方向的进深端部延伸直至上述机械室上部区域。

5.根据权利要求4所述的冰箱，其特征在于，

上述收纳容器的进深方向的进深端部以上述扁平压缩机的上述最下部储藏室侧的前端面作为起点向里侧延伸。

6.根据权利要求4所述的冰箱，其特征在于，

上述分隔壁与上述最下部储藏室的背面壁通过收集冷却器的凝缩水的流槽而连接，上述流槽的截面在上述分隔壁侧的屈曲部朝向下侧倾斜方向弯曲，并大致直线状地延伸而与上述背面壁连接，

上述收纳容器的进深方向的进深端部比上述流槽的上述屈曲部更向里侧延伸。

7.根据权利要求3所述的冰箱，其特征在于，

上述最下部储藏室是蔬菜室，经由上述分隔壁而与上述蔬菜室相邻的储藏室是冷冻室，

在上述冷冻室的背面配置有构成上述冷冻循环的冷却器，将上述冷却器的凝缩水引导至上述扁平压缩机的蒸发盘的直管状的管配置于上述蔬菜室的背面。

8.根据权利要求1所述的冰箱，其特征在于，

上述扁平压缩机是具备压缩单元、驱动上述压缩单元的电动单元、以及容纳上述压缩单元及上述电动单元的密闭容器的密闭型压缩机，

上述压缩单元具备通过在缸筒内使活塞沿径向往复移动来压缩制冷剂的曲轴、以及对上述曲轴进行轴支承的轴承，

上述电动单元具备固定于上述曲轴的转子、以及对上述转子赋予旋转力的定子，

当将从上述活塞的高度方向的中心至上述转子的高度方向的中心为止的长度设为S、并将上述转子的半径设为R时，R/S≥0.8。