CN106968984B - 涡轮机 - Google Patents
涡轮机 Download PDFInfo
- Publication number
- CN106968984B CN106968984B CN201610911755.6A CN201610911755A CN106968984B CN 106968984 B CN106968984 B CN 106968984B CN 201610911755 A CN201610911755 A CN 201610911755A CN 106968984 B CN106968984 B CN 106968984B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rib
- housing
- turbine
- bearing
- rotary shaft
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 61
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 44
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 claims description 23
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 23
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 3
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 8
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 4
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 4
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 4
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/24—Casings; Casing parts, e.g. diaphragms, casing fastenings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/026—Scrolls for radial machines or engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/4206—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/4226—Fan casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/109—Lubricant compositions or properties, e.g. viscosity
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/30—Application in turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/26—Systems consisting of a plurality of sliding-contact bearings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Supercharger (AREA)
Abstract
本公开的涡轮机具备旋转轴、叶轮、轴承和壳体。壳体在旋转轴的周向上配置于叶轮的周围。在壳体的内部限定出涡囊，作为因叶轮的旋转而压缩或膨胀的工作流体的流路。壳体包括至少1个肋。(i)所述至少1个肋仅配置于对角区域，或(ii)所述至少1个肋为多个肋，所述对角区域被所述多个肋加强的程度比所述舌部区域被所述多个肋加强的程度大。
Description
技术领域
本公开涉及涡轮机。
背景技术
以往，已知有将固定有叶轮的旋转轴支承为能够旋转的轴承配置于形成有工作流体的流路的叶轮的前面侧的涡轮机。
例如，如图5A所示，在专利文献1中记载了具备压缩机434作为涡轮机的热泵系统400。在热泵系统400中，使用水或水蒸气作为工作流体。如图5B所示，在压缩机434中，与轮子(impeller)481(即叶轮)连接的转子轴480由轴承451支承。由供水系统453供给的润滑水，在轴承451附近发挥作为润滑剂的功能并吸收摩擦热，且在经过排水系统454后被回收。
如图6所示，在专利文献2中公开了作为涡轮机的电动压缩机501。电动压缩机501由压缩机501A和电动机501B一体化而构成，制冷剂如图6所示的箭头那样流动。作为制冷剂，使用了水。压缩机501A具备：具有旋转轴513的轮子511(即叶轮)和机壳512。旋转轴513由轴承526、轴承527以及轴承528支承为能够旋转。机壳512将轮子511包围，形成有制冷剂的流路。例如，在机壳512的内部，在轮子511的外周形成有空间514。从制冷剂配管531流入到制冷剂吸入部512a的制冷剂，流经轮子511的电动机侧的侧部、中间冷却器529、轮子511的与电动机相反一侧的侧部，之后，经过空间514以及制冷剂排出口512b，向制冷剂配管532流入。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2007-224868号公报
专利文献2：日本特开2011-133142号公报
发明内容
在专利文献1和专利文献2中所述的技术具有提高可靠性的余地。因此，本公开提供一种具有高可靠性的涡轮机。
本公开提供一种涡轮机，具备：
旋转轴；
叶轮，其固定于所述旋转轴，通过绕所述旋转轴的轴线旋转而使工作流体压缩或膨胀；
轴承，其将所述旋转轴支承为能够旋转；以及
壳体，其在所述旋转轴的周向上配置于所述叶轮的周围，该壳体在内部包括涡囊，所述涡囊是因所述叶轮的旋转而压缩或膨胀的所述工作流体的流路，该涡囊具有沿着所述工作流体的流动方向扩大的截面，
所述壳体具有限定所述涡囊的外壁，
所述壳体具备配置于所述外壁的外周面上的至少1个肋，该至少1个肋包括第1肋，
在所述壳体的所述外壁的外周面上包括对角区域和舌部区域，
所述第1肋配置于对角区域，
所述舌部区域是包括在从所述旋转轴的轴线方向观察时与所述涡囊的最上游部和下游部接触的舌部的区域，
所述涡囊的中心在从所述旋转轴的轴线方向观察时位于所述对角区域与所述舌部区域之间，
(i)所述至少1个肋仅配置于所述对角区域，或(ii)所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，所述对角区域被所述多个肋加强的程度比所述舌部区域被所述多个肋加强的程度大。
上述的涡轮机具有高可靠性。
附图说明
图1是表示本公开的实施方式的涡轮机的剖视图。
图2是从图1的箭头A的方向观察涡轮机的壳体得到的向视图。
图3是沿着图2的III-III线观察到的涡轮机的壳体的剖视图。
图4是从箭头A所示方向的相反方向观察涡轮机的壳体得到的图。
图5A是具备以往的涡轮机的热泵系统的结构图。
图5B是将以往的涡轮机的轴承周边放大了的图。
图6是表示另一以往的涡轮机的剖视图。
附图标记说明
10 轴承
30 叶轮
40 旋转轴
70 壳体
73 涡囊
74 外壁
77 肋
78 舌部
78a 舌部区域
79 对角区域
100 涡轮机
具体实施方式
在专利文献1和专利文献2所述的技术中，针对配置于叶轮的周围的壳体的变形对将旋转轴支承为能够旋转的轴承的可靠性的影响没有进行任何研究。虽然专利文献2中的空间514的详细形状不明，但是在涡轮机的壳体的内部，有时在叶轮的外周，形成涡囊作为从叶轮流出的工作流体的流路。涡囊为具有在旋转轴的周向上连续地变化的流路截面积的漩涡状的空间。涡囊的起始卷绕的部分称为舌部。
在涡轮机中，考虑使将旋转轴支承为能够旋转的轴承相对于外壳定位。壳体会因在壳体的内部流动的工作流体的压力与壳体所放置的环境的压力的差而变形。在该情况下，根据本发明人的研究得知，在包括舌部的舌部区域中壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量容易变得比较小，在如下的对角区域中壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量容易变得比较大，所述对角区域是在从旋转轴观察时位于旋转轴的半径方向的舌部区域的相反侧的区域。在轴承被相对于壳体定位了的情况下，在壳体中，当在旋转轴的轴线方向上的变形量不均时，轴承相对于旋转轴有可能大幅倾斜，轴承的可靠性有可能受损。本公开的涡轮机是本发明人根据这样的研究而做出的。此外，本说明书中的“变形量”具有长度的量纲。
本公开的第1技术方案，
提供一种涡轮机，具备：
旋转轴；
叶轮，其固定于所述旋转轴，通过绕所述旋转轴的轴线旋转而使工作流体压缩或膨胀；
轴承，其将所述将旋转轴支承为能够旋转；以及
壳体，其在所述旋转轴的周向上配置于所述叶轮的周围，该壳体在内部包括涡囊，所述涡囊是因所述叶轮的旋转而压缩或膨胀的所述工作流体的流路，该涡囊具有沿着所述工作流体的流动方向扩大的截面，
所述壳体具有限定所述涡囊的外壁，
所述壳体具备配置于所述外壁的外周面上的至少1个肋，该至少1个肋包括第1肋，
在所述壳体的所述外壁的外周面上包括对角区域和舌部区域，
所述第1肋配置于对角区域，
所述舌部区域是包括在从所述旋转轴的轴线方向观察时与所述涡囊的最上游部和下游部接触的舌部的区域，
所述涡囊的中心在从所述旋转轴的轴线方向观察时位于所述对角区域与所述舌部区域之间，
(i)所述至少1个肋仅配置于所述对角区域，或(ii)所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，所述对角区域被所述多个肋加强的程度比所述舌部区域被所述多个肋加强的程度大。
根据第1技术方案，通过至少1个肋，(i)仅对角区域被加强，或者，(ii)对角区域被多个肋加强的程度比舌部区域被多个肋加强的程度大。由此，在由于在壳体的内部流动的工作流体的压力与壳体所放置的环境的压力的差而壳体变形的情况下，壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量在旋转轴的周向上难以不均。因此，能够防止被相对于壳体定位了的轴承随着壳体的变形而相对于旋转轴大幅倾斜。其结果，能够提高轴承的可靠性，进而提高涡轮机的可靠性。另外，无需加大壳体的外壁整体的厚度，能够通过至少1个肋来抑制壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量在旋转轴的周向上的不均。因此，能够抑制涡轮机的重量增加并且提高可靠性。
在此，“(ii)所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，所述对角区域被所述多个肋加强的程度比所述舌部区域被所述多个肋加强的程度大”是指包括：
(a)所述第1肋的高度比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的高度高，
(b)所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸大，
(c)在所述对角区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔，比在所述舌部区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔小，或者
(d)在所述对角区域中，以比所述舌部区域密的方式配置所述多个肋。
本公开的第2技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案的基础上，所述轴承是在所述旋转轴的外周面与该轴承的轴承面之间介入有润滑液的状态下将所述旋转轴支承为能够旋转的流体轴承。根据第2技术方案，在旋转轴的外周面与轴承面之间需要用于通过润滑液来形成液膜的间隙，旋转轴的外周面与轴承面之间的间隙比较大。因此，轴承被容许的相对于旋转轴的倾斜比较大，能够减少在轴承随着壳体的变形而相对于旋转轴倾斜了时轴承与旋转轴接触的可能性。其结果，能够进一步提高轴承的可靠性。
本公开的第3技术方案，提供一种涡轮机，该涡轮机在第2技术方案的基础上，所述润滑液为液相的所述工作流体。根据第3技术方案，与使用种类不同于工作流体的液体作为润滑液的情况相比，能够抑制涡轮机的使用成本。另外，由于不会出现作为种类与工作流体不同的物质的润滑液掺混到工作流体而向涡轮机的外部流出的情况，因此，润滑液对使用了涡轮机的系统造成不良影响的可能性小。另外，不会出现由于种类与从涡轮机流出的工作流体不同的润滑液在使用了涡轮机的系统的特定部位沉淀而导致在涡轮机的内部润滑液不足、轴承的可靠性受损的情况。由此，能够进一步提高轴承的可靠性。
本公开的第4技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第3技术方案中任1个技术方案的基础上，所述工作流体为水。根据第4技术方案，水的粘度比油的粘度低，因此在施加与将油用于润滑液的情况同等的轴承载荷的情况下，与将油用于润滑液的情况相比，需要减小旋转轴的外周面与轴承面的间隙。这样，根据第4技术方案，旋转轴的外周面与轴承面的间隙容易变小，因此能够有效地发挥通过第1技术方案的特征实现的抑制轴承的倾斜的作用，且难以发生轴承与旋转轴的接触。
本公开的第5技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第4技术方案中任1个技术方案的基础上，所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，
所述第1肋的高度比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的高度高。根据第5技术方案，通过调整多个肋的高度，能够比较容易地抑制壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量的不均。
本公开的第6技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第5技术方案中任1个技术方案的基础上，所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，
所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸大。根据第6技术方案，通过调整多个肋的在涡囊的卷绕方向上的尺寸，能够比较容易地抑制壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量的不均。
本公开的第7技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第6技术方案中任1个技术方案的基础上，所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，
在所述对角区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔，比在所述舌部区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔小。根据第7技术方案，通过调整多个肋中的相邻的肋的在旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔，能够比较容易地抑制壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量的不均。
本公开的第8技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第7技术方案的任1个技术方案的基础上，所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，
在所述对角区域中，以比所述舌部区域密的方式配置所述多个肋。根据第8技术方案，通过调整多个肋的疏密，能够比较容易地抑制壳体的在旋转轴的轴线方向上的变形量的不均。
本公开的第9技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第8技术方案中任1个技术方案的基础上，
在从所述旋转轴的轴线方向观察时，
将所述涡囊的中心定义为点O，
以所述点O为基点，将通过所述舌部的射线定义为射线L，
将所述点O设为中心，将所述涡囊的截面积扩大的方向设为正而使所述射线L旋转角度θ时，将所述舌部区域与所述射线L重叠时的角度定义为θ2，将所述对角区域与所述射线L重叠时的角度定义为θ1时，
-45°≤θ2≤45°，且
135°≤θ1≤225°。
本公开的第10技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第9技术方案中任1个技术方案的基础上，
所述第1肋在从所述旋转轴的轴线方向观察时与经过所述涡囊的中心和所述舌部的假想线重叠。
本公开的第11技术方案提供一种涡轮机，该涡轮机在第1技术方案～第10技术方案中任1个技术方案的基础上，
所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，
所述第1肋的高度在所述多个肋中最高，或所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸在所述多个肋中最大。
以下，参照附图对本公开的实施方式进行说明。此外，以下的说明是与本发明的一例相关的说明，不对本发明构成任何限定。
如图1所示，本公开的涡轮机100具备旋转轴40、叶轮30、轴承10和壳体70。叶轮30固定于旋转轴40，通过与旋转轴40一起绕旋转轴40的轴线旋转而使工作流体压缩或膨胀。轴承10将旋转轴40支承为能够旋转。壳体70在旋转轴40的周向上配置于叶轮40的周围。另外，在壳体70的内部形成有涡囊73作为通过叶轮30的旋转而压缩或膨胀的工作流体的流路。涡囊73具有沿着工作流体的流动方向扩大的流路截面。如图2和图4所示，壳体70具有外壁74和至少1个肋77。外壁74形成涡囊73。至少1个肋77包括第1肋77g，并配置于对角区域79的外壁74的外周面上。舌部78是在从旋转轴40的轴线方向观察时与所述涡囊的最上游部和下游部接触的区域。换言之，舌部78为涡囊73的起始卷绕的部分。再换言之，舌部78位于涡囊73的最上游部。舌部区域78a是在从旋转轴40的轴线方向观察时包括舌部78的区域。涡囊的中心O在从旋转轴40的轴线方向观察时位于对角区域79与舌部区域78a之间。第1肋77g配置于对角区域79。轴承10在旋转轴40的轴线方向上相对于壳体70定位。换言之，轴承10间接地与壳体70接触。对角区域79被至少1个肋77加强的程度比舌部区域78a被至少1个肋77加强的程度大。
涡轮机100例如是离心式的涡轮压缩机。涡轮机100还具备例如电动机50、电动机壳体55、轴承壳体60、第一连结部件81a和第二连结部件81b。电动机50包括固定于电动机壳体55的定子50a和固定于旋转轴40的转子50b。涡轮机100例如具备第一轴承10a和第二轴承10b来作为轴承10。旋转轴40在旋转轴40的轴线方向上的两端部具有圆柱状部42，该圆柱状部42被第一轴承10a或第二轴承10b支承为能够旋转。涡轮机100工作时，工作流体从叶轮30的前方朝向叶轮30流动。第二轴承10b在从叶轮30观察时配置于旋转轴40的轴线方向上的第一轴承10a的相反侧。
涡轮机100例如具备第一叶轮30a和第二叶轮30b来作为叶轮30。第一叶轮30a在旋转轴40的轴线方向上，在第一轴承10a与电动机50之间固定于旋转轴40。第二叶轮30b在旋转轴40的轴线方向上，在第一轴承10a与电动机50之间固定于旋转轴40。第一叶轮30a具有朝向第一叶轮30a的前方的前面部31a，第二叶轮30b具有朝向第二叶轮30b的前方的前面部31b。以前面部31a与前面部31b在旋转轴40的轴线方向上朝向相反方向的方式，第一叶轮30a和第二叶轮30b固定于旋转轴40。即，对第一叶轮30a而言的前方与对第二叶轮30b而言的前方方向相反。
涡轮机100例如具备第一壳体70a和第二壳体70b来作为壳体70。第一壳体70a经由第一连结部件81a固定于电动机壳体55，第二壳体70b经由第二连结部件81b固定于电动机壳体55。第一壳体70a具有内周面71a，所述内周面71a以在第一叶轮30a的半径方向外侧将第一叶轮30a的前面部31a包围的方式形成。另外，第二壳体70b具有内周面71b，所述内周面71b以在第二叶轮30b的半径方向外侧将第二叶轮30b的前面部31b包围的方式形成。在第一壳体70a中，在第一叶轮30a的半径方向外侧形成有排出流路72a。另外，在第二壳体70b中，在第二叶轮30b的半径方向外侧形成有排出流路72b。在第一壳体70a的内部，通过外壁74形成有与排出路径72a连通的涡囊73。另外，在第二壳体70b，通过外壁74形成有与排出路径72b连通的涡囊73。
虽然壳体70的材料没有特别的限制，但壳体70典型地由铸铁和不锈钢等铁钢或铝和钛等非铁金属制成。例如，在壳体70由不锈钢制成的情况下，即使涡轮机100的工作流体是水，壳体70也具有优异的耐腐蚀性。其结果，涡轮机100具有高可靠性。另外，在壳体70由铝制成的情况下，与壳体70由铁钢材料制成的情况相比，能够大幅减少壳体70的重量。在涡轮机100中，壳体70是比较大的零件，所以在壳体70由铝制成的情况下，能够有利地使涡轮机100轻量化。
涡轮机100例如具备第一轴承壳体60a和第二轴承壳体60b来作为轴承壳体60。第一轴承壳体60a固定于第一壳体70a，并且在第一轴承壳体60a的内部收纳有第一轴承10a。由此，第一轴承10a相对于第一壳体70a定位。另外，第二轴承壳体60b固定于第二壳体70b，并且在第二轴承壳体60b的内部收纳有第二轴承10b。由此，第二轴承10b相对于第二壳体70b定位。
通过电动机50的工作，第一叶轮30a和第二叶轮30b与旋转轴40一起以高速旋转。由此，第一叶轮30a的前方的工作流体经过第一叶轮30a而被压缩。经过第一叶轮30a而被压缩后的工作流体，在经过排出路径72a和形成于第一壳体70a的内部的涡囊73而向第一壳体70a的外部排出之后，被引导至第二叶轮30b的前方的空间。第二叶轮30b的前方的工作流体经过第二叶轮30b而被进一步压缩。经过第二叶轮30b而被压缩后的工作流体，经过排出路径72b和形成于第二壳体70b的内部的涡囊73而向涡轮机100的外部排出。这样，根据涡轮机100，通过第一叶轮30a和第二叶轮30b来对工作流体进行二段压缩，因此涡轮机100具有高压缩率，能够达成高压力比。
如图2和图3所示，壳体70的外壁74具有用于固定第一轴承壳体60的平面76。考虑以如图4所示那样舌部78位于第三象限Q3的角度的中心的方式，将壳体70在旋转轴40的周向上划分为角度相等的4等分。在该情况下，例如将属于第三象限Q3的壳体70的部分定义为壳体70的舌部区域78a，将属于第一象限Q1的壳体70的部分定义为壳体70的对角区域79。
涡轮机100工作时，壳体70的内部的压力为工作流体的压力，壳体70的外部的压力为壳体70所放置的环境的压力(典型的是大气压)。由于这些压力的差，壳体70会变形。特别是，壳体70的外壁74的形成涡囊73的部分的厚度比较薄，容易变形。例如，壳体70的外壁74的没有形成肋的部分的厚度为5～30mm。
考虑壳体70不具有肋77的情况或肋无差别地形成于壳体70的情况。在该情况下，在由于壳体70的外部的压力与壳体70的内部的压力的差而壳体70变形的情况下，在舌部区域78a中壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量比较小。原因在于，壳体70的从内周面71a向外侧延伸的部分与外壁74在舌部78连接，在舌部区域78a中壳体70具有难以变形的结构。与此相对，对角区域79位于距离舌部区域78最远的位置，所以在对角区域79中壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量比较大。由此，平面76在旋转轴40的轴线方向上的位移量会在旋转轴40的周向上不均。轴承壳体60由于固定于壳体70的平面76，所以轴承壳体60在旋转轴40的轴线方向上的位移量也在旋转轴40的周向上不均。由此，在固定于壳体70的轴承壳体60的内部所收纳的轴承10相对于旋转轴40倾斜。在该情况下，当轴承10相对于旋转轴40的倾斜过大时，可能发生轴承10与旋转轴40的局部接触(部分接触)、产生局部过大的轴承载荷、轴承10的可靠性受损。也可以考虑通过增大壳体70的外壁74的厚度来提高壳体70的整体的刚性，从而减少旋转轴40的轴线方向上的变形量，来抑制轴承10的倾斜。然而，在该情况下，将引起涡轮机100的整体重量的增加和涡轮机100的大型化，涡轮机100的制造成本也会变高。
与此相对，在本公开的涡轮机100中，对角区域79被至少1个肋77加强的程度比舌部区域78a被至少1个肋77加强的程度大。因此，在舌部区域78a中壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量与在对角区域79中壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量的差小，轴承10相对于旋转轴40难以倾斜。其结果，轴承10具有高可靠性。
轴承10例如是流体轴承，在旋转轴40的外周面与轴承10的轴承面之间介入有润滑液的状态下将旋转轴40支承为能够旋转。在该情况下，在旋转轴40的外周面与轴承10的轴承面之间需要用于通过润滑液来形成液膜的间隙，旋转轴40的外周面与轴承10的轴承面之间的间隙比较大。因此，轴承10的被容许的相对于旋转轴40的倾斜比较大，能够减少在轴承10随着壳体70的变形而相对于旋转轴40倾斜了时轴承10与旋转轴40接触的可能性。其结果，能够进一步提高轴承10的可靠性。
在轴承10为流体轴承的情况下，润滑液例如是液相的工作流体。在该情况下，与使用种类与工作流体不同的液体作为润滑液的情况相比，能够抑制涡轮机的使用成本。另外，由于不会出现作为种类与工作流体不同的物质的润滑液掺混到工作流体而向涡轮机的外部流出的情况，因此，润滑液对使用了涡轮机的系统造成不良影响的可能性小。另外，不会出现由于种类与从涡轮机流出的工作流体不同的润滑液在使用了涡轮机的系统的特定部位沉淀而导致在涡轮机的内部润滑液不足、轴承的可靠性受损的情况。由此，能够进一步提高轴承的可靠性。
涡轮机100的工作流体没有特别的限制，但例如是常温(日本工业标准：20℃±15℃/JIS Z 8703)下饱和蒸汽压的绝对压比大气压低的流体。作为这样的流体，可例举包括水、乙醇，或乙醚作为主要成分的流体。涡轮机100的工作流体例如是水。水的粘度比油的粘度低，因此在施加与将油用于润滑液的情况同等的轴承载荷的情况下，与将油用于润滑液的情况相比，需要减小旋转轴40的外周面与轴承面的间隙。这样，在涡轮机100的工作流体为水的情况下，旋转轴40的外周面与轴承10的轴承面的间隙容易变小。因此，可有效地发挥通过涡轮机100的上述特征来抑制轴承10的倾斜的作用，且难以发生轴承10与旋转轴40的接触。而且，涡轮机100能够在比大气压更低的压力下工作，即使叶轮30以高速旋转，所产生的轴向载荷也非常小。因此，对要承受轴向载荷的轴承施加的轴承载荷小，能够使要承受轴向载荷的轴承小型化。其结果，能够减少涡轮机100制造成本。
如图2和图4所示，壳体70例如具有在涡囊73的卷绕方向(在涡囊的内部流动的工作流体的流动方向)上分开地配置的多个肋77。多个肋77分别跨涡囊73而延伸。例如，作为多个肋77，从涡囊73的起始卷绕部分到涡囊73的终止卷绕部分，沿着涡囊73的卷绕方向依次形成有肋77a、肋77b、肋77c、肋77d、肋77e、肋77f、肋77g(第1肋)、肋77h、肋77i、肋77j、肋77k以及肋77m。
如图4所示，配置于对角区域79的至少1个肋77g的高度Hg比在涡囊73的卷绕方向上配置于最接近舌部78的位置的肋77a的高度Ha高。由此，对角区域79被加强的程度比舌部区域78a被加强的程度大。这样，通过调整多个肋77的高度，能够比较容易地抑制壳体70的旋转轴40的轴线方向的变形量的不均。其结果，可抑制轴承10随着壳体70的变形而倾斜，且轴承10具有高可靠性。而且，在铸造壳体70的情况下，通过对铸模实施简单的改动就能调整多个肋77的高度，因此能够抑制壳体70的制造成本。
将在涡囊73的卷绕方向上配置于最接近舌部78的位置的肋77的高度定义为H1，将配置于对角区域79的至少1个肋77的高度定义为H2。在该情况下，H2/H1只要满足H2>H1即可，没有特别的限制，例如为1.1～5。由此，能够有利地抑制轴承10的倾斜。
如图4所示，配置于对角区域79的至少1个肋77g的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸Wg比肋77a的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸Wa大。肋77a在多个肋77中，在涡囊73的卷绕方向上配置于最接近舌部78的位置。由此，对角区域79被加强的程度比舌部区域78a被加强的程度大。这样，通过调整多个肋77的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸，能够比较容易地抑制壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量的不均。其结果，可抑制轴承10随着壳体70的变形而倾斜，且轴承10具有高可靠性。而且，在铸造壳体70的情况下，通过对铸模实施简单的改动就能调整多个肋77的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸，因此能够抑制壳体70的制造成本。
将在涡囊73的卷绕方向上配置于最接近舌部78的位置的肋的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸定义为W1，将配置于对角区域79的至少1个肋77的在涡囊73的卷绕方向上的尺寸定义为W2。在该情况下，W2/W1只要满足W2>W1即可，没有特别的限制，例如为1.1～5。由此，能够有利地抑制轴承10的倾斜。
如图4所示，肋77g与肋77h，在对角区域79中在涡囊73的卷绕方向上相邻。另外，肋77a与肋77b，在舌部区域78a中在涡囊73的卷绕方向上相邻。肋77g与肋77h的在旋转轴40的半径方向内侧的端部彼此的间隔D2比肋77a与肋77b的在旋转轴40的半径方向内侧的端部彼此的间隔D1小。由此，对角区域79被加强的程度比舌部区域78a被加强的程度大。这样，通过调整相邻的肋77的在旋转轴40的半径方向内侧的端部彼此的间隔，能够比较容易地抑制壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量的不均。其结果，可抑制轴承10随着壳体70的变形而倾斜，且轴承10具有高可靠性。
D2/D1只要满足D1>D2即可，没有特别的限制，例如为0.2～0.9。
如图4所示，在对角区域79中，以比舌部区域78a密的方式配置肋77。例如，在对角区域79配置有：肋77e、肋77f、肋77g、肋77h以及肋77i(5个肋77)。另一方面，在舌部区域78a配置有：肋77a、肋77b以及肋77m(3个肋77)。由此，对角区域79被加强的程度比舌部区域78a被加强的程度大。这样，通过调整多个肋77的疏密，能够比较容易地抑制壳体70的旋转轴40的轴线方向上的变形量的不均。其结果，可抑制轴承10随着壳体70的变形而倾斜，且轴承10具有高可靠性。
在上述的说明中，着眼于壳体70中的第一壳体70a，但第二壳体70b除了涡囊73的卷绕方向为反方向以外，也可与第一壳体70a同样地构成。由此，可抑制轴承10的倾斜，且轴承10具有高可靠性。
涡轮机100能够出于各种观点考虑进行变更。例如，涡轮机100也可以变更为通过使工作流体膨胀来生成动力的膨胀机。即使在这种情况下，也能够得到与上述的说明同样的效果。另外，涡轮机100也可以变更为组合了压缩机与膨胀机而成的流体设备。即使在这种情况下，也能够得到与上述的说明同样的效果。
在涡轮机100中，壳体70所具有的肋77的数量没有特别限制。例如，也可以将涡轮机100变更为，壳体70仅在对角区域79的外壁74的外周面上具有1个肋。优选的是，壳体70具有多个肋77。另外，至少1个肋77也可以仅配置于对角区域79。
涡轮机100也可变更为，通过轴承10直接固定于壳体70而在旋转轴40的轴线方向上使轴承10相对于壳体70定位。另外，只要在旋转轴40的轴线方向上轴承10相对于壳体70定位，则涡轮机100也可变更为，在轴承10与壳体70之间配置轴承壳体60和不同于轴承壳体60的部件。另外，涡轮机100也可以变更为，在轴承10与壳体70之间代替轴承壳体60而配置不同于轴承壳体60的部件。
产业上的可利用性
本公开的涡轮机能够特别有利地作为涡轮制冷机或商务用空调等空调设备中所利用的制冷循环装置的压缩机而使用。另外，本公开的涡轮机也可以用于涡轮增压器、燃气轮机以及蒸汽轮机等用途。
Claims (10)
1.一种涡轮机，具备：
旋转轴；
叶轮，其固定于所述旋转轴，通过绕所述旋转轴的轴线旋转而使工作流体压缩或膨胀；
轴承，其将所述旋转轴支承为能够旋转；以及
壳体，其在所述旋转轴的周向上配置于所述叶轮的周围，该壳体在内部包括涡囊，所述涡囊是因所述叶轮的旋转而压缩或膨胀的所述工作流体的流路，该涡囊具有沿着所述工作流体的流动方向扩大的截面，
所述壳体具有限定所述涡囊的外壁，
所述壳体具备配置于所述外壁的外周面上的至少1个肋，该至少1个肋包括第1肋，
在所述壳体的所述外壁的外周面上包括对角区域和舌部区域，
所述第1肋配置于对角区域，
所述舌部区域是包括在从所述旋转轴的轴线方向观察时与所述涡囊的最上游部和下游部接触的舌部的区域，
以所述舌部位于第三象限的角度的中心的方式，将所述壳体在所述旋转轴的周向上划分为角度相等的4等分，将属于第三象限的所述壳体的部分定义为所述壳体的所述舌部区域，将属于第一象限的所述壳体的部分定义为所述壳体的所述对角区域，
所述涡囊的中心在从所述旋转轴的轴线方向观察时位于所述对角区域与所述舌部区域之间，
所述至少1个肋是在所述涡囊的卷绕方向上分开地配置、且分别跨所述涡囊而延伸的多个肋，所述对角区域被所述多个肋加强的程度比所述舌部区域被所述多个肋加强的程度大，
所述第1肋的高度在所述多个肋中最高，或所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸在所述多个肋中最大。
2.根据权利要求1所述的涡轮机，
所述轴承是在所述旋转轴的外周面与该轴承的轴承面之间介入有润滑液的状态下将所述旋转轴支承为能够旋转的流体轴承。
3.根据权利要求2所述的涡轮机，
所述润滑液为液相的所述工作流体。
4.根据权利要求1所述的涡轮机，
所述工作流体为水。
5.根据权利要求1所述的涡轮机，
在所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸在所述多个肋中最大的情况下，所述第1肋的高度比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的高度高。
6.根据权利要求1所述的涡轮机，
在所述第1肋的高度在所述多个肋中最高的情况下，所述第1肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸比在所述涡囊的卷绕方向上配置于最接近所述舌部的位置的所述肋的在所述涡囊的卷绕方向上的尺寸大。
7.根据权利要求1所述的涡轮机，
在所述对角区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔，比在所述舌部区域中在所述涡囊的卷绕方向上相邻的2个所述多个肋的在所述旋转轴的半径方向内侧的端部彼此的间隔小。
8.根据权利要求1所述的涡轮机，
在所述对角区域中，以比所述舌部区域密的方式配置所述多个肋。
9.根据权利要求1所述的涡轮机，
在从所述旋转轴的轴线方向观察时，
将所述涡囊的中心定义为点O，
以所述点O为基点，将通过所述舌部的射线定义为射线L，
将所述点O设为中心，将所述涡囊的截面积扩大的方向设为正而使所述射线L旋转角度θ时，将所述舌部区域与所述射线L重叠时的角度定义为θ2，将所述对角区域与所述射线L重叠时的角度定义为θ1时，
-45°≤θ2≤45°，且
135°≤θ1≤225°。
10.根据权利要求1所述的涡轮机，
所述第1肋在从所述旋转轴的轴线方向观察时与经过所述涡囊的中心和所述舌部的假想线重叠。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015242406 | 2015-12-11 | ||
| JP2015-242406 | 2015-12-11 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN106968984A CN106968984A (zh) | 2017-07-21 |
| CN106968984B true CN106968984B (zh) | 2020-10-23 |
Family
ID=57482303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201610911755.6A Expired - Fee Related CN106968984B (zh) | 2015-12-11 | 2016-10-19 | 涡轮机 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10247037B2 (zh) |
| EP (1) | EP3179111B1 (zh) |
| JP (1) | JP6857860B2 (zh) |
| CN (1) | CN106968984B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4112888A1 (en) * | 2021-06-30 | 2023-01-04 | Garrett Transportation I Inc. | Turbomachine with housing control surfaces for aligning air bearing components |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107701512A (zh) * | 2017-10-18 | 2018-02-16 | 珠海格力电器股份有限公司 | 蜗壳、压缩机及空调器 |
| CN109458360A (zh) * | 2019-01-16 | 2019-03-12 | 珠海格力电器股份有限公司 | 压缩机的壳体结构、压缩机及换热系统 |
| USD902961S1 (en) * | 2019-03-01 | 2020-11-24 | Savant Holdings LLC | Compressor housing |
| US10927702B1 (en) | 2019-03-30 | 2021-02-23 | Savant Holdings LLC | Turbocharger or turbocharger component |
| JP7348817B2 (ja) * | 2019-11-15 | 2023-09-21 | 株式会社マキタ | ブロワ |
| USD900163S1 (en) * | 2020-02-20 | 2020-10-27 | Savant Holdings LLC | Compressor housing |
| US20230085331A1 (en) * | 2021-09-10 | 2023-03-16 | Garrett Transportation I Inc | Resilient printed circuit board retention arrangement |
| US11959493B2 (en) * | 2021-09-16 | 2024-04-16 | Garrett Transportation I Inc | Turbomachine with e-machine housing thermal fluid retainer member |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1669581A (en) * | 1924-04-15 | 1928-05-15 | Spencer Turbine Co | Device for causing flow of fluid |
| JPS5435403U (zh) * | 1977-08-15 | 1979-03-08 | ||
| JP2690985B2 (ja) * | 1988-12-26 | 1997-12-17 | 株式会社荏原製作所 | 流体機器用ケーシング及びそれを用いた流体機器 |
| US5219461A (en) * | 1992-04-28 | 1993-06-15 | Baker Hughes Incorporated | Reinforced elastomer lining for pump casing and associated method of manufacture |
| US6051256A (en) * | 1994-03-07 | 2000-04-18 | Inhale Therapeutic Systems | Dispersible macromolecule compositions and methods for their preparation and use |
| EP0850360B1 (de) * | 1995-09-15 | 2001-04-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Gehäuse für einen seitenkanalverdichter |
| JP3558164B2 (ja) * | 2000-10-05 | 2004-08-25 | 本田技研工業株式会社 | ウォータポンプ |
| US6719534B2 (en) * | 2001-04-11 | 2004-04-13 | Denso Corporation | Vehicle seat blower unit with a motor mounted within a scroll housing and a cooling motor attachment bracket |
| JP2003314486A (ja) * | 2002-04-24 | 2003-11-06 | Aisin Seiki Co Ltd | 車両用流体ポンプ |
| DE10314209B3 (de) * | 2003-03-28 | 2004-12-09 | Woco Industrietechnik Gmbh | Gehäuse für einen Radialverdichter und Verfahren zum Herstellen des Gehäuses |
| CN2702104Y (zh) * | 2004-04-29 | 2005-05-25 | 张芳溥 | 鼓风机的壳体改进结构 |
| JP4923618B2 (ja) * | 2006-02-27 | 2012-04-25 | 株式会社日立製作所 | ヒートポンプシステム，ヒートポンプシステムの潤滑水温度調整方法，ヒートポンプシステムの運転方法 |
| DE102007009781B4 (de) * | 2007-02-27 | 2009-09-17 | Woco Industrietechnik Gmbh | Kunststoffverdichtergehäuse sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
| CN201043533Y (zh) * | 2007-05-11 | 2008-04-02 | 姜小明 | 消防喷灌泵 |
| DE102007027282B3 (de) * | 2007-06-11 | 2008-11-13 | Woco Industrietechnik Gmbh | Kunststoffverdichtergehäuse und Verfahren zur Herstellung eines Kunststoffverdichtergehäuses |
| US8757964B2 (en) * | 2008-03-31 | 2014-06-24 | Pebble Bed Modular Reactor (Pty) Limited | Rotary machine scroll structure and rotary machine |
| BRMU8801039U2 (pt) * | 2008-06-03 | 2009-05-12 | Pinho Antonio Carlos Kerber | disposição construtiva aplicada em voluta de bomba centrìfuga |
| DE102008056512B4 (de) * | 2008-11-08 | 2016-07-21 | Man Diesel & Turbo Se | Verdichtergehäuse einer Strömungsmaschine mit schneckenförmigem Strömungskanal |
| FR2949517B1 (fr) * | 2009-08-25 | 2011-10-21 | Snecma | Carter de turbomachine a etancheite renforcee |
| JP5543192B2 (ja) | 2009-12-22 | 2014-07-09 | 川崎重工業株式会社 | 電動圧縮機及びそれを用いた蒸気圧縮式冷凍機 |
| US8453445B2 (en) * | 2010-04-19 | 2013-06-04 | Honeywell International Inc. | Axial turbine with parallel flow compressor |
| US20130094953A1 (en) * | 2011-10-12 | 2013-04-18 | Honeywell International Inc. | Variable thickness and variable radius structural rib support for scrolls and torus |
| NL2008180C2 (en) * | 2012-01-25 | 2013-07-29 | Ihc Holland Ie Bv | Pump and a method of manufacturing such a pump. |
| US9243643B2 (en) * | 2012-07-27 | 2016-01-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Cabin air compressor housing |
| EP2713058B1 (de) * | 2012-09-26 | 2016-11-30 | Pierburg Pump Technology GmbH | Pumpenkopf für eine zentrifugalpumpe sowie verfahren zur herstellung eines derartigen pumpenkopfes |
| DE102013204144A1 (de) * | 2013-03-11 | 2014-09-11 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Gehäuse für ein Radialgebläse einer Dunstabzugshaube |
| JP6186920B2 (ja) * | 2013-06-18 | 2017-08-30 | 株式会社Ihi | 過給機用スクロールハウジングの製造方法 |
-
2016
- 2016-10-19 CN CN201610911755.6A patent/CN106968984B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2016-11-11 JP JP2016220470A patent/JP6857860B2/ja active Active
- 2016-12-01 US US15/366,739 patent/US10247037B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2016-12-05 EP EP16202134.9A patent/EP3179111B1/en active Active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4112888A1 (en) * | 2021-06-30 | 2023-01-04 | Garrett Transportation I Inc. | Turbomachine with housing control surfaces for aligning air bearing components |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6857860B2 (ja) | 2021-04-14 |
| JP2017110634A (ja) | 2017-06-22 |
| EP3179111B1 (en) | 2020-10-28 |
| CN106968984A (zh) | 2017-07-21 |
| US20170167286A1 (en) | 2017-06-15 |
| EP3179111A1 (en) | 2017-06-14 |
| US10247037B2 (en) | 2019-04-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106968984B (zh) | 涡轮机 | |
| US11002287B2 (en) | Turbo compressor having an inner passage for cooling the motor | |
| CN111295520B (zh) | 具有密封轴承的离心压缩机 | |
| WO2015099199A1 (ja) | タービン | |
| WO2013128539A1 (ja) | 回転機械 | |
| WO2016051835A1 (ja) | 遠心圧縮機 | |
| JP2009281278A (ja) | 遠心圧縮機および冷凍サイクル装置 | |
| JP5456099B2 (ja) | ロータリー圧縮機 | |
| EP3587828B1 (en) | Centrifugal compressor and turbo refrigerator | |
| JP2010248994A (ja) | スクロール圧縮機及びその組立方法 | |
| JPWO2015025416A1 (ja) | 回転機械及び冷凍サイクル機器 | |
| JP6409910B1 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2020159294A (ja) | ターボ圧縮機及び冷凍サイクル装置 | |
| JP2010248995A (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JPWO2018179112A1 (ja) | コンプレッサのスクロール形状及び過給機 | |
| WO2013115361A1 (ja) | シール構造及びこれを備えた回転機械 | |
| JP2017015000A (ja) | スクロール型流体機械 | |
| JP6913842B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
| JP2015165116A (ja) | スクロール型圧縮機 | |
| KR102321023B1 (ko) | 추력 감소 기능을 갖는 압축기 및 이를 갖는 터보 냉동기 | |
| EP3922859B1 (en) | Centrifugal compressor | |
| JPS6130158B2 (zh) | ||
| JP2012097574A (ja) | 回転式圧縮機 | |
| JP7225076B2 (ja) | ラビリンスシール | |
| JP2022028991A (ja) | ターボ圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20201023 |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |