CN106007680A - 石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法。该陶瓷刀具材料是以A12O3与Ti(C,N)为基体,石墨烯纳米片为增强相,MgO与Y2O3为烧结助剂。该陶瓷刀具材料经原料分散、复合粉体制备、干燥过筛、冷压装模和热压烧结而成。在本发明所制备的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料中,石墨烯对A12O3/Ti(C,N)基体增韧补强效果明显,该陶瓷刀具材料的综合力学性能良好。经切削试验可知,与未添加石墨烯的纳米复合陶瓷刀具相比,石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料具有的更长的刀具寿命、更好的加工质量和更优异的减磨耐磨特性。
Description
技术领域
本发明涉及一种陶瓷刀具材料及其制备方法,特别涉及一种石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法。
背景技术
随着高速切削加工技术的普遍应用以及难加工材料的大量涌现。在实际切削过程中,切削力与切削热大大增加,加剧了刀具材料的磨损。因此,要求刀具材料不仅具有良好的综合力学性能,还应兼具减摩耐磨特性。陶瓷刀具材料因其具有硬度高、耐磨损、耐高温、化学性质稳定等特点,而得到广泛的研究与应用。当前,陶瓷刀具材料正朝着由低纯度到高纯度、微米尺度到纳米尺度和单相材料到复相材料的方向发展。纳米复合陶瓷刀具材料便是其中的代表。因纳米添加相在材料中形成晶内型、晶间型与晶内/晶间复合型等纳米复合结构有效的改善了陶瓷刀具材料的力学性能。因此,纳米复合陶瓷刀具材料得到了广泛的应用。例如,CN103641456A提供了一种由纳米ZrO2、TiC、BN、B4C以及亚微米Al2O3组成的高强度纳米复合陶瓷材料。
Ti(C,N)(碳氮化钛)是一种性能优良的金属陶瓷材料。CN1632150A公开了一种用于制造陶瓷轴承套圈的Ti(C,N)基陶瓷材料。氧化铝碳氮化钛复合陶瓷,简写为A12O3/Ti(C,N),兼具氧化铝基陶瓷与碳氮化钛基陶瓷的特点,是一种新型复合陶瓷材料。CN105112756A公开了一种由Ti(C,N)与超细Al2O3组成的Ti(C,N)复合Al2O3金属陶瓷刀具材料,其所制备的陶瓷刀具材料的HV50提高到了2050-2200,从而提高了刀具的耐磨性和使用寿命。然而,在这些公开的专利报道中仅仅改善了材料的硬度,而断裂韧性与抗弯强度未得到提高,致使刀具材料的综合力学性能仍然不理想。
发明内容
针对现有技术不足,本发明提供了一种石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法。本发明所述石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料具有综合力学性能高、切削距离长和良好的减摩耐磨特性。
术语说明:
石墨烯:是石墨烯纳米片的通用简写,是一种具有蜂窝状结构的二维材料,在本发明中用作增强相。
最长向径:是指石墨烯片的长轴长度。
Ti(C,N):是碳氮化钛的通用简写,是一种由碳化钛(TiC)与氮化钛(TiN)按照不同碳氮比(C:N的重量比)组成的固溶体。在本发明中用作基体材料之一。
A12O3/Ti(C,N):是氧化铝碳氮化钛复合材料的通用简写。
本发明技术方案如下:
一种石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,是由以下体积百分比的原料经热压烧结而成:
石墨烯0.25~5%,Ti(C,N)5~50%,MgO 0.1~5%,Y2O3 0.5~5%,其余为A12O3;其中:
所述A12O3平均粒径为100~500nm;
所述Ti(C,N)平均粒径为50~500nm;
所述石墨烯平均厚度为0.34~50nm,石墨烯平均最长向径为1~50μm;
所述MgO和Y2O3的平均粒径为0.5~5μm。
根据本发明,优选的,原料组分体积百分比为:石墨烯0.25~1%,Ti(C,N)5~30%,MgO0.25~2%,Y2O3 0.1~2%,A12O3余量。
最优选的,原料组分体积百分比为:石墨烯0.75%,Ti(C,N)15%,MgO 0.5%,Y2O30.2%,其余为Al2O3。
根据本发明,优选的,所述A12O3为α相Al2O3。
根据本发明,优选的,所述Al2O3平均粒径为200~400nm。
根据本发明,优选的,所述Ti(C,N)的碳氮比按重量比C:N为1~2.5:1;优选所述Ti(C,N)平均粒径为60~200nm。
根据本发明,优选的,所述石墨烯平均厚度为0.34~30nm。
根据本发明,优选的,所述石墨烯平均最长向径为1~20μm。
根据本发明,优选的,所述MgO和Y2O3的平均粒径为1~3μm。
上述所用的原料均为市售产品,纯度均大于99.99%。
根据本发明,所述石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料制备方法,原料组分比例如前所述,包括步骤如下:
(1)将聚乙二醇加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入A12O3,继续超声分散并机械搅拌10~30min;得A12O3-聚乙二醇分散液;
(2)将聚乙二醇加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入Ti(C,N),继续超声分散并机械搅拌10~30min;得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;
(3)将步骤(1)所述的A12O3-聚乙二醇分散液与步骤(2)所述的Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散并机械搅拌10~30min;得A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;
(4)将步骤(3)所述的A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,在保护气氛下球磨24~48h,球料质量比为5~15:1;
(5)将聚乙烯吡咯烷酮加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入石墨烯,继续超声分散并机械搅拌10~30min;得石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液;
(6)将步骤(5)所述的石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液倒入步骤(4)的球磨罐中,并保持所述的保护气氛,继续球磨1~12h;
(7)待步骤(6)完成后,将球磨罐中的液体进行真空干燥,干燥完全的粉体过100~200目筛,装入石墨套筒中,冷压10~30min,然后进行热压烧结。
上述步骤(1)、(2)、(5)中所述的无水乙醇是作为配成悬浮液的分散介质,用量为溶解量,按本领域常规选择即可,本发明不做特别限定。
根据本发明优选的,步骤(1)所述的聚乙二醇的质量为A12O3质量的1~5%。
根据本发明优选的,步骤(2)所述的聚乙二醇的质量为Ti(C,N)质量的1~5%。
根据本发明优选的,步骤(1)、步骤(2)所述的聚乙二醇分子量在2000~10000之间(数均分子量),例如聚乙二醇2000、聚乙二醇4000、聚乙二醇6000、聚乙二醇10000之任一型号的市售产品均可。最优选聚乙二醇4000(PEG4000)。
根据本发明优选的,步骤(5)所述的聚乙烯吡咯烷酮质量为石墨烯质量的50~90%。
根据本发明优选的,步骤(5)所述的聚乙烯吡咯烷酮的规格为K15~K40。其含义为聚乙烯吡咯烷酮K15、K16、K17直至K40型之间的任一型号的市售产品均可。最优选聚乙烯吡咯烷酮-K30型(PVP,K30)。
根据本发明优选的,步骤(4)、(6)所述的球磨球是硬质合金球YG6或YG8。
根据本发明优选的,步骤(4)、(6)所述的保护气氛是氮气或氩气。
根据本发明优选的,步骤(7)所述干燥温度为90~130℃,干燥时间为12~60h。
根据本发明优选的,步骤(7)所述的热压烧结,优选的,烧结温度为1550~1750℃,保温时间为5~50min,压力为20~35MPa,升温速率为10~35℃/min。
本发明的技术特点及有益效果:
本发明的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,是以A12O3/Ti(C,N)为基体,石墨烯为增强相,MgO、Y2O3为烧结助剂,经热压烧结而成。与现有A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料相比,本发明制备的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料具有更高的综合力学性能,在切削过程中表现出了良好的减摩耐磨特性。
经试验证明,添加石墨烯含量为体积分数为0.75%时,A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷材料刀具材料的断裂韧性和抗弯强度分别达到7.1MPa·m1/2和663MPa,较未添加石墨烯的A12O3/Ti(C,N)陶瓷刀具材料分别提高了31%和15%。
本发明热压烧结的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,在微观结构观察中发现,石墨烯呈现出明显的取向性,即石墨烯片层之间相互平行且垂直于热压方向。
经切削试验,本发明石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料得到如下结果:最大切削距离达到7000m;工件已加工表面粗糙度约为1.1μm;刀具前刀面摩擦系数为0.52;刀具的主要磨损形式为磨粒磨损并伴有轻微沟槽磨损。未添加石墨烯的A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料作为对比例,切削试验结果如下:最大切削距离为5500m;工件已加工表面粗糙度为1.5μm;刀具前刀面摩擦系数为0.67;刀具的主要磨损形式为沟槽磨损和磨粒磨损,且沟槽磨损较为严重。与未添加石墨烯的A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料相比,石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料具有更长的刀具寿命、更好的加工表面质量、和更加优异良好的减磨耐磨特性。
本发明所制备的一种石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料具有良好的综合力学性能和减摩耐磨特性,可用于制作金属切削刀具以及拉拔模等结构陶瓷应用。本发明具有制备方法简单,操作方便,制作成本低等优点。
附图说明
图1为实施例3制得的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的后刀面磨损超景深显微镜照片。
图2为对比例所制得的A12O3Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的后刀面磨损超景深显微镜照片。
图3为实施例3制得的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料断口处的扫描电子显微镜(SEM)照片。
图4为图3中单个石墨烯片层伸出状态的SEM照片。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明。实施例中所用石墨烯平均厚度为0.34~30nm,石墨烯平均最长向径为1~20μm;所述MgO和Y2O3平均粒径为1~3μm,A12O3平均粒径为200~400nm;Ti(C,N)平均粒径为80~150nm,其C:N为7:3。
实施例中所用的聚乙二醇均为聚乙二醇4000(PEG4000),聚乙烯吡咯烷酮均为聚乙烯吡咯烷酮K30型(PVP,K30)。
实施例1:
石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,原料组分的体积百分比为:石墨烯0.25%,Ti(C,N)15%,MgO 0.5%,Y2O3 0.2%,其余为Al2O3。
制备方法如下:
按照Al2O3质量的2%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌10min;称量A12O3并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌10min,得A12O3-聚乙二醇分散液;按照Ti(C,N)质量的1%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌10min;称量Ti(C,N)并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌10min,得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液,;将A12O3-聚乙二醇分散液与Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散并机械搅拌10min,得A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;将A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,采用硬质合金球YG6在氮气保护气氛下球磨24h,球料质量比为10:1;按照石墨烯质量的70%称量聚乙烯吡咯烷酮(PVP,K30),使其溶于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌10min;称量石墨烯并倒入已溶解完全的聚乙烯吡咯烷酮分散液中,超声分散并机械搅拌10min,得石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液;当Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液球磨完成时,将已配置完成的石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液倒入Al2O3-Ti(C,N)-P聚乙二醇分散液的球磨罐中,并保持保护气氛,继续球磨2h;待混合分散液球磨完成后,将球磨罐中分散液进行真空干燥,干燥温度为100℃,干燥时间为24h;将干燥完全的粉体过120目筛,装入石墨套筒中,冷压10min,而后进行热压烧结。其中烧结温度为1550℃,保温时间为20min,压力为25MPa,升温速率为15℃/min。
所制得的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料经过切割、粗磨、精磨、研磨和抛光后进行力学性能测试,其中力学性能包括维氏硬度、断裂韧性和抗弯强度。其硬度、断裂韧性和抗弯强度分别为20.3GPa、6.5MPa·m1/2和579MPa。
实施例2:
石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,原料组分的体积百分比为:石墨烯0.5%,Ti(C,N)15%,MgO 0.5%,Y2O3 0.2%,其余为Al2O3。
制备方法如下:
按照Al2O3质量的3%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌15min;称量A12O3并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌15min,得A12O3-聚乙二醇分散液;按照Ti(C,N)质量的2%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌15min;称量Ti(C,N)并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌15min,得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液,;将A12O3-聚乙二醇分散液与Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散并机械搅拌15min,得A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;将A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,采用硬质合金球YG6在氮气保护气氛下球磨30h,球料质量比为15:1;按照石墨烯质量的50%称量聚乙烯吡咯烷酮(PVP,K30),使其溶于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌15min;称量石墨烯并倒入已溶解完全的聚乙烯吡咯烷酮分散液中,超声分散并机械搅拌15min,得石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液;当Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液球磨完成时,将已配置完成的石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液倒入Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液的球磨罐中,并保持保护气氛,继续球磨4h;待混合分散液球磨完成后,将球磨罐中分散液进行真空干燥,干燥温度为90℃,干燥时间为26h;将干燥完全的粉体过120目筛,装入石墨套筒中,冷压15min,而后进行热压烧结。其中烧结温度为1600℃,保温时间为25min,压力为25MPa,升温速率为20℃/min。
所制得的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料经过切割、粗磨、精磨、研磨和抛光后进行力学性能测试,其中力学性能包括维氏硬度、断裂韧性和抗弯强度。其硬度、断裂韧性和抗弯强度分别为19.8GPa、6.7MPa·m1/2和612MPa
实施例3:
石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,原料组分的体积百分比为:石墨烯0.75%,Ti(C,N)15%,MgO 0.5%,Y2O3 0.2%,其余为Al2O3。
制备方法如下:
按照Al2O3质量的2%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌30min;称量A12O3并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌30min,得A12O3-聚乙二醇分散液;按照Ti(C,N)质量的1.5%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌30min;称量Ti(C,N)并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌30min,得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液,;将A12O3-聚乙二醇分散液与Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散并机械搅拌30min,得A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;将A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,采用硬质合金球YG6在氮气保护气氛下球磨36h,球料质量比为10:1;按照石墨烯质量的90%称量聚乙烯吡咯烷酮(PVP,K30),使其溶于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌30min;称量石墨烯并倒入已溶解完全的聚乙烯吡咯烷酮分散液中,超声分散并机械搅拌30min,得石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液;当Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液球磨完成时,将已配置完成的石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液倒入Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液的球磨罐中,并保持保护气氛,继续球磨6h;待混合分散液球磨完成后,将球磨罐中分散液进行真空干燥,干燥温度为120℃,干燥时间为30h;将干燥完全的粉体过120目筛,装入石墨套筒中,冷压30min,而后进行热压烧结。其中烧结温度为1650℃,保温时间为30min,压力为30MPa,升温速率为20℃/min。
所制得的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料经过切割、粗磨、精磨、研磨和抛光后进行力学性能测试,其中力学性能包括维氏硬度、断裂韧性和抗弯强度。其硬度、断裂韧性和抗弯强度分别为19.2GPa、7.1MPa·m1/2和663MPa。经切削试验可得:最大切削距离为7000m;工件已加工表面粗糙度为1.1μm;经过计算前刀面摩擦系数可知,其摩擦系数为0.52。
实施例3制得的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具的后刀面磨损超景深显微镜照片如图1所示,由图1可以看出刀具的主要磨损形式为磨粒磨损和轻微的沟槽磨损。
实施例3制得的石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料断口处的扫描电子显微镜(SEM)照片如图3所示,可见石墨烯均匀弥散在由A12O3/Ti(C,N)组成的基体材料中。图4为单个石墨烯片层伸出状态,可见石墨烯片层卷曲现象明显,材料的断裂模式为穿晶断裂为主的沿晶/穿晶混合模式。
对比例:
未添加石墨烯的Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,作为对比例。
Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,原料组分的体积百分比为:Ti(C,N)15%,MgO0.5%,Y2O30.2%,其余为Al2O3。
制备方法如下:
按照Al2O3质量的4%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌20min;称量A12O3并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌10min,得A12O3-聚乙二醇分散液;按照Ti(C,N)质量的3.5%称量聚乙二醇(PEG4000),使其完全溶解于无水乙醇中,超声分散并机械搅拌25min;称量Ti(C,N)并倒入已溶解完全的聚乙二醇分散液中,超声分散并机械搅拌15min,得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;将A12O3-聚乙二醇分散液与Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散并机械搅拌15min,得A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;将A12O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,采用硬质合金球YG6在氮气保护气氛下球磨24h,球料质量比为12:1;待混合分散液球磨完成后,将球磨罐中分散液进行真空干燥,干燥温度为115℃,干燥时间为50h;将干燥完全的粉体过120目筛,装入石墨套筒中,冷压22min,而后进行热压烧结。其中烧结温度为1650℃,保温时间为30min,压力为35MPa,升温速率为20℃/min。
所制得的Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料经过切割、粗磨、精磨、研磨和抛光后进行力学性能测试,其中力学性能包括维氏硬度、断裂韧性和抗弯强度。其硬度、断裂韧性和抗弯强度分别为20.4GPa、5.4MPa·m1/2和576MPa。经切削试验可得:最大切削距离为5500m;工件已加工表面粗糙度为1.5μm。经过计算前刀面摩擦系数可知,其摩擦系数为0.67。
所制得的Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具的后刀面磨损超景深显微镜照片如图2所示,可见刀具的主要磨损形貌为沟槽磨损和磨粒磨损,且沟槽磨损较为严重。
通过对比图1与图2可知,本发明石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料在耐磨损性能方面显现出明显的优势。
Claims (10)
1.一种石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,是由以下体积百分比的原料组分经热压烧结而成:
石墨烯0.25~5%,Ti(C,N)5~50%,MgO 0.1~5%,Y2O3 0.5~5%,其余为Al2O3;其中:
所述Al2O3平均粒径为100~500nm;
所述Ti(C,N)平均粒径为50~500nm;
所述石墨烯平均厚度为0.34~50nm,石墨烯平均最长向径为1~50μm;
所述MgO和Y2O3的平均粒径为0.5~5μm。
2.根据权利要求1所述石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,其特征在于原料组分体积百分比为:
石墨烯0.25~1%,Ti(C,N)5~30%,MgO 0.25~2%,Y2O3 0.1~2%,Al2O3余量;或者,
石墨烯0.75%,Ti(C,N)15%,MgO 0.5%,Y2O3 0.2%,其余为Al2O3。
3.根据权利要求1或2所述石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,其特征在于所述Al2O3平均粒径为200~400nm;优选的,所述Al2O3为α相Al2O3。
4.根据权利要求1或2所述石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,其特征在于所述Ti(C,N)的碳氮比按重量比C:N为1~2.5:1;优选所述Ti(C,N)平均粒径为60~200nm。
5.根据权利要求1或2所述石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料,其特征在于所述石墨烯平均厚度为0.34~30nm;优选的所述石墨烯平均最长向径为1~20μm;优选的所述MgO平均粒径为1~3μm;所述Y2O3平均粒径为1~3μm。
6.根据权利要求1~5任一项所述石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的制备方法,包括步骤如下:
(1)将聚乙二醇加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入Al2O3,继续超声分散并机械搅拌10~30min;得Al2O3-聚乙二醇分散液;
(2)将聚乙二醇加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入Ti(C,N),继续超声分散并机械搅拌10~30min;得Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;
(3)将步骤(1)所述的Al2O3-聚乙二醇分散液与步骤(2)所述的Ti(C,N)-聚乙二醇分散液混合,超声分散病机械搅拌10~30min;Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液;
(4)将步骤(3)所述的Al2O3-Ti(C,N)-聚乙二醇分散液倒入球磨罐中,在保护气氛下球磨24~48h,其中球磨球为硬质合金材质,球料质量比为5~15:1;
(5)将聚乙烯吡咯烷酮加入无水乙醇,使其完全溶解,超声分散并机械搅拌10~30min;加入石墨烯,继续超声分散并机械搅拌10~30min;得石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液;
(6)将步骤(5)制得的石墨烯-聚乙烯吡咯烷酮分散液倒入步骤(3)的球磨罐中,并保持所述的保护气氛,继续球磨1~12h;
(7)待步骤(6)完成后,将球磨罐中的液体进行真空干燥,干燥完全的粉体过100~200目筛,装入石墨套筒中,冷压10~30min,然后进行热压烧结。
7.根据权利要求6所述的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述的聚乙二醇分子量在2000~10000之间;优选聚乙二醇4000。
8.根据权利要求6所述的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的制备方法,其特征在于,步骤(1)所述的聚乙二醇的质量为Al2O3质量的1~5%;步骤(5)所述的聚乙烯吡咯烷酮质量为石墨烯质量的50~90%。
9.根据权利要求6所述的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的制备方法,其特征在于,步骤(5)所述的聚乙烯吡咯烷酮的规格为K15~K40;优选聚乙烯吡咯烷酮-K30型。
10.根据权利要求6所述的石墨烯增韧Al2O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料的制备方法,其特征在于,步骤(7)所述干燥温度为90~130℃,干燥时间为12~60h;
步骤(7)所述的热压烧结,烧结温度为1550~1750℃,保温时间为5~50min,压力为20~35MPa,升温速率为10~35℃/min。
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