CN105848821A - 接合用钎料及使用该接合用钎料的复合部件、切削工具 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种具有经由接合用钎料接合的cBN烧结体制切削刃部和WC基硬质合金制工具主体的切削工具。在该切削工具中，使用接合用钎料对cBN烧结体制切削刃部与WC基硬质工具主体进行钎焊，该接合用钎料中以质量％计分别含有Ti：35～40％、Zr：35～40％、Ni：5～15％，剩余部分由Cu及不可避免杂质构成。

Description

接合用钎料及使用该接合用钎料的复合部件、切削工具

技术领域

本发明涉及一种接合用钎料及使用该接合用钎料的复合部件、切削工具，更详细而言，涉及一种改善了适于接合立方晶氮化硼(以下，称为cBN)烧结体与硬质合金的接合强度的钎料及使用该钎料的复合部件、切削工具。

本申请基于2013年12月25日于日本申请的专利申请2013-266912号及2014年12月18日于日本申请的专利申请2014-256468号主张优先权，并将其内容援用于此。

背景技术

近年来，作为加工在制造移动电话及智能手机等的框体时所使用的金属模具的工具，提供了将cBN烧结体使用于切削刃部的刀片(insert)或立铣刀等切削工具。该cBN烧结体发挥高生产率及高寿命，具有仅次于金刚石的硬度。

但是，cBN烧结体本身难以加工，价格高，而且烧结体形状局限于圆板状，无法自由地形成工具形状。因此，cBN烧结体的用途受到限制。

然而，近年来随着难切削材的使用量增加，尽管难以进行工具加工，但cBN烧结体的用途逐渐增加。作为克服价格、加工性的问题的方法，有对廉价且加工性优异的WC基硬质合金制工具主体与以cBN烧结体为原材料的切削刃部进行钎焊的方法。通过该方法，提供了WC基硬质合金制工具主体与以cBN烧结体为原材料的切削刃部接合的切削工具。

例如，专利文献1中公开有如下切削工具：cBN烧结体经由接合部接合于WC基硬质合金制工具基体上，接合部由15～65重量％的Ti或Zr的一种或两种及Cu构成，由此cBN烧结体不会带有裂纹或龟裂而牢固且高刚性接合于工具基体。

并且，专利文献2中公开有如下切削工具：对于由cBN基烧结体构成的切削刃片，使用Ag合金钎料直接钎焊于由WC基硬质合金构成的工具基体主体的切削刃片钎焊部，由此切削刃片具有优异的钎焊接合强度，所述Ag合金钎料具有如下组成：以重量％计含有Cu：20～35％、Ti：1～5％、In：1～20％，其余由Ag和不可避免杂质构成。

并且，专利文献3中公开有如下接合体：cBN基烧结体经由接合部接合于WC基硬质合金制工具基体上，在cBN基烧结体与接合材的界面形成有厚度10～300nm的氮化钛化合物层，并且cBN基烧结体背面的接合部的厚度薄于底面的接合部的厚度，由此具有优异的接合强度。

专利文献1：日本特开平11-320218号公报(A)

专利文献2：日本特开平10-193206号公报(A)

专利文献3：日本特开2012-111187号公报(A)

然而，专利文献1中公开的切削工具通过使用Ti类金属来得到牢固的接合强度，但若Ti过度扩散，则硬质刀柄及刀尖侧的由硬质合金构成的工具基体的力学特性降低，存在成为折损的原因的课题。

并且，专利文献2中公开的Ag类钎料中，Ag的机械强度较低，因此无法得到足够的接合强度。

专利文献3中公开的具有10～300nm的氮化钛化合物层的接合体中，存在接合材与cBN基烧结体的反应不适当，无法得到足够的接合强度的课题。

并且，在使用以前的钎料进行的接合中，cBN烧结体与由硬质合金构成的工具基体的粘附强度不充分，因此存在用于重切削时引起cBN烧结体从接合部脱落而达到工具寿命的课题。

发明内容

因此，本发明所要解决的技术性课题即本发明的目的在于提供一种提高cBN烧结体与硬质合金的粘附强度，且在重切削条件下使用时也能维持优异的切削性能的切削工具。

因此，本发明人等在具有经由接合用钎料接合的cBN烧结体(以下，简称为烧结体)制切削刃部和WC基硬质合金制工具主体的超高压烧结体制切削工具中改善其接合部的粘附强度方面进行了深入研究的结果，得到以下见解。

第一，发现对于将烧结体与硬质合金利用钎料接合的接合部，通过在接合部烧结体侧界面形成含有规定量的Ti及N的界面层，两者的钎焊接合强度得到提高。

第二，发现通过使钎料中含有Zr，促进由cBN粒子生长的针状组织的形成，其结果，发挥较大的锚固效应，烧结体与硬质合金的粘附强度得到提高。

第三，针对钎料的含有成分反复进行基于假定和验证的多次实验的结果，发现作为由Ti-Zr-Ni-Cu成分构成的钎料，一种具有新组成的合金的接合强度优异。尤其，发现通过在钎料合金中添加Zr及Ni，形成针状组织，并且以接合部中不形成粒状组织或柱状组织的状态形成具有一定厚度的界面层的新作用，并且发现这有助于提高接合部的粘附性。

第四，通过对钎料的组成及使用该钎料将烧结体与硬质合金接合时的接合部的组织、以及具有这种接合部的切削工具的切削性能进行详细分析，完成了本发明。

本发明是基于前述见解而完成的，其具有以下方式。

(1)一种接合用钎料，其以质量％计分别含有Ti：35～40％、Zr：35～40％、Ni：5～15％，剩余部分由Cu及不可避免杂质构成。

(2)一种复合部件，其为立方晶氮化硼烧结体经由接合部接合于硬质合金基体而成的复合部件，其中，

(a)所述接合部具有平均层厚为0.5～5μm的界面层，所述界面层与立方晶氮化硼烧结体相邻，且至少含有50原子％以上的Ti和10原子％以上的N，

(b)并且，具有与构成立方晶氮化硼烧结体的立方晶氮化硼粒子接触的呈针状的结晶组织，所述结晶组织至少含有50原子％以上的Ti、10～30原子％的Zr、2～10原子％的B，平均宽度为10～100nm，且平均纵横尺寸比为5以上，

(c)所述呈针状的结晶组织具有与所述立方晶氮化硼烧结体相邻的至少含有Ti和N的界面层的层厚以上的长度，并纵向截断该界面层。

(3)一种立方晶氮化硼烧结体切削工具，其由所述(2)所记载的复合部件构成接合部，所述接合部由包含立方晶氮化硼烧结体、接合部及硬质合金的工具基体构成。

根据本发明，通过使用以质量％计分别含有Ti：35～40％、Zr：35～40％、Ni：5～15％、剩余部分由Cu及不可避免杂质构成的接合用钎料将烧结体与硬质合金制工具基体接合，能够得到具有烧结体与硬质合金制工具基体的优异的粘附强度的复合部件。其结果，使用该复合部件的切削工具即使在用于重切削的情况下，也不易引起烧结体的脱落，长期维持优异的切削性能。

附图说明

图1是本发明的切削工具的一种实施方式中的垂直剖视图，示出该实施方式中的cBN烧结体、接合部及工具基体的位置关系。

图2是本发明的切削工具的cBN烧结体侧的接合部的放大剖面概略示意图，示出cBN烧结体、界面层、cBN晶粒、针状组织、接合部。

具体实施方式

以下，参考附图对本发明进行详细说明。

本发明中，将以cBN烧结体1为原材料的切削刃部与WC基硬质工具基体夹着钎料来接合，从而构成切削工具。

图1是本发明的切削工具的一种实施方式中的垂直剖视图，示出该实施方式中的cBN烧结体1、接合部2及工具基体3的位置关系。cBN烧结体1经由接合部2接合于工具基体3。该接合部2存在于cBN烧结体的接合面4与工具基体的接合面5之间。cBN烧结体的接合面4是形成于cBN烧结体1的下表面侧的面。工具基体的接合面5是形成于工具基体3的上表面侧的面。

接合面5的成分较大依赖于作为其前体的钎料的成分。并且，接合条件、立方晶氮化硼烧结体1的成分及硬质合金基体3的成分也对接合面5的成分带来影响。

作为本发明的第1方式的接合用钎料中，以质量％计分别含有Ti：35～40％、Zr：35～40％、Ni：5～15％，剩余部分由Cu及不可避免杂质构成。

其中，接合钎料中的Ti成分具有如下效果：在与立方晶氮化硼烧结体1的界面形成含有Ti及N的界面层8，其结果，具有提高钎焊接合强度并提高钎焊后的高温强度特性。然而，若Ti成分的含量以质量％计小于35％，则前述化合物层的层厚小于0.5μm，无法发挥足够的层间强度。另一方面，若超过40％，则钎料的熔点上升，因钎焊接合时发生应变等而导致钎焊接合强度降低。因此，将Ti成分的含量规定在35～40％的范围。

本发明的钎料中更优选的Ti成分的含量为36％～39％。更进一步优选的Ti成分的含量为37％～38％。

并且，Zr成分具有提高立方晶氮化硼烧结体1与硬质合金的钎焊接合强度并提高钎焊后的高温强度特性的作用。当对立方晶氮化硼烧结体1与硬质合金进行钎焊接合时，作为钎料而含有Ti成分是一直以来已知的，而通过加入化学活性与Ti相比极高的Zr，立方晶氮化硼与Zr进行反应，从而形成从立方晶氮化硼粒子界面生长的含有Zr、Ti及N的针状组织。其结果，可以发挥较大的锚固效应并得到牢固的钎焊强度。然而，若Zr的含量以质量％计小于35％，则所形成的针状组织的长度不充分，无法得到与立方晶氮化硼烧结体1相邻的界面层8的厚度以上的结晶长度，无法发挥足够的层间强度。另一方面，若超过40％，则钎料的熔点上升，因钎焊接合时发生应变等而导致钎焊接合强度降低。因此，将Zr的含量规定在35～40％的范围。

本发明的钎料中更优选的Zr的含量为36％～39％。更进一步优选的Zr的含量为37％～38％。

并且，Ni成分具有明显提高钎焊时的硬质合金与立方晶氮化硼烧结体1之间的润湿性的作用。由此，发挥如下本发明特有的效果：能够确保与硬质合金的钎焊强度，并且能够大幅提高对立方晶氮化硼烧结体1进行钎焊时的钎焊接合强度，钎焊后可以得到优异的高温强度特性。即，通过将Ni添加到钎料中，在进行钎焊接合时，在立方晶氮化硼烧结体1的表面上均匀地润湿，其结果，作为与立方晶氮化硼烧结体1相邻的层的含有Ti及N的化合物层不会得到粒状或柱状等组织而成为层状组织。然而，若Ni的含量以质量％计小于5％，则难以得到前述效果，另一方面，若超过15％，则钎料的熔点上升，因此因钎焊接合时发生应变等而导致钎焊接合强度降低。因此，将Ni的含量规定在5～15％的范围。

本发明的钎料中更优选的Ni的含量为7％～13％。更进一步优选的Ni的含量为9％～11％。

图2是本发明的切削工具的cBN烧结体侧的接合部的放大剖面概略示意图，示出cBN烧结体6、界面层8、cBN晶粒9、针状组织10及接合部7。该图2中，不包含工具基体侧的接合部，因此也没有示出相当于工具基体的部分。

界面层8是存在于接合部7的立方晶氮化硼烧结体侧界面的层。界面层8在图2中为以点状示出的区域。

界面层8是存在于接合部7的立方晶氮化硼烧结体侧界面的平均层厚为0.5～5μm的层。该界面层8含有50原子％以上的Ti及10原子％以上的N。界面层8与立方晶氮化硼烧结体6的边界线被规定为立方晶氮化硼烧结体的接合面4。

关于接合部2的界面层8中的Ti及N，界面层8通过钎料中的Ti与立方晶氮化硼烧结体中的N进行反应来形成。此时，当界面层8的Ti成分小于50原子％或N成分小于10原子％时，钎料与立方晶氮化硼烧结体6的反应不充分，界面层8上容易产生空隙，其结果，无法发挥足够的粘附性，因此界面层8中的Ti及N的含有比例需分别为50原子％以上、10原子％以上。

并且，当界面层8的平均层厚小于0.5μm时，钎料与立方晶氮化硼烧结体6的反应依然不充分，界面上容易产生空隙，当为5μm以上时，钎料与立方晶氮化硼烧结体6的反应过度进行，由此在界面层8形成脆弱的金属间化合物，从而容易产生从界面层8的剥离，因此界面层8的平均层厚需为0.5～5μm。

利用扫描型电子显微镜-能量分散型X射线分光分析(SEM-EDS)来进行接合部纵剖面的组织观察与组成分析，能够确认界面层8的存在。

通过剖面的SEM观察，能够根据对比度的差异来识别界面层8的大致位置。在SEM的二次电子像中，与接合部的其他部位相比，相当于界面层的部分具有较暗的对比度。

为了更严密地规定界面层，利用SEM-EDS对剖面进行元素映射。在视场为8μm×11μm、倍率为10,000倍、空间分辨率为0.01μm以下的条件下进行元素映射。通过该SEM-EDS，对接合部7的立方晶氮化硼烧结体侧区域进行组成分析，将含有50原子％以上的Ti、10原子％以上的N的区域作为界面层8。

界面层8的成分组成通过对连续的界面层以直线上的0.5μm为间隔进行10个点的点分析并计算平均值来求出。

界面层8的平均层厚通过对连续的界面层8在10个点上进行界面层的厚度测量并计算平均值来求出。

界面层8的平均层厚测定中使用为了确认界面层8而获取的接合部纵剖面的组织观察结果和组成分析结果。

在界面层8的厚度测量中，划出与立方晶氮化硼烧结体的接合面4正交的线段，沿着该线段求出从立方晶氮化硼烧结体的接合面4至界面层的硬质合金基体侧的界面5为止的长度。

在10个点上的界面层8的厚度测量通过对连续的界面层8以直线上的0.5μm为间隔进行10个点的厚度测定并计算平均值来求出。

以下，对与立方晶氮化硼粒子9接触的呈针状的结晶组织10(以下，有时简称为“针状组织”或“针状结晶组织”)进行说明。

针状结晶组织10是与立方晶氮化硼粒子9接触的呈针状的结晶组织，从立方晶氮化硼烧结体侧朝向硬质合金基体侧纵向截断界面层8。

针状组织的组成具有50原子％以上的Ti、10～30原子％的Zr、2～10原子％的B。并且，针状组织的平均宽度为10～100nm，平均纵横尺寸比为5以上。

在针状组织的组成、宽度及纵横尺寸比的测定中使用为了确认界面层而获取的接合部纵剖面的组织观察结果和组成分析结果。

根据针对相当于该确认到的针状组织的部分的元素映射的结果，能够得到针状组织的组成。

关于针状组织，针对存在于观察视场内8μm×11μm的10个构成针状组织的每一个晶粒，将最大直径作为长径，将与其正交的线段的最大直径作为短径，进而通过将长径除以短径来求出纵横尺寸比，通过计算出10个晶粒的平均来作为平均长度(长径的平均值)、平均宽度(短径的平均值)、平均纵横尺寸比。

该针状组织10是通过钎料中的Ti及Zr与立方晶氮化硼粒子进行反应而形成的组织。当针状结晶组织10中的Ti的含量小于50原子％、Zr的含量小于10原子％、或者B的含量小于2原子％时，无法形成具有所希望的纵横尺寸比的针状组织。其结果，无法发挥足够的锚固效应，成为剥离的原因。另一方面，若针状结晶组织10中的Zr的含量超过30原子％、或者B的含量超过10原子％，则针状组织的平均宽度超过100nm。其结果，无法充分缓解针状组织与立方晶氮化硼粒子的不匹配(mismatching)，在针状组织与立方晶氮化硼粒子之间容易形成裂缝。根据以上原因，针状组织的组成需具有50原子％以上的Ti、10～30原子％的Zr、2～10原子％的B。

并且，当针状组织10的平均宽度小于10nm或者平均纵横尺寸比小于5时，难以形成具有界面层8的层厚以上的长度的晶粒，因此依然无法发挥充分的锚固效应。并且，若针状组织10的平均宽度超过100nm，则所述针状组织10与立方晶氮化硼粒子9之间的强度降低。根据以上原因，针状组织10的平均宽度需为10～100nm，平均纵横尺寸比需为5以上。

所述呈针状的结晶组织10具有与所述立方晶氮化硼烧结体6相邻的至少含有Ti和N的界面层8的层厚以上的长度范围，且纵向截断该界面层8，由此不仅能够增加立方晶氮化硼烧结体6与界面层8之间的接合强度，而且能够大幅增加与界面层8相邻的接合部7与界面层8之间的接合强度，因此呈针状的结晶组织10需纵向截断界面层8。

接着，根据实施例对本发明进行具体说明。另外，以下说明的实施例是本发明的一种实施方式，本发明的具体实施方式并不限于此。

实施例

作为原料粉末，准备均具有0.5～1μm的平均粒径的WC粉末、VC粉末、TaC粉末、NbC粉末、Cr₃C₂粉末及Co粉末，将这些原料粉末配合成表1所示的配合组成，并利用球磨机湿式混合24小时，干燥之后，以100MPa的压力冲压成型为压坯，将该压坯在6Pa的真空中于温度1400℃、保持时间1小时的条件下烧结，形成表1所示的4种WC基硬质工具基体(以下，简称为硬质工具基体)A-1～A-4。

[表1]

接着，作为cBN烧结体的原料粉末，准备均具有0.5～4μm范围内的平均粒径的cBN粉末、TiN粉末、TiCN粉末、TiB₂粉末、TiC粉末、AlN粉末、Al₂O₃粉末，将这些原料粉末以规定的配合组成进行配合，利用球磨机并使用丙酮湿式混合24小时，干燥之后，以100MPa的压力冲压成型为具有直径15mm×厚度1mm的尺寸的压坯，接着，将该压坯在压力1×10^-2Pa的真空气氛中于温度1000℃、保持时间30分钟的条件下进行烧结来去除挥发成分及吸附于粉末表面的成分，从而形成切削刃片用预烧结体。并且，将该切削刃片预烧结体以与另外准备的、具有Co为16质量％、WC为余量的组成且具有直径15mm×厚度2mm的尺寸的WC基硬质合金制支撑片重叠的状态装入通常的超高压烧结装置中，在压力5GPa的真空气氛中于温度1500℃、保持时间30分钟的条件下进行超高压高温烧结，从而制作出cBN烧结体B-1～B-6。关于cBN烧结体B-1～B-6的烧结体的组成，将通过烧结体剖面研磨面的SEM观察结果的图像分析来求出的cBN的面积％作为容量％而求出。关于cBN以外的成分，只确认到构成主结合相及其他结合相的成分。将其结果示于表2。

[表2]

接着，以成为表3所示的配合组成的方式称取钎料的原料粉末，在真空电弧熔炼炉中进行熔融而制成按钮形状的铸锭。对其进行热轧而制成板状之后，进一步通过冷轧得到50μm的薄板形状的接合用钎料C-1～C-6。

[表3]

在下述表4所示的钎料及钎焊接合条件下，将cBN烧结体及硬质合金基体使用各种合金钎料进行了钎焊接合。

其中，cBN烧结体相对于硬质合金基体的刀片形状设为“CNMG120408”，硬质合金基体的接合部的底面的面积为2.96mm²，侧面的面积为4.89mm²，合计为7.85mm²。此时的钎焊处理在实施例1中利用Ar气气氛的连续炉来进行，在实施例2～5及比较例1～3中在真空炉中进行。

如此，制作出在WC基硬质合金基体上使用各成分组成的钎料的、钎焊由cBN构成的硬质烧结体的各实施例1～10及比较例1～12的硬质烧结体工具。

[表4]

[剪切强度测定试验片的制作]

利用如下方法来制作剪切强度测定用的试验片。

首先，作为硬质烧结片，使用与上述实施例1～10及比较例1～12的硬质烧结体工具相同的cBN材料来制作出1.5mm(W)×1.5mm(L)×0.75mm(H)的尺寸的样品。并且，作为硬质合金片，同样使用与上述实施例1～10及比较例1～6的硬质烧结体工具相同的WC基硬质合金材料来制作出1.5mm(W)×4.5mm(L)×1.5mm(H)的尺寸的样品，并且，作为支撑片，同样使用WC基硬质合金材料来制作出1.5mm(W)×1.5mm(L)×0.75mm(H)的尺寸的样品。

并且，使硬质烧结片与支撑片通过超高压烧结加工成为一体之后，将这些硬质烧结片及支撑片经由接合部(钎料)钎焊接合于硬质合金片的一端面。此时，作为接合部中所使用的钎料，使用与上述实施例1～10及比较例1～12的硬质烧结体工具相同的钎料，在相同的条件下进行钎焊接合来作为这些各实施例及比较例的剪切强度测定用试验片。

对于上述实施例1～10及比较例1～12的每一个硬质烧结体工具，利用扫描型电子显微镜-能量分散型X射线分光分析(SEM-EDS)进行了接合部纵剖面的组织观察和组成分析。对于烧结体、接合部、硬质合金的纵剖面，以10,000倍的视场进行0.01μm以下的空间分辨率的元素映射，确认到与烧结体相邻的层为含有Ti和N的界面层，并且进行10个点的点分析，通过计算平均值来求出了界面层的成分组成。而且，确认到与立方晶氮化硼晶粒相接触而生长的针状组织含有Zr、Ti及N，对构成针状组织的晶粒的成分组成进行10个点的点分析，通过计算平均值来求出了呈针状的结晶组织的成分组成。关于界面层的平均层厚，求出从立方晶氮化硼烧结体与界面层的界面划出与界面正交的线段，到界面层与和界面层相邻的接合部之间的界面为止的长度，求出进行了10个点测量的平均值，以作为界面层的平均层厚。对于针状组织，针对观察视场内10个构成针状组织的每一个晶粒，将最大直径作为长径，将与其正交的线段的最大直径作为短径，进而通过将长径除以短径来求出纵横尺寸比，通过计算出10个晶粒的平均来作为平均长度、平均宽度、平均纵横尺寸比。

将其结果示于表5、表6。

接着，以将所述各种硬质烧结体工具均利用固定夹具螺固在工具钢制车刀的前端部的状态，对本发明的硬质烧结体工具1～10、比较硬质烧结体工具1～12进行以下所示的渗碳淬火钢的湿式高速连续切削试验，观察了刀尖脱落及破裂部的部位。

工件：JIS·SCM415(硬度：58HRc)的圆棒

切削速度：150m/min.

切削深度：1.0mm

进给量：0.3mm/rev.

切削时间：40分钟

(通常的切削速度为100m/min，通常的切削深度为0.4mm)

＜高温剪切强度试验＞

使用利用与上述各实施例1～10及比较例1～12的硬质烧结体工具相同的材料而制作的剪切强度测定用的试验片，在以下条件下测定了高温剪切强度。

将试验片的上下表面利用夹钳把持固定，将气氛温度设为500℃，使用一边为1.5mm的由硬质合金构成的角柱状的按压片，对试验片的硬质烧结片上表面的大致中心附近施加载荷，测定了硬质烧结片及支撑片从硬质合金片破裂的载荷。

另外，按压片使用了由与试验片的硬质合金片相同的WC基硬质合金构成的按压片。

[表5]

[表6]

由表5、表6所示的结果明确可知，本发明的硬质烧结体工具1～10中，具有将以cBN烧结体为原材料的切削刃部与WC基硬质工具基体夹着接合用钎料接合的接合部，存在于cBN烧结体与接合部的界面的与cBN粒子接触的具有针状组织的结晶生长，因此不会产生刀尖脱落，切削刃部与WC基硬质工具基体的粘附强度得到提高，能够长期发挥优异的切削性能。

另一方面，明确可知，不具有如本发明硬质烧结体工具那样的针状组织的比较硬质烧结体工具中，会产生刀尖脱落，较早地达到工具寿命。

另外，在本实施例中，以刀片为例子进行了具体说明，但本发明并不限于刀片，当然也可以适用于钻头、立铣刀等具有切削刃部与工具主体的接合部的所有切削工具。

产业上的可利用性

本发明的切削工具能够使用于各种钢及铸铁、Al-SiC复合材料等的高负载的切削加工中。并且，本发明的切削工具中，cBN烧结体制切削刃部与WC基硬质工具主体的接合强度优异。通过具有这些特征，本发明的切削工具长期发挥稳定的切削性能。根据以上原因，本发明的切削工具能够充分满意地应对切削加工装置的高性能化、切削加工的节省劳力化及节能化、以及低成本化。

符号说明

1-cBN烧结体，2-接合部，3-工具基体，4-cBN烧结体的接合面，5-工具基体的接合面，6-cBN烧结体，7-接合部，8-界面层(含有Ti、N)，9-cBN晶粒，10-针状结晶组织(含有Ti、Zr、B)。

Claims (3)

1.一种接合用钎料，其以质量％计分别含有Ti：35～40％、Zr：35～40％、Ni：5～15％，剩余部分由Cu及不可避免杂质构成。

2.一种复合部件，其为立方晶氮化硼烧结体经由接合部接合于硬质合金基体而成的复合部件，所述复合部件的特征在于，

(a)所述接合部具有平均层厚为0.5～5μm的界面层，所述界面层与立方晶氮化硼烧结体相邻，且至少含有50原子％以上的Ti和10原子％以上的N，

(b)并且，具有与构成立方晶氮化硼烧结体的立方晶氮化硼粒子接触的呈针状的结晶组织，所述结晶组织至少含有50原子％以上的Ti、10～30原子％的Zr、2～10原子％的B，平均宽度为10～100nm，且平均纵横尺寸比为5以上，

(c)所述呈针状的结晶组织具有与所述立方晶氮化硼烧结体相邻的至少含有Ti和N的界面层的层厚以上的长度，并纵向截断该界面层。

3.一种立方晶氮化硼烧结体切削工具，其特征在于，由权利要求2所述的复合部件构成接合部，所述接合部由包含立方晶氮化硼烧结体、接合部及硬质合金的工具基体构成。