CN105682826A

CN105682826A - 连续铸造方法

Info

Publication number: CN105682826A
Application number: CN201380079199.5A
Authority: CN
Inventors: 本田裕树; 森川广
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2013-08-26
Filing date: 2013-08-26
Publication date: 2016-06-15
Anticipated expiration: 2033-08-26
Also published as: US20160207101A1; KR20160067100A; ES2761258T3; EP3040138A1; EP3040138B1; WO2015029106A1; TWI593482B; EP3040138A4; US9889499B2; KR102084729B1; TW201507789A; CN105682826B

Abstract

在铸造不锈钢板(3c)的连续铸造装置(100)中，为了将浇桶(1)内的不锈钢水(3)注入中间包(101)内，在浇桶(1)设有延伸至中间包(101)内的长喷嘴(2)。进而，氮气(4)作为密封气体被供给至中间包(101)内的不锈钢水(3)的周围，一边使长喷嘴(2)的浇注口(2a)浸渍于中间包(101)内的不锈钢水(3)，一边通过长喷嘴(2)将不锈钢水(3)注入中间包(101)内，同时中间包(101)内的不锈钢水(3)被注入铸模(105)，进行不锈钢板(3c)的连续铸造。

Description

连续铸造方法

技术领域

本发明涉及连续铸造方法。

背景技术

在作为一种金属的不锈钢的制造工序中，用电炉熔化原料来生成铁水，并对生成的铁水进行精炼使之变为钢水，所述精炼包括用转炉、真空脱气装置来除去使不锈钢的性能降低的碳的脱碳处理等，此后，钢水通过连续铸造而凝固并形成板状的板坯等。需要说明的是，在精炼工序中，进行钢水的最终成分的调整。

在连续铸造工序中，钢水从浇桶注入中间包，进而，从中间包注入连续铸造用的铸模中进行铸造。此时，为了防止最终成分调整后的钢水与大气中的氮、氧进行反应而使氮的含量增大、被氧化的情况，将难以与钢水起反应的惰性气体作为密封气体供给至从浇桶到铸模的钢水的周围，使钢水表面与大气隔离。

例如，在专利文献1中记载有使用氩气作为惰性气体的连铸(连续铸造)板坯的制造方法。

现有技术文献

专利文献

专利文献：日本特开平4-284945号公报

发明内容

发明所要解决的问题

然而，如专利文献1的制造方法，当使用氩气作为密封气体时，容易发生以下问题：摄入钢水内的氩气作为气泡残留，在连铸板坯的表面产生由氩气导致的气泡缺陷即产生表面缺陷。进而，当在连铸板坯产生表面缺陷时，为了确保所需的品质，需要切去表面，存在成本增加的问题。

本发明是为了解决这样的问题而完成的，其目的在于提供一种连续铸造方法，该连续铸造方法抑制铸造板坯(金属板)时氮含量的增加，并且实现表面缺陷的降低。

用于解决问题的方法

为了解决上述问题，本发明提供一种连续铸造方法，将浇桶内的熔融金属注入下方的中间包内，并将中间包内的熔融金属连续注入铸模来铸造金属板，所述连续铸造方法将氮气作为密封气体供给至中间包内的熔融金属的周围，一边使用于将浇桶内的熔融金属注入中间包内的注入喷嘴的浇注口浸渍于中间包内的熔融金属，一边通过注入喷嘴将熔融金属注入中间包内，同时将中间包内的熔融金属注入铸模。

发明效果

通过本发明的连续铸造方法，能抑制铸造金属板时的氮含量的增加，并且能降低表面缺陷。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式1的连续铸造方法所采用的连续铸造装置的结构的示意图。

图2是表示通过本发明的实施方式2的连续铸造方法进行铸造时的连续铸造装置的示意图。

图3是在实施例3和比较例3之间比较不锈钢板产生的气泡个数的图。

图4是在实施例4和比较例4之间比较不锈钢板产生的气泡个数的图。

图5是在比较例3和在比较例3中使用长喷嘴的情况之间比较不锈钢板产生的气泡个数的图。

具体实施方式

实施方式1

以下，根据附图，对本发明的实施方式1的连续铸造方法进行说明。需要说明的是，在以下的实施方式中，对不锈钢的连续铸造方法进行说明。

首先，不锈钢的制造以依次实施熔化工序、一次精炼工序、二次精炼工序、以及铸造工序的方式进行。

在熔化工序中，用电炉熔化构成用于制造不锈钢的原料的废料、合金，生成铁水，生成的铁水注水至转炉。进而，在一次精炼工序中，进行通过将氧吹至转炉内的铁水来除去所含的碳的粗脱碳处理，由此生成包括不锈钢水和碳氧化物以及杂质的熔渣。此外，在一次精炼工序中，还实施分析不锈钢水的成分，并投入合金以接近目标成分的成分粗调。进而，一次精炼工序中生成的不锈钢水出钢至浇桶，移至二次精炼工序。

在二次精炼工序中，不锈钢水与浇桶一同进入真空脱气装置，从而进行精脱碳处理。然后，通过对不锈钢水进行精脱碳处理来生成纯粹的不锈钢水。此外，在二次精炼工序中，还实施分析不锈钢水的成分，并投入合金以接近目标成分的成分最终调整。

在铸造工序中，参照图1，从真空脱气装置取出浇桶1并设置于连续铸造装置(CC)100。作为熔融金属的浇桶1中的不锈钢水3被注入连续铸造装置100，进而由连续铸造装置100所具备的铸模105铸造成例如作为金属板的板坯状的不锈钢板3c。在接下来的未图示的轧制工序中，对铸造出的不锈钢板3c进行热轧或者冷轧，使其成为热轧钢带或冷轧钢带。

进而，对连续铸造装置(CC)100的结构进行详细说明。

连续铸造装置100具有用于暂时盛接从浇桶1输送来的不锈钢水3并输送给铸模105的容器即中间包101。中间包101具有：主体101b，上部开放；上盖101c，封闭主体101b的开放的上部，使其与外部隔离；以及浸渍喷嘴101d，从主体101b的底部延伸。而且，在中间包101中，形成有由主体101b以及上盖101c封闭于两者内部的内部空间101a。浸渍喷嘴101d通过入口101e，从主体101b的底部向内部101a开口。

此外，浇桶1设置在中间包101的上方，贯通中间包101的上盖101c并延伸至内部101a的中间包用注入喷嘴即长喷嘴2与浇桶1的底部连接。而且，长喷嘴2的下方顶端的浇注口2a在内部101a开口。此外，在长喷嘴2的上盖101c的贯通部与上盖101c之间，进行密封来保持气密性。

在中间包101的上盖101c设有多个气体供给喷嘴102。气体供给喷嘴102与未图示的气体供给源连接，将规定的气体从上方向下方送出至中间包101的内部101a。

进而，在中间包101的上盖101c，设有用于将中间包覆盖剂(tundishpowder)(以下，称为TD覆盖剂)5(参照图3)投入至中间包101的内部101a的覆盖剂喷嘴103。覆盖剂喷嘴103与未图示的TD覆盖剂供给源连接，将TD覆盖剂5从上方向下方送出至中间包101的内部101a。需要说明的是，TD覆盖剂5由合成除渣剂(合成slag剤)等构成，通过覆盖不锈钢水3的表面，对不锈钢水3起到不锈钢水3的表面的防氧化作用、不锈钢水3的保温作用、熔化吸收不锈钢水3的夹杂物的作用等。需要说明的是，在本实施方式1中，未使用覆盖剂喷嘴103以及TD覆盖剂5。

此外，在浸渍喷嘴101d的上方设有能够上下方向移动的棒状的限制件(stopper)104，限制件104贯通中间包101的上盖101c并从中间包101的内部101a延伸至外部。

限制件104构成为：除了能通过向下方移动而以其顶端封闭浸渍喷嘴101d的入口101e之外，还能通过从封闭入口101e的状态向上方拉起，使中间包101内的不锈钢水3流入浸渍喷嘴101d内，并且根据上拉量来调节入口101e的开口面积，从而控制不锈钢水3的流量。此外，在限制件104的上盖101c的贯通部与上盖101c之间进行密封来保持气密性。

此外，中间包101的底部的浸渍喷嘴101d的顶端101f延伸至下方的铸模105的贯通孔105a内，在侧方开口。

铸模105的贯通孔105a具有矩形截面并上下贯通铸模105。贯通孔105a构成为其内壁面由未图示的一次冷却机构进行水冷，对内部的不锈钢水3进行冷却使之凝固，形成规定截面的铸片3b。

进而，在铸模105的贯通孔105a的下方，隔开间隔地设有多个用于将通过铸模105形成的铸片3b拉出移送向下方的辊106。此外，在辊106之间设有用于对铸片3b进行浇水冷却的未图示的二次冷却机构。

接下来，对连续铸造装置100的动作进行说明。

直接参照图1，在连续铸造装置100中，在中间包101上方设置有内部含有二次精炼后的不锈钢水3的浇桶1。进而，在浇桶1的底部安装有长喷嘴2，具有浇注口2a的长喷嘴2的顶端延伸至中间包101的内部101a。

此时，限制件104封闭浸渍喷嘴101d的入口101e。

然后，打开设于长喷嘴2的未图示的阀门，使得浇桶1内的不锈钢水3通过重力的作用在长喷嘴2内流下，流入中间包101的内部101a。此外，从气体供给喷嘴102向中间包101的内部101a喷射相对于不锈钢水3具有溶解性的氮气(N₂)4。由此，将存在于中间包101的内部101a的含有杂质的空气通过氮气4从中间包101挤出至外部，将内部101a填满的氮气4对不锈钢水3的周围进行密封，使其不与空气等其他气体接触。

然后，中间包101的内部101a的不锈钢水3的表面3a因流入的不锈钢水3而上升。当上升的表面3a使长喷嘴2的浇注口2a浸渍于不锈钢水3，进而中间包101的内部101a的不锈钢水3的深度达到规定深度D时，限制件104上升，使内部101a的不锈钢水3通过浸渍喷嘴101d内流入铸模105的贯通孔105a内，开始进行铸造。此外，同时，浇桶1内的不锈钢水3通过长喷嘴2浇注至中间包101的内部101a来补充不锈钢水3。需要说明的是，当内部101a的不锈钢水3的深度为规定深度D时，长喷嘴2优选以浇注口2a距离不锈钢水3的表面3a达到约100～150mm的深度的方式贯入不锈钢水3。当长喷嘴2贯入得比上述深度深时，由于因存积于内部101a的不锈钢水3的内压而产生的阻力，从长喷嘴2的浇注口2a浇注不锈钢水3变得困难。另一方面，当长喷嘴2贯入得比上述深度浅时，如后述那样，以在铸造时保持在规定的位置附近的方式进行控制的不锈钢水3的表面3a发生了变动的情况下，当浇注口2a露出时，浇注的不锈钢水3会灌入表面3a，存在卷入氮气4的可能性。

此外，流入铸模105的贯通孔105a内的不锈钢水3在流过贯通孔105a的过程中，由未图示的一次冷却机构进行冷却，使贯通孔105a的内壁面侧凝固，形成凝固壳3ba。形成的凝固壳3ba通过在贯通孔105a内的上方新形成的凝固壳3ba，向下方被挤向铸模105外。需要说明的是，对于贯通孔105a的内壁面，从浸渍喷嘴101d的顶端101f侧供给保护渣(moldpowder)。保护渣起到在不锈钢水3的表面使熔渣熔化、防止贯通孔105a内的不锈钢水3的表面氧化、在铸模105与凝固壳3ba之间进行润滑、对贯通孔105a内的不锈钢水3的表面进行保温等的作用。

由挤出的凝固壳3ba和其内部的未凝固的不锈钢水3来形成铸片3b，铸片3b由辊106夹住两侧进而向下方被拉出。拉出的铸片3b在通过辊106之间被输送的过程中，由未图示的二次冷却机构进行浇水冷却，使得内部的不锈钢水3完全凝固。由此，铸片3b被辊106从铸模105拉出，并且新的铸片3b在铸模105内形成，由此，从铸模105到辊106的延伸方向的整体，形成连续的铸片3b。进而，通过从辊106的端部向辊106的外侧送出铸片3b并将送出的铸片3b切断，形成板坯状的不锈钢板3c。

而且，铸造铸片3b的铸造速度通过由限制件104调节浸渍喷嘴101d的入口101e的打开面积来进行控制。进而，以与来自入口101e的不锈钢水3的流出量相等的方式，调节来自浇桶1的流过长喷嘴2的不锈钢水3的流入量。由此，中间包101的内部101a的不锈钢水3的表面3a以如下方式受到控制：以不锈钢水3的深度维持在规定深度D附近的状态，维持于铅直方向上大致固定的位置。此时，长喷嘴2使顶端的浇注口2a浸渍于不锈钢水3。而且，将如上述那样使长喷嘴2的浇注口2a浸渍于中间包101的内部101a的不锈钢水3，并且将内部101a的不锈钢水3的表面3a的铅直方向的位置保持大致固定的铸造状态称为稳定状态。

因此，在以稳定状态进行铸造期间，由于不会发生因从长喷嘴2流入的不锈钢水3而发生的表面3a的灌入情况，因此氮气4不会被卷入不锈钢水3，保持与不锈钢水3的平稳的表面3a接触的状态。由此，即使是相对于不锈钢水3具有溶解性的氮气4，在稳定状态下相对于不锈钢水3的溶解也被抑制得较低。

此外，当浇桶1内的不锈钢水3用完时，中间包101的内部101a的不锈钢水3的表面3a虽然下降至比长喷嘴2的浇注口2a低，但以不会产生因流下的不锈钢水3而引起的灌入等扰动的方式与氮气4接触。因此，直到中间包101的不锈钢水3用完的铸造结束为止，能够将因氮气4溶入不锈钢水3而引起的混入抑制得较低。

此外，即使在长喷嘴2的浇注口2a浸渍至中间包101的内部101a内的不锈钢水3之前，由于浇注口2a与中间包101的主体101b的底部以及内部101a的不锈钢水3的表面3a的距离短，并且因不锈钢水3引起的表面3a的灌入被限制于到浇注口2a的浸渍为止的短时间内，因此减少了由于空气和氮气4卷入不锈钢水3而引起的混入。

而且，除了在长喷嘴2的浇注口2a浸渍至中间包101的内部101a内的不锈钢水3之前的短时间内因少量空气、氮气4混入不锈钢水3而产生影响的铸造初期的不锈钢板3c之外，在占据从铸造开始至结束的大部分铸造时间的其它时期铸造的不锈钢板3c不会受到上述混入的空气以及氮气4的影响，进一步将新的氮气4的混入抑制至较低。因此，占据上述大部分铸造时间的不锈钢板3c在自二次精炼后的状态之后的氮含量的增加得到抑制，并且混入的少量氮气4溶于不锈钢水3，由此因气泡引起的表面缺陷的发生得到大幅抑制。

因此，在铸造的稳定状态时，通过采用氮气4作为密封气体，能抑制铸造后的不锈钢板3c产生气泡，进而，通过经由使浇注口2a浸渍于中间包101内的不锈钢水3的长喷嘴2进行不锈钢水3的注入，从而能够抑制自二次精炼后的状态之后的氮含量的增加。

实施方式2

本发明的实施方式2的连续铸造方法以如下方式进行：在实施方式1的连续铸造方法中，在铸造时在中间包101内的不锈钢水3的表面3a上喷洒覆盖TD覆盖剂5。

需要说明的是，在实施方式2的连续铸造方法中，由于与实施方式1同样使用连续铸造装置100，因此省略连续铸造装置100的结构的说明。

参照图2，对实施方式2的连续铸造装置100的动作进行说明。

在连续铸造装置100中，对于设置有浇桶1并且在浇桶1安装有长喷嘴2的中间包101，与实施方式1同样在由限制件104来封闭浸渍喷嘴101d的入口101e的状态下，不锈钢水3通过长喷嘴2从浇桶1注入至中间包101的内部101a。此外，中间包101的内部101a被从气体供给喷嘴102等供给氮气4，被氮气4填满。

然后，在中间包101的内部101a，当因流入的不锈钢水3而上升的不锈钢水3的表面3a达到长喷嘴2的浇注口2a附近时，由于因从浇注口2a流下的不锈钢水3而产生的表面3a的灌入变小，因此从覆盖剂喷嘴103向内部101a的不锈钢水3的表面3a喷洒TD覆盖剂5。TD覆盖剂5以覆盖到不锈钢水3的整个表面3a上的方式进行喷洒。由此，在不锈钢水3的表面3a上堆积成层状的TD覆盖剂5对不锈钢水3的表面3a与氮气4的接触进行隔离。

进而，在注入有不锈钢水3的中间包101的内部101a，当不锈钢水3的表面3a上升，其深度达到规定深度D时，限制件104上升，由此，内部101a的不锈钢水3流入铸模105内，开始进行铸造。

然后，在铸造过程中，在中间包101，以使长喷嘴2的浇注口2a浸渍于中间包101的内部101a的不锈钢水3，并且使内部101a的不锈钢水3保持在规定深度D附近的深度，使得表面3a处于大致固定的位置的方式，调节来自浸渍喷嘴101d的不锈钢水3的流出量以及流过长喷嘴2的不锈钢水3的流入量。

因此，在由TD覆盖剂5覆盖的不锈钢水3的表面3a，由于注入的不锈钢水3而引起的堆积着的TD覆盖剂5不均匀的情况得到抑制，由此，防止表面3a露出到氮气4中与其直接接触。因此，在以稳定状态进行铸造的期间，TD覆盖剂5持续隔离不锈钢水3的表面3a与氮气4之间。

此外，当浇桶1内的不锈钢水3用完时，中间包101的内部101a的不锈钢水3的表面3a下降，下降至比长喷嘴2的浇注口2a更下方。此时，不锈钢水3的表面3a上的TD覆盖剂5覆盖长喷嘴2贯通成孔的部位，覆盖在整个表面3a上。因此，直到不锈钢水3自中间包101内用完的铸造结束为止，TD覆盖剂5持续对不锈钢水3的表面3a与氮气4的接触进行隔离。

因此，在中间包101，在TD覆盖剂5喷洒后的铸造的稳定状态以及直至其后的铸造结束为止的期间，内部101a的不锈钢水3被TD覆盖剂5覆盖，进而，浇桶1内的不锈钢水3通过使浇注口2a浸渍于内部101a的不锈钢水3的长喷嘴2，被注入内部101a的不锈钢水3内。由此，不锈钢水3不与氮气4接触，几乎不会发生氮气4混入不锈钢水3的情况。

然后，除了因在喷洒TD覆盖剂5之前的短时间内混入不锈钢水3内的少量空气、氮气4而产生影响的铸造初期铸造的不锈钢板3c之外，在占据从铸造开始至结束的大部分铸造时间的其它时期铸造的不锈钢板3c不会受到在TD覆盖剂5喷洒前混入的空气以及氮气4的影响，几乎不会进一步混入新的氮气4。因此，上述的大部分铸造时间铸造的不锈钢板3c在自二次精炼后的状态之后氮含量几乎不增加，因混入的氮气4等气体的气泡化所引起的表面缺陷的产生得到大幅地抑制。

此外，由于与本发明的实施方式2的连续铸造方法有关的其它结构以及动作与实施方式1相同，因此省略说明。

(实施例)

以下，对采用实施方式1以及2的连续铸造方法铸造不锈钢板的实施例进行说明。

对实施例1～4和比较例1～2的进行特性评价，其中，实施例1～4对SUS430、铁素体单相不锈钢(化学成分：19Cr-0.5Cu-Nb-LCN)以及SUS316L不锈钢采用实施方式1以及2的连续铸造方法铸造作为不锈钢板的板坯，比较例1～2对SUS430不锈钢使用短喷嘴作为注入喷嘴并采用氩气或者氮气作为密封气体来铸造板坯。需要说明的是，以下的检测结果取样自以下板坯：在实施例中，取样自除了铸造初期之外的以稳定状态铸造的板坯，在比较例中，取样自与从开始铸造之后的实施例的取样时期同期铸造的板坯。

对于各实施例以及比较例，在表1示出了钢种、密封气体的种类/供给流量、注入喷嘴的种类、有无使用TD覆盖剂。需要说明的是，表1中的短喷嘴是指在图1中当替换长喷嘴2安装到浇桶1时，其下方侧顶端呈与中间包101的上盖101c的下表面大致相同的高度那样的长度短的结构。

[表1]

实施例1是采用实施方式1的连续铸造方法铸造SUS430不锈钢板坯的例子。

实施例2是采用实施方式2的连续铸造方法铸造SUS430不锈钢板坯的例子。

实施例3是采用实施方式2的连续铸造方法铸造作为低氮钢种的铁素体单相不锈钢(化学成分：19Cr-0.5Cu-Nb-LCN)的不锈钢板坯的例子。

实施例4是采用实施方式2的连续铸造方法铸造作为低氮钢种的SUS316L(奥氏体低氮钢种)的不锈钢板坯的例子。

比较例1是在实施方式1的连续铸造方法中使用短喷嘴来代替长喷嘴2，并且使用氩气(Ar)来代替氮气作为密封气体，铸造SUS430不锈钢板坯的例子。

比较例2是在实施方式1的连续铸造方法中使用短喷嘴来代替长喷嘴2，铸造SUS430不锈钢板坯的例子。

进而，在表2示出了在实施例1～4以及比较例1～2中铸造出的板坯中的作为氮(N)的增量的N增量(pickup)的结果。需要说明的是，在表2中，对于各实施例1～4以及比较例1～2汇总了用铸造出的多个板坯进行了测定的N增量。此外，N增量是指相对于二次精炼工序中的最终成分调整后的浇桶1内的不锈钢水3的氮成分，在铸造后的板坯中含有的氮成分的增加量，是指在铸造工序中不锈钢水中新包含的氮成分的质量。N增量由质量浓度来表示，单位为ppm。

[表2]

在比较例1中，由于不采用氮气而采用氩气作为密封气体，因此N增量在0～20ppm之间，其平均值低至8ppm。

在比较例2中，由于使用短喷嘴，因此注入中间包101内的不锈钢水灌入中间包101内的不锈钢水的表面，卷入周围的多数氮气，因此N增量为50ppm，其平均值也高达50ppm。

在实施例1中，通过在铸造的稳定状态时使长喷嘴2的浇注口2a浸渍于不锈钢，从而使因注入的不锈钢水引起的中间包101内的不锈钢水的表面的灌入得到防止，由于氮气仅与不锈钢水的平稳的表面接触，因此N增量低至与比较例1相同程度。具体地说，实施例1中的N增量在0～20ppm之间，其平均值低至10ppm。

在实施例2～4中，由于在铸造的稳定状态时，除了使用长喷嘴2以外还用TD覆盖剂来隔离中间包101内的不锈钢水与氮气，因此N增量与比较例1以及实施例1相比变得很小。具体地说，实施例2中的N增量在-10～0ppm之间，其平均值很低，为-4ppm。换句话说，板坯中的氮含量变得比二次精炼后的不锈钢水少，可想而知这是因为TD覆盖剂吸收了不锈钢水中的氮成分。此外，实施例3中的N增量也在-10～0ppm之间，其平均值很低，为-9ppm。进而，实施例4中的N增量也在-10～0ppm之间，其平均值很低，为-7ppm。

此外，当不锈钢水中含有作为惰性气体的氩气时，多数不溶于不锈钢水而是以气泡的形式残留在铸造后的板坯内，但是，由于相对于不锈钢水具有溶解性的氮多数溶于不锈钢水，因此在使用氮气作为密封气体的例子中，从板坯中几乎检测不到气泡。换句话说，在实施例1～4以及比较例2中，板坯中几乎未发现气泡，另一方面，在比较例1中，板坯中构成表面缺陷的气泡较多。

例如，在图4中示出了在实施例3和更进一步的比较例3(钢种：铁素体单相不锈钢(化学成分：19Cr-0.5Cu-Nb-LCN)；密封气体：Ar；密封气体供给流量：60Nm³/h；注入喷嘴：短喷嘴)之间比较板坯中产生的Φ0.4mm以上的气泡个数的图。图4中示出了在从板坯表面的宽度方向的中央至端部为止的半边区域，从中央向端部等分的6个测点中的每10000mm²(100mm×100mm的区域)的气泡个数。

如图4所示，在实施例3中，整个区域的气泡个数为0个，在比较例3中，几乎整个区域都发现了气泡，在各测点发现了0～14个气泡。

此外，在图5中示出了在实施例4和更进一步的比较例4(钢种：SUS316L(奥氏体系低氮钢种)；密封气体：Ar；密封气体供给流量：60Nm³/h；注入喷嘴：短喷嘴)之间比较板坯中产生的Φ0.4mm以上的气泡个数的图。图5中示出了在从板坯表面的宽度方向的中央至端部为止的半边区域，从中央向端部等分的5个测点中的每10000mm²(100mm×100mm的区域)的气泡个数。

如图5所示，在实施例4中，整个区域的气泡个数为0个，在比较例4中，几乎整个区域都发现了气泡，在各测点发现了5～35个气泡。

另外，在图6中示出了对所述比较例3中于板坯中产生的Φ0.4mm以上的气泡个数、以及在比较例3中使用长喷嘴2来代替短喷嘴的情况下的除去初期的以稳定状态铸造的板坯中产生的Φ0.4mm以上的气泡个数进行比较的图。图6中示出了在从板坯表面的宽度方向的中央至端部为止的半边区域，从中央向端部等分的6个测点中的每10000mm²(100mm×100mm的区域)的气泡个数。

如图6所示，在使用长喷嘴2的情况下，与比较例3相比气泡个数也有所减少，但在整个区域发现了3～7个气泡，无法确认像实施例1～4那样的气泡降低效果。

因此，采用实施方式1的连续铸造方法的实施例1能将板坯中的气泡缺陷几乎抑制为0，并且能将铸造工序中的N增量抑制得低至与密封气体中不使用氮气的比较例1相同的程度。因此，在氮成分的含量为400ppm以下的氮含量低的不锈钢的制造中，完全能够采用实施方式1的连续铸造方法替代现有的使用氩气作为密封气体的铸造方法，，具有进一步降低气泡缺陷的效果。

此外，采用实施方式2的连续铸造方法的实施例2～4能将板坯中的气泡缺陷几乎抑制为0，并且能将铸造工序中的N增量抑制为比不使用氮气作为密封气体的比较例1更低，几乎抑制为0。因此，实施方式2的连续铸造方法完全能够适用于低氮钢种的不锈钢的制造，具有进一步将气泡缺陷抑制得更低的效果。

因此，通过在铸造的稳定状态时采用氮气作为密封气体，从而能抑制铸造后的不锈钢板中的气泡的产生。进而，通过在铸造的稳定状态时使用使浇注口2a浸渍于中间包101内的不锈钢水的长喷嘴2进行不锈钢水的注入，从而能降低N增量。进而，此外，通过在铸造的稳定状态时用TD覆盖剂覆盖中间包101内的不锈钢水的表面，从而能将N增量降低至接近于0。

需要说明的是，除了上述钢种以外，本发明也适用于SUS409L、SUS444、SUS445J1、SUS304L等，并确认了能够得到如实施例1～4所示的N增量降低效果以及气泡降低效果。

此外，实施方式1以及2的连续铸造方法适用于不锈钢的制造，但也可以适用于其它金属的制造。

此外，实施方式1以及2的连续铸造方法的中间包101内的控制适用于连续铸造，但也可以适用于其他铸造方法。

附图标记说明

1：浇桶；2：长喷嘴；2a：浇注口；3：不锈钢水(熔融金属)；3c：不锈钢板(金属板)；4：氮气；5：中间包覆盖剂；100：连续铸造装置；101：中间包；105：铸模。

Claims

1.一种连续铸造方法，将浇桶内的熔融金属注入下方的中间包内，并将所述中间包内的所述熔融金属连续注入铸模来铸造金属板，在所述连续铸造方法中，

将氮气作为密封气体供给至所述中间包内的所述熔融金属的周围，

一边使用于将所述浇桶内的所述熔融金属注入所述中间包内的注入喷嘴的浇注口浸渍于所述中间包内的所述熔融金属，一边通过所述注入喷嘴将所述熔融金属注入所述中间包内，同时将所述中间包内的所述熔融金属注入所述铸模。

2.根据权利要求1所述的连续铸造方法，其中，

在所述中间包内的所述熔融金属的表面上喷洒中间包覆盖剂，使所述中间包覆盖剂介于所述熔融金属与所述氮气之间。

3.根据权利要求1或2所述的连续铸造方法，其中，

将所述注入喷嘴的所述浇注口以100～150mm的深度贯入所述中间包内的所述熔融金属。

4.根据权利要求1～3中的任一项所述的连续铸造方法，其中，

铸造的所述金属板是含氮浓度为400ppm以下的不锈钢。