JPH0639505A - チタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法 - Google Patents
チタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法Info
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- JPH0639505A JPH0639505A JP20083592A JP20083592A JPH0639505A JP H0639505 A JPH0639505 A JP H0639505A JP 20083592 A JP20083592 A JP 20083592A JP 20083592 A JP20083592 A JP 20083592A JP H0639505 A JPH0639505 A JP H0639505A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】チタン窒化物起因の表層介在物欠陥のないチタ
ン含有ステンレス鋼鋳片を鋳造する。 【構成】タンディシュ２の内部に、底部で溶鋼が連通す
る隔壁５を設けて、冷却ゾーン２Ｃと加熱ゾーン２Ｈと
に分割する。そして取鍋１から冷却ゾーン２Ｃに流入し
た溶鋼Ｍ2Cに、冷材９Ａ、９Ｂを投入、浸漬し、ポーラ
スノズル７からArガスをバブリングして溶鋼温度を所定
温度まで低下させ、析出したチタン窒化物を浮上分離さ
せる。つぎに加熱ゾーン２Ｈに流入した溶鋼Ｍ2Hをヒー
ター８で所定温度まで昇温させた後鋳型３に鋳造する。 【効果】ホットコイルのヘゲ疵欠陥の発生が防止され、
手入の工数と費用の節減および製品歩留りの向上が可能
になる。
ン含有ステンレス鋼鋳片を鋳造する。 【構成】タンディシュ２の内部に、底部で溶鋼が連通す
る隔壁５を設けて、冷却ゾーン２Ｃと加熱ゾーン２Ｈと
に分割する。そして取鍋１から冷却ゾーン２Ｃに流入し
た溶鋼Ｍ2Cに、冷材９Ａ、９Ｂを投入、浸漬し、ポーラ
スノズル７からArガスをバブリングして溶鋼温度を所定
温度まで低下させ、析出したチタン窒化物を浮上分離さ
せる。つぎに加熱ゾーン２Ｈに流入した溶鋼Ｍ2Hをヒー
ター８で所定温度まで昇温させた後鋳型３に鋳造する。 【効果】ホットコイルのヘゲ疵欠陥の発生が防止され、
手入の工数と費用の節減および製品歩留りの向上が可能
になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、チタン窒化物に基因
する表面欠陥のない、良好な品質のチタン含有ステンレ
ス鋼鋳片を鋳造する方法に関する。
する表面欠陥のない、良好な品質のチタン含有ステンレ
ス鋼鋳片を鋳造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、オーステナイト系ステンレス鋼
中にチタンを含有させると、チタンが鋼中の炭素を固定
するので、高温処理時にクロム炭化物が結晶粒界に析出
するのを防止でき、耐粒界腐食性が改善される。このた
め、AISI 321鋼(SUS 321) ではチタンを炭素含有量の５
倍以上含有させている。
中にチタンを含有させると、チタンが鋼中の炭素を固定
するので、高温処理時にクロム炭化物が結晶粒界に析出
するのを防止でき、耐粒界腐食性が改善される。このた
め、AISI 321鋼(SUS 321) ではチタンを炭素含有量の５
倍以上含有させている。
【０００３】またフェライト系ステンレス鋼中にチタン
を含有させると、高温でのα−γ変態が抑制されてマル
テンサイト相の発生を防止でき、靱性、加工性、耐食
性、耐酸化性が改善される。このため、例えばAISI 409
鋼では炭素含有量の６倍以上で0.75重量％以下のチタン
を含有させている。
を含有させると、高温でのα−γ変態が抑制されてマル
テンサイト相の発生を防止でき、靱性、加工性、耐食
性、耐酸化性が改善される。このため、例えばAISI 409
鋼では炭素含有量の６倍以上で0.75重量％以下のチタン
を含有させている。
【０００４】しかし、上述のチタンを含有させたステン
レス溶鋼を鋳造する際は、溶鋼中のチタンと窒素とが反
応して安定なチタン窒化物が溶鋼中に生成する。そして
溶鋼温度の低下とともに析出したチタン窒化物が急速凝
固する鋳片表層の凝固シェルに補足されて悪質な表層介
在物欠陥となり、その鋳片を熱間圧延して得られる熱延
板の表面に大型の山ヘゲ疵が発生する。このため、手入
工数および手入費用の増大、製品歩留りの低下などの問
題が生じていた。
レス溶鋼を鋳造する際は、溶鋼中のチタンと窒素とが反
応して安定なチタン窒化物が溶鋼中に生成する。そして
溶鋼温度の低下とともに析出したチタン窒化物が急速凝
固する鋳片表層の凝固シェルに補足されて悪質な表層介
在物欠陥となり、その鋳片を熱間圧延して得られる熱延
板の表面に大型の山ヘゲ疵が発生する。このため、手入
工数および手入費用の増大、製品歩留りの低下などの問
題が生じていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、チタン含有
ステンレス溶鋼の鋳造における前記の問題を解決するこ
とを目的としてなされたものであり、タンディシュ内の
溶鋼温度を制御し、チタン窒化物の析出特性を利用して
溶鋼の鋳込み前にチタンの窒化物を除去し、鋳造開始か
ら凝固までの間にチタン窒化物が析出しないようにする
ことにより、悪質な表層介在物欠陥のない、良好な鋳片
を製造する方法を提供しようとするものである。
ステンレス溶鋼の鋳造における前記の問題を解決するこ
とを目的としてなされたものであり、タンディシュ内の
溶鋼温度を制御し、チタン窒化物の析出特性を利用して
溶鋼の鋳込み前にチタンの窒化物を除去し、鋳造開始か
ら凝固までの間にチタン窒化物が析出しないようにする
ことにより、悪質な表層介在物欠陥のない、良好な鋳片
を製造する方法を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、『チタ
ンを含有するステンレス溶鋼を取鍋からシール蓋を有す
るタンディシュを介して鋳造するに際し、上記タンディ
シュの内部を底部で溶鋼が連通可能な隔壁を設けて冷却
ゾーンと加熱ゾーンとに分割し、上記冷却ゾーンにおい
て溶鋼を凝固温度よりも10〜30℃高い温度まで冷却し、
析出したチタン窒化物を浮上分離させた溶鋼を上記加熱
ゾーンに流入させ、その溶鋼を凝固温度よりも30〜60℃
高い温度になるまで昇温して鋳込みを行うことを特徴と
するチタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法』にある。
ンを含有するステンレス溶鋼を取鍋からシール蓋を有す
るタンディシュを介して鋳造するに際し、上記タンディ
シュの内部を底部で溶鋼が連通可能な隔壁を設けて冷却
ゾーンと加熱ゾーンとに分割し、上記冷却ゾーンにおい
て溶鋼を凝固温度よりも10〜30℃高い温度まで冷却し、
析出したチタン窒化物を浮上分離させた溶鋼を上記加熱
ゾーンに流入させ、その溶鋼を凝固温度よりも30〜60℃
高い温度になるまで昇温して鋳込みを行うことを特徴と
するチタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法』にある。
【０００７】本発明方法において、タンディシュの冷却
ゾーンにおける溶鋼の冷却は、冷材の投入もしくは浸
漬、またはアルゴンガスのバブリング、あるいはこれら
の併用によって行うことができる。冷材としては、溶製
鋼種と同一鋼種で成分組成が明確なものが望ましい。例
えば、クロップエンドなどの自社発生屑（スクラップ）
を用いればよい。
ゾーンにおける溶鋼の冷却は、冷材の投入もしくは浸
漬、またはアルゴンガスのバブリング、あるいはこれら
の併用によって行うことができる。冷材としては、溶製
鋼種と同一鋼種で成分組成が明確なものが望ましい。例
えば、クロップエンドなどの自社発生屑（スクラップ）
を用いればよい。
【０００８】タンディシュの加熱ゾーンにおける溶鋼の
昇温は、後述する図１に示すようなタンディシュ壁に埋
設したヒーターによる加熱の外、プラズマによる加熱、
誘導加熱等によって行うことができる。
昇温は、後述する図１に示すようなタンディシュ壁に埋
設したヒーターによる加熱の外、プラズマによる加熱、
誘導加熱等によって行うことができる。
【０００９】
【作用】図１は本発明の実施に用いる鋳込み装置の一例
を示す概略断面図である。この図１を用いて本発明の鋳
造方法を説明する。
を示す概略断面図である。この図１を用いて本発明の鋳
造方法を説明する。
【００１０】図示のごとく、タンディシュ２は底部で溶
鋼が連通可能な隔壁５により、冷却ゾーン２Ｃと加熱ゾ
ーン２Ｈとに分割されている。
鋼が連通可能な隔壁５により、冷却ゾーン２Ｃと加熱ゾ
ーン２Ｈとに分割されている。
【００１１】先ず、取鍋１内のチタン含有ステンレス溶
鋼Ｍ1 を冷却ゾーン２Ｃに流入させる。そして冷却ゾー
ン２Ｃの溶鋼Ｍ2Cに、図示しない冷材投入装置あるいは
冷材昇降浸漬装置９を用いて、冷材９Ａあるいは９Ｂを
投入もしくは浸漬するか、またはタンディシュ２の底部
に設けたポーラスノズル７からアルゴンガスを吹き込む
か、あるいはこれらの操作の併用により、溶鋼温度を凝
固温度よりも10〜30℃高い温度まで低下させる。このと
き、溶鋼中に冷材９Ａを投入して、溶鋼温度低下の粗制
御を行い、冷材昇温浸漬装置９によって冷材９Ｂを溶鋼
中に浸漬したり溶鋼から引き抜いて精密な温度制御を行
うことができる。
鋼Ｍ1 を冷却ゾーン２Ｃに流入させる。そして冷却ゾー
ン２Ｃの溶鋼Ｍ2Cに、図示しない冷材投入装置あるいは
冷材昇降浸漬装置９を用いて、冷材９Ａあるいは９Ｂを
投入もしくは浸漬するか、またはタンディシュ２の底部
に設けたポーラスノズル７からアルゴンガスを吹き込む
か、あるいはこれらの操作の併用により、溶鋼温度を凝
固温度よりも10〜30℃高い温度まで低下させる。このと
き、溶鋼中に冷材９Ａを投入して、溶鋼温度低下の粗制
御を行い、冷材昇温浸漬装置９によって冷材９Ｂを溶鋼
中に浸漬したり溶鋼から引き抜いて精密な温度制御を行
うことができる。
【００１２】上述の溶鋼温度低下により溶鋼Ｍ2C内に析
出したチタン窒化物は、冷却ゾーン２Ｃの溶鋼面上に浮
上して分離される。この浮上分離したチタン窒化物を吸
収するとともに、外気からの吸窒を防止するため、溶鋼
表面上にパウダーＰの溶融物層を形成させておくのが望
ましい。
出したチタン窒化物は、冷却ゾーン２Ｃの溶鋼面上に浮
上して分離される。この浮上分離したチタン窒化物を吸
収するとともに、外気からの吸窒を防止するため、溶鋼
表面上にパウダーＰの溶融物層を形成させておくのが望
ましい。
【００１３】冷却ゾーン２Ｃで冷却され、チタン窒化物
を浮上分離させた溶鋼Ｍ2Cは、つぎに隔壁５の底部を通
過して、シール蓋６およびヒーター８を埋設した壁で囲
まれる加熱ゾーン２Ｈに流入する。そして加熱ゾーン２
Ｈの溶鋼Ｍ2Hはヒーター８で加熱され、その温度が凝固
温度よりも30〜60℃高くなるまで加熱される。このとき
シール蓋６を設けているので溶鋼加熱時の熱放散を抑制
し、外気からの吸窒を防止することができる。
を浮上分離させた溶鋼Ｍ2Cは、つぎに隔壁５の底部を通
過して、シール蓋６およびヒーター８を埋設した壁で囲
まれる加熱ゾーン２Ｈに流入する。そして加熱ゾーン２
Ｈの溶鋼Ｍ2Hはヒーター８で加熱され、その温度が凝固
温度よりも30〜60℃高くなるまで加熱される。このとき
シール蓋６を設けているので溶鋼加熱時の熱放散を抑制
し、外気からの吸窒を防止することができる。
【００１４】図２は、本発明の鋳造方法によるチタン窒
化物の析出挙動を、従来の鋳造方法と対比して説明する
図である。図中の曲線は、Ｃ：0.01％、Si:0.4％、Mn:
0.2％、Cr：11.5％、Ti:0.3％（％は重量％を表す）の
組成を有するチタン含有ステンレス鋼のチタン窒化物平
衡窒素濃度と溶鋼温度との関係を示す。
化物の析出挙動を、従来の鋳造方法と対比して説明する
図である。図中の曲線は、Ｃ：0.01％、Si:0.4％、Mn:
0.2％、Cr：11.5％、Ti:0.3％（％は重量％を表す）の
組成を有するチタン含有ステンレス鋼のチタン窒化物平
衡窒素濃度と溶鋼温度との関係を示す。
【００１５】図２のＢ点からＣ点までの矢印およびＥ点
からＦ点までの矢印は、それぞれ本発明方法における冷
却ゾーンおよび鋳込み開始から凝固までの温度低下によ
るチタン窒化物析出による脱窒量を示し、Ｅ’点から
Ｆ’点までの矢印は、従来法の鋳込み開始から凝固まで
の温度低下によるチタン窒化物析出による脱窒量を示
す。
からＦ点までの矢印は、それぞれ本発明方法における冷
却ゾーンおよび鋳込み開始から凝固までの温度低下によ
るチタン窒化物析出による脱窒量を示し、Ｅ’点から
Ｆ’点までの矢印は、従来法の鋳込み開始から凝固まで
の温度低下によるチタン窒化物析出による脱窒量を示
す。
【００１６】図２に示すように、従来法ではＡ′点の温
度、窒素濃度の溶鋼がタンディシュから鋳型に注入さ
れ、凝固温度Ｅ′点まで温度が低下すると、Ｅ′点と
Ｆ′点との間の窒素量に相当するチタン窒化物が析出
し、その大部分が凝固シェル４Ａに捕捉されて鋳片表層
介在物欠陥となる。
度、窒素濃度の溶鋼がタンディシュから鋳型に注入さ
れ、凝固温度Ｅ′点まで温度が低下すると、Ｅ′点と
Ｆ′点との間の窒素量に相当するチタン窒化物が析出
し、その大部分が凝固シェル４Ａに捕捉されて鋳片表層
介在物欠陥となる。
【００１７】これに対して、本発明方法では、タンディ
シュ２の冷却ゾーン２Ｃの溶鋼Ｍ2Cを冷却して、溶鋼温
度を凝固温度との差が10〜30℃になるＢ点まで温度を低
下させる。そうするとＢ点とＣ点との間の窒素量に相当
するチタン窒化物が析出して、浮上分離され、Ｃ点まで
窒素濃度が低下する。つぎに加熱ゾーン２Ｈに流入した
溶鋼Ｍ2Hを加熱して、溶鋼温度を凝固温度との差が30〜
60℃になるＤ点まで昇温した後、鋳型３に注入する。鋳
型３内に注入された溶鋼Ｍ3 の温度がＤ点からＣ点まで
低下する間はチタン窒化物を析出せず、Ｃ点から凝固温
度Ｅ点まで低下すると、Ｅ点とＦ点との間の窒素量に相
当する微量のチタン窒化物が析出するにすぎない。した
がって凝固シェル４Ａに補足されるチタン窒化物はごく
微量となり、表層介在物欠陥がほとんどない良好な品質
の鋳片４が得られる。
シュ２の冷却ゾーン２Ｃの溶鋼Ｍ2Cを冷却して、溶鋼温
度を凝固温度との差が10〜30℃になるＢ点まで温度を低
下させる。そうするとＢ点とＣ点との間の窒素量に相当
するチタン窒化物が析出して、浮上分離され、Ｃ点まで
窒素濃度が低下する。つぎに加熱ゾーン２Ｈに流入した
溶鋼Ｍ2Hを加熱して、溶鋼温度を凝固温度との差が30〜
60℃になるＤ点まで昇温した後、鋳型３に注入する。鋳
型３内に注入された溶鋼Ｍ3 の温度がＤ点からＣ点まで
低下する間はチタン窒化物を析出せず、Ｃ点から凝固温
度Ｅ点まで低下すると、Ｅ点とＦ点との間の窒素量に相
当する微量のチタン窒化物が析出するにすぎない。した
がって凝固シェル４Ａに補足されるチタン窒化物はごく
微量となり、表層介在物欠陥がほとんどない良好な品質
の鋳片４が得られる。
【００１８】本発明の方法において、冷却ゾーン２Ｃに
おける溶鋼温度を、凝固温度よりも10〜30℃高い温度ま
で低下させる理由は、30℃を超えると冷却ゾーン２Ｃに
おける溶鋼温度低下が少なく、チタン窒化物の析出分離
効果が小さくなり、10℃未満ではタンディシュ内で溶鋼
が凝固する危険があり、また湯流れが悪化するからであ
る。なお、冷却ゾーン２Ｃにおける溶鋼温度は、凝固温
度より10〜20℃高い温度まで冷却するのが一層望まし
い。
おける溶鋼温度を、凝固温度よりも10〜30℃高い温度ま
で低下させる理由は、30℃を超えると冷却ゾーン２Ｃに
おける溶鋼温度低下が少なく、チタン窒化物の析出分離
効果が小さくなり、10℃未満ではタンディシュ内で溶鋼
が凝固する危険があり、また湯流れが悪化するからであ
る。なお、冷却ゾーン２Ｃにおける溶鋼温度は、凝固温
度より10〜20℃高い温度まで冷却するのが一層望まし
い。
【００１９】加熱ゾーン２Ｈにおける溶鋼温度を、凝固
温度よりも30〜60℃高くまで昇温させる理由は、60℃よ
りも高いと鋳込み温度が高すぎて鋳片のブレークアウト
を生ずる危険があり、30℃未満では鋳込みを適正に行う
ことができないからである。
温度よりも30〜60℃高くまで昇温させる理由は、60℃よ
りも高いと鋳込み温度が高すぎて鋳片のブレークアウト
を生ずる危険があり、30℃未満では鋳込みを適正に行う
ことができないからである。
【００２０】
【実施例】表１に示すAISI 409鋼および 321鋼に相当す
る組成を有するチタン含有ステンレス鋼とを、電気
炉とＡＯＤ炉を併用して溶製し、前記図１に示す鋳込み
装置を用いて連続鋳造を行い、鋳片を熱間圧延してホッ
トコイルを製造し、ホットコイルの表面欠陥を調査し
た。
る組成を有するチタン含有ステンレス鋼とを、電気
炉とＡＯＤ炉を併用して溶製し、前記図１に示す鋳込み
装置を用いて連続鋳造を行い、鋳片を熱間圧延してホッ
トコイルを製造し、ホットコイルの表面欠陥を調査し
た。
【００２１】タンディシュの冷却ゾーンにおける溶鋼の
冷却は、溶鋼温度を測温しながら同一鋼種のクロップエ
ンドを冷材として投入して温度を粗制御し、冷材昇降浸
漬装置９による同一鋼種のクロップエンドの浸漬または
引き上げ、およびアルゴンガスの吹き込みまたは停止に
よって温度を精密制御して行った。タンディシュの加熱
ゾーンにおける溶鋼の加熱は、タンディシュヒーター８
によって行った。
冷却は、溶鋼温度を測温しながら同一鋼種のクロップエ
ンドを冷材として投入して温度を粗制御し、冷材昇降浸
漬装置９による同一鋼種のクロップエンドの浸漬または
引き上げ、およびアルゴンガスの吹き込みまたは停止に
よって温度を精密制御して行った。タンディシュの加熱
ゾーンにおける溶鋼の加熱は、タンディシュヒーター８
によって行った。
【００２２】表２に、タンディシュの冷却ゾーンおよび
加熱ゾーンにおける溶鋼温度、溶鋼窒素含有量およびホ
ットコイルのチタン窒化物起因の山ヘゲ欠陥発生状況を
示す。なお、比較例は通常のタンディシュを用いて従来
の鋳造方法で鋳込みを行った例である。
加熱ゾーンにおける溶鋼温度、溶鋼窒素含有量およびホ
ットコイルのチタン窒化物起因の山ヘゲ欠陥発生状況を
示す。なお、比較例は通常のタンディシュを用いて従来
の鋳造方法で鋳込みを行った例である。
【００２３】表２に示すように、実施例１、２および３
では、いずれもタンディシュの冷却ゾーンにおいて溶鋼
温度が凝固温度よりも15〜20℃高い温度になるまで冷却
されている。この溶鋼温度低下によって脱窒率は35〜43
％となり、チタン窒化物が効果的に析出分離された。ま
た加熱ゾーンにおいては溶鋼は、凝固温度よりも43〜50
℃高くなるまで昇温されており、その間外気からの吸窒
はほとんどなく、適正な鋳込みを行うことができた。こ
れにより鋳込みから凝固までのチタン窒化物の析出は防
止され、鋳片の表層介在物欠陥は殆ど無くなって、ホッ
トコイル表面のヘゲ疵発生は０となった。
では、いずれもタンディシュの冷却ゾーンにおいて溶鋼
温度が凝固温度よりも15〜20℃高い温度になるまで冷却
されている。この溶鋼温度低下によって脱窒率は35〜43
％となり、チタン窒化物が効果的に析出分離された。ま
た加熱ゾーンにおいては溶鋼は、凝固温度よりも43〜50
℃高くなるまで昇温されており、その間外気からの吸窒
はほとんどなく、適正な鋳込みを行うことができた。こ
れにより鋳込みから凝固までのチタン窒化物の析出は防
止され、鋳片の表層介在物欠陥は殆ど無くなって、ホッ
トコイル表面のヘゲ疵発生は０となった。
【００２４】一方、同じ鋼種を従来法で鋳造した比較例
１、２および３は、鋳込み時の窒素含有量が高く、鋳込
みから凝固までに多量のチタン窒化物が析出して、凝固
シェルに捕捉されたため、鋳片表面にチタン窒化物基因
の欠陥を生じ、ホットコイル表面にヘゲ疵が発生した。
１、２および３は、鋳込み時の窒素含有量が高く、鋳込
みから凝固までに多量のチタン窒化物が析出して、凝固
シェルに捕捉されたため、鋳片表面にチタン窒化物基因
の欠陥を生じ、ホットコイル表面にヘゲ疵が発生した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【発明の効果】本発明の鋳造方法によれば、チタン窒化
物に起因する表層介在物欠陥を発生させることなく、チ
タン含有ステンレス鋼を鋳造することができる。したが
って、ホットコイルのヘゲ疵発生を完全に防止すること
ができ、手入工数および手入費用の節減と製品歩留りの
向上を達成することができる。
物に起因する表層介在物欠陥を発生させることなく、チ
タン含有ステンレス鋼を鋳造することができる。したが
って、ホットコイルのヘゲ疵発生を完全に防止すること
ができ、手入工数および手入費用の節減と製品歩留りの
向上を達成することができる。
【図１】本発明方法の実施に用いる鋳込み装置の一例を
示す概略断面図である。
示す概略断面図である。
【図２】本発明の鋳造方法によるチタン窒化物の析出挙
動を従来の鋳造方法と対比して説明する図である。
動を従来の鋳造方法と対比して説明する図である。
１: 取鍋、 ２: タンディッシュ、 ２Ｃ：冷却ゾー
ン、 ２Ｈ：加熱ゾーン ３: 鋳型、 ４: 鋳片、 ４Ａ：凝固シェル、 ５: 隔
壁、 ６: シール蓋 ７: ポーラスノズル ８: ヒーター、 ９: 冷材昇降浸
漬装置
ン、 ２Ｈ：加熱ゾーン ３: 鋳型、 ４: 鋳片、 ４Ａ：凝固シェル、 ５: 隔
壁、 ６: シール蓋 ７: ポーラスノズル ８: ヒーター、 ９: 冷材昇降浸
漬装置
Claims (1)
- 【請求項１】チタンを含有するステンレス溶鋼を取鍋か
らシール蓋を有するタンディシュを介して鋳造するに際
し、上記タンディシュの内部を底部で溶鋼が連通可能な
隔壁を設けて冷却ゾーンと加熱ゾーンとに分割し、上記
冷却ゾーンにおいて溶鋼を凝固温度よりも10〜30℃高い
温度まで冷却し、析出したチタン窒化物を浮上分離させ
た溶鋼を上記加熱ゾーンに流入させ、その溶鋼を凝固温
度よりも30〜60℃高い温度になるまで昇温して鋳込みを
行うことを特徴とするチタン含有ステンレス溶鋼の鋳造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20083592A JPH0639505A (ja) | 1992-07-28 | 1992-07-28 | チタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20083592A JPH0639505A (ja) | 1992-07-28 | 1992-07-28 | チタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0639505A true JPH0639505A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16431003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20083592A Pending JPH0639505A (ja) | 1992-07-28 | 1992-07-28 | チタン含有ステンレス溶鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639505A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007056372A (ja) * | 2006-10-30 | 2007-03-08 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 表面性状に優れたＴｉ含有Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ鋼及びその鋳造方法 |
| JP2010264485A (ja) * | 2009-05-15 | 2010-11-25 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用タンディッシュ及び連続鋳造方法 |
| WO2015046238A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| WO2015046241A1 (ja) * | 2013-09-27 | 2015-04-02 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| US9889499B2 (en) | 2013-08-26 | 2018-02-13 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Continuous casting method |
-
1992
- 1992-07-28 JP JP20083592A patent/JPH0639505A/ja active Pending
Cited By (11)
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