CN105164487B - 导热鳍片、热交换器以及冷冻循环装置 - Google Patents

导热鳍片、热交换器以及冷冻循环装置 Download PDF

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Abstract

用于热交换器(1)的导热鳍片(3)包括：板状的基座部(4)；管状的卡圈部(5)，以相对于基座部(4)竖立的状态设置；后退部(7)，具有连结卡圈部(5)的根底与基座部(4)的倾斜面(7a)；以及外倾部(6)，从卡圈部(5)的前端朝向卡圈部(5)的径向外侧遍及整周而展开，当与用于热交换器(1)的其他导热鳍片(3)相组合时，与其他导热鳍片(3)的倾斜面(7a)形成面接触，其中，后退部(7)的倾斜面(7a)与卡圈部(5)的根底相连结，连结后退部(7)的倾斜面(7a)与卡圈部(5)的连结部分呈弯折成锐角的状态，卡圈部(5)的根底到达超过与基座部(4)的处于外倾部(6)侧的相反一侧的面(4a)抵接的基准面S的位置。

Description

导热鳍片、热交换器以及冷冻循环装置
技术领域
本发明涉及导热鳍片、使用导热鳍片的热交换器、以及通过使用导热鳍片来进行热交换而构成冷冻循环的冷冻循环装置。
背景技术
以往，在热泵装置等冷冻循环装置中，鳍片管型热交换器得到广泛使用。鳍片管型热交换器采用在供制冷剂流动的导热管上安装导热鳍片，以使导热面积变大的结构。
图11是表示专利文献1公开的以往的鳍片管型热交换器100的结构的图。该热交换器100具备堆叠的多个导热鳍片120以及贯穿导热鳍片120的导热管110。
并且，导热鳍片120具备以相对于板状的基座部121竖立的状态设置的管状(剖面形状固定)的卡圈部123。从卡圈部123的根底及前端开始，根底部122及外倾部124弯曲并朝向卡圈部123的径向外侧扩大。
导热鳍片120的间距(各基座部121间的间隔)通过下述方式规定，即：相邻的导热鳍片120中的其中一个导热鳍片120的外倾部124与另一个导热鳍片120的根底部122附近的基座部121相接。
并且，为了使上述导热管110紧贴各导热鳍片120，通常要进行导热管110的扩管。具体而言，向层叠的导热鳍片120的卡圈部123内插入外径比卡圈部123的内径小的导热管110。然后，进行导热管110的扩管，从而使导热管110与各导热鳍片120紧贴。
此外，在扩管时，导热管110会沿管轴方向收缩。在专利文献1所公开的导热鳍片120中，为了防止由此产生的导热鳍片120的变形，设置有台阶部125，提高了导热鳍片120的强度。
该导热鳍片120中，根底部122和外倾部124弯曲并扩大，因此会在相邻的导热鳍片120的卡圈部123之间形成相对较大的间隙130。
若存在此种间隙130，则导热管110与卡圈部123的接触面积变小，热难以从导热管110传向导热鳍片120。为了解决该问题，专利文献2中提出了向间隙130中填充硅酮树脂等填充剂以提高导热性的技术。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平9-119792号公报
专利文献2：日本特开2010-169344号公报
发明内容
发明要解决的问题
但是，若向上述间隙130内填充填充剂，则在热交换器100废弃时，存在难以将材料分类的问题。具体而言，作为产生的废料，除了金属性的导热管110及导热鳍片120以外，还有异种材料即填充剂。由此导致再生性恶化，环境负荷增大。
本发明用于解决这样的以往的问题，目的在于提供能够增加导热管与导热鳍片的接触面积而不会使再生性恶化、而且能够高效地进行排热的导热鳍片、热交换器以及冷冻循环装置。
解决问题的方案
本发明的导热鳍片采用下述结构，即，导热鳍片，用于热交换器，包括：板状的基座部；管状的卡圈部，以相对于基座部竖立的状态设置；后退部，具有连结卡圈部的根底与基座部的倾斜面；以及外倾部，从卡圈部的前端朝向卡圈部的径向外侧遍及整周而展开，当与用于热交换器的其他导热鳍片相组合时，与其他导热鳍片的倾斜面形成面接触，其中，后退部的倾斜面与卡圈部的根底相连结，连结后退部的倾斜面与卡圈部的连结部分呈弯折成锐角的状态，卡圈部的根底到达超过与基座部的处于外倾部侧的相反一侧的面抵接的基准面的位置。
本发明的热交换器采用下述结构，即，热交换器，包括堆叠而成的多个导热鳍片；以及贯穿多个导热鳍片的导热管，各导热鳍片包括：板状的基座部；管状的卡圈部，以相对于基座部竖立的状态设置；后退部，具有连结卡圈部的根底与基座部的倾斜面；以及外倾部，从卡圈部的前端朝向卡圈部的径向外侧遍及整周而展开，当与其他导热鳍片相组合时，与其他导热鳍片的后退部的倾斜面形成面接触，其中，后退部的倾斜面与卡圈部的根底相连结，连结后退部的倾斜面与卡圈部的连结部分呈弯折成锐角的状态，卡圈部的根底到达超过与基座部的跟外倾部侧为相反侧的面抵接的基准面的位置。
本发明的冷冻循环装置采用下述结构，即，冷冻循环装置，以制冷剂在压缩机、冷凝器、节流装置、蒸发器中循环的方式构成冷冻循环，冷凝器与蒸发器中的至少一者具备上述热交换器。
发明的效果
根据本发明，能够增加导热管与导热鳍片的接触面积而不会使再生性恶化，而且能够高效地进行排热。
附图说明
图1是表示本发明的实施方式1的热交换器的结构的一例的图。
图2是图1所示的热交换器的放大立体剖视图。
图3是图1所示的热交换器的局部剖视图。
图4是说明导热鳍片的各部的尺寸的图。
图5是表示导热鳍片间的空气流动的数值分析结果的图。
图6是表示风速为0的区域的产生与槽的深度D、槽的宽度ΔD/2之间的关系的图。
图7是表示外倾部的倾斜角度比后退部的倾斜角度小的导热鳍片的一例的图。
图8是表示实施方式2的热交换器的结构的一例的放大立体剖视图。
图9是对导热鳍片的各部的尺寸进行说明的图。
图10是表示使用热交换器的冷冻循环装置的结构的一例的图。
图11是表示专利文献1中公开的以往的鳍片管型热交换器的结构的图。
具体实施方式
以下，参照附图来详细说明本发明的实施方式。此外，本发明并不受以下的实施方式限定。
(实施方式1)
图1是表示实施方式1的热交换器1的结构的一例的图。该热交换器1具备：堆叠的多个矩形板状的导热鳍片3、配置在导热鳍片3两侧的一对侧板20、呈串状贯穿导热鳍片3及侧板20的多个U字状的导热管2。这样的热交换器1被称作鳍片管型。
各导热管2的形状例如为圆筒状。并且，各导热管2的直线部以规定的间隔沿各导热鳍片3的长度方向排列。另外，上述直线部的两端从侧板20突出。并且，各导热管2的直线部中，相邻的直线部的端部通过弯管21连结。例如，作为导热管2，能够使用带内面槽的铜管。
图2是图1所示的热交换器1的放大立体剖视图。图2所示的矩形板状的导热鳍片3例如是对较薄的铝板压制而成形。具体而言，各导热鳍片3具备：沿导热管2的周围展开的基座部4、以及以相对于基座部4竖立的状态设置的管状的卡圈部5。
而且，各导热鳍片3具备外倾部6及后退部7。外倾部6从卡圈部5的前端朝向卡圈部5的径向外侧遍及整周而展开。后退部7具有连结卡圈部5的根部与基座部4的倾斜面。
并且，外倾部6在与其他导热鳍片3相组合时，与其他导热鳍片3的倾斜面形成面接触。以下，为了便于说明，将从与后退部7连结的卡圈部5的根部朝向与外倾部6连结的卡圈部5的端部的方向设为上方向，将与此相反的方向设为下方向。
在组装热交换器1时，以卡圈部5的中心轴一致的方式将各导热鳍片3层叠，并向卡圈部5的内侧插入外径比卡圈部5的内径小的导热管2。然后，通过对该导热管2扩管，从而使导热管2的外周面紧贴卡圈部5的内周面。
由此，在流经导热管2内的流体与流经导热鳍片3间的流体之间能够进行热交换。流经导热管2内的流体，例如是在热泵装置等冷冻循环装置中使用的R410A制冷剂。另外，流经导热鳍片3间的流体例如是空气等流体。
接下来，参照图11所示的以往的鳍片管型热交换器100的结构，详细说明导热现象。
如图11的虚线箭头B所示，流经导热管110内的流体的热传递到导热管110的外周面，从该外周面传递到卡圈部123的内周面，再从卡圈部123传递到基座部121。然后，热从卡圈部123的外周面及基座部121的上下面传递到流经导热鳍片120间的流体。
一般而言，热从导热管110的外周面传递到卡圈部123内周面时的接触热导由以下的(式1)来定义。
……(式1)
此处，各参数的定义如下。
K：接触热导(W/m2·K)
δ1：构成接触面的其中一个部件的表面粗糙度(μm)
δ2：构成接触面的另一个部件的表面粗糙度(μm)
δ0：接触相当长度(＝23μm)
λ1：构成接触面的其中一个部件的导热系数(W/m·K)
λ2：构成接触面的另一个部件的导热系数(W/m·K)
P：接触压力(MPa)
H：构成接触面的部件中的较软者的硬度(Hb)
λf：介隔流体导热系数(W/m·K)
另外，若使用通过上述(式1)求出的接触热导K，则接触热阻Rc通过以下的(式2)算出。
Rc＝1/(K×S)……(式2)
此处，各参数的定义如下。
Rc：接触热阻(K/W)
S：接触面积(m2)
根据(式2)可知，为了降低接触热阻Rc，有增大接触热导K的方法和增大接触面积S的方法。
前述的专利文献2所公开的方法是增大接触热导K的方法之一。该方法中，向面向导热管110的卡圈部123间的间隙130内，填充导热系数λf比空气大的填充剂，以增大接触热导K。
但是，如前所述，该方法会导致再生性发生恶化。具体而言，导致再生率下降或再生所需的能量增大等，从而造成环境负荷增大。
另外，当前，以家电再生法为代表，正由政府主导实施降低对地球环境的负荷的举措，并存在今后对象商品增加的趋势，因而再生性成为无法忽视的要素。因此，使用填充剂的上述方法尚存在要解决的问题。
另外，作为增大接触热导K的其他方法，有减小接触面的表面粗糙度δ1、δ2的方法、增大接触压力P的方法、增大导热管110及导热鳍片120的导热系数λ1、λ2的方法、减小导热管110或导热鳍片120中的较软者的硬度H的方法。
相对于此类方法，本实施方式中的导热鳍片3并非着眼于增大接触热导K，而是着眼于增大接触面积S而构成。根据(数式2)可知，只要增加导热管110与卡圈部123的接触面积S，即便接触热导K不发生变化，也能够降低接触热阻Rc。
并且，只要能够降低接触热阻Rc，便能够提高从导热管110向导热鳍片120的导热性。即，能够提高热交换器1的热交换效率。
图3是图1所示的热交换器1的局部剖视图。如图3所示，后退部7的倾斜面7a与卡圈部5的根部相连结。并且，后退部7的倾斜面7a与卡圈部5的连结部分呈弯折成锐角的状态。而且，卡圈部5的根部到达与基座部4的处于外倾部6侧的相反一侧的面4a抵接的基准面S的下方位置。
并且，如前所述，相邻的导热鳍片3中，其中一个导热鳍片3的后退部7进入由另一个导热鳍片3的外倾部6所形成的空间内，并与该外倾部6形成面接触。通过后退部7与外倾部6相接触，从而规定导热鳍片3的间距(各基座部4间的间隔)。
并且，如图3中的虚线箭头A所示，从导热管2传递到卡圈部5的热不仅传递到具备该卡圈部5的导热鳍片3的基座部4，还传递到与该导热鳍片3相邻的导热鳍片3的基座部4。
即，作为从卡圈部5朝向基座部4的热的传递路径，确保经由后退部7来传递热的路径、与从外倾部6向相邻的导热鳍片3的后退部7传递热的路径这两条路径。
另一方面，在图11所示的以往的热交换器100中，外倾部124的前端与基座部121形成线接触。并且，通过线接触的部分传递的热量无限小。
因此，以往的热交换器100中，如虚线箭头B所示，从导热管110传递到卡圈部123的热仅传递到具备该卡圈部123的导热鳍片120的基座部121。即，从卡圈部123向基座部121传递热的路径仅有经由根底部122的一条路径。
根据以上所述，本实施方式中的热交换器1与以往的热交换器100相比，能够高效地将热传向基座部4。因此，热容易从导热管2传向导热鳍片3，能够进一步提高热交换效率。
另外，外倾部6是从卡圈部5的前端朝向卡圈部5的径向外侧遍及整周而设置，因此能够增大相邻的导热鳍片3间的接触面积。通过这些设置，能够高效地将热传向基座部4，从而能够进一步提高热交换效率。
而且，相邻的导热鳍片3中，位于上侧的导热鳍片3的后退部7的倾斜面7a与位于下侧的导热鳍片3的外倾部6的倾斜面6a形成面接触。这样，通过后退部7与外倾部6倾斜地接触，与图11所示的以往的热交换器100相比，既能抑制外倾部6朝横向的突出量，又能增大两导热鳍片3的接触面积。
另外，如前所述，卡圈部5的根部到达基准面S的下方位置。即，位于上侧的导热鳍片3的倾斜面7a与位于下侧的导热鳍片3的倾斜面6a的接触部分露出至各导热鳍片3间的空气流动的风路中。
在向导热鳍片3间导入空气而形成风路的情况下，导热鳍片3附近的空气因来自导热鳍片3的散热，温度变得比风路中央的空气相对更高。因此，如果接触部分不位于基准面S的下方位置，则流经导热鳍片3附近的高温空气会接触到接触部分，从而难以进一步提高散热效率。
尤其在上述接触部分，通过位于上侧的导热鳍片3的后退部7与位于下侧的导热鳍片3的外倾部6相接触，从而其厚度变为导热鳍片3的厚度的两倍，热容变大。并且，该接触部分造成从卡圈部5向基座部4传递热，进一步从基座部4向空气散发热时的热阻，因此温度变得相对较高。
因此，以卡圈部5的根部位于基准面S的下方的方式形成导热鳍片3，使上述接触部分与在远离导热鳍片3附近的风路中央附近流动的相对较低温的空气接触。由此，上述接触部分与空气之间的温差变大，因此能够有效地进行散热，热交换能力提高。
另外，通过以卡圈部5的根部位于基准面S的下方的方式形成导热鳍片3，从而后退部7的倾斜面7a与卡圈部5的连结部分的锐角的弯折角度变得更小。
由此，能够减小外倾部6相对于卡圈部5的管轴方向的倾斜角度，外倾部6朝外侧的扩大量变小。其结果，在外倾部6的加工时，能够抑制在外倾部6与卡圈部5的连结部分产生裂纹的现象，导热鳍片3的加工变得容易。
此外，基座部4的形状既可如图3所示般为平板状，也可为具有多个山谷的波板状。在基座部4采用波板状的情况下，优选在后退部7与基座部4之间设置平坦的环部。
此处，如图3所示，后退部7的倾斜面7a与卡圈部5的连结部分呈弯折成锐角的状态，但因呈此种状态而形成的槽的深度也可考虑散热的容易性来决定。
图4是对导热鳍片3的各部的尺寸进行说明的图。如图4所示，D表示在卡圈部5与后退部7之间形成的槽的深度，φD1表示槽的最外周直径，φD2表示卡圈部5的最外周直径。并且，将槽的最外周直径与卡圈部5的最外周直径之差φD1-φD2设为ΔD。此时，槽的宽度为ΔD/2。
若槽的深度D变大，则空气难以流动到槽底部分，从而难以进行该部分的散热。因此，较为理想的是考虑到散热的容易性来决定槽的深度D。
图5是表示导热鳍片3间的空气流动的数值分析结果的图。图5中表示从存在阶差的风路左侧以1.0m/s的风速(初始风速1.0m/s)流入的空气流出到风路右侧时的速度分布。
该阶差相当于在卡圈部5与后退部7之间产生的图4所示的槽部。图5中示出了图4所示的槽部的深度D及槽部的宽度ΔD/2。本例中，D及ΔD/2均为0.5mm。
另外，风路的上部边界30相当于相邻的导热鳍片3中的上侧的导热鳍片3的下表面，风路的下部边界31相当于下侧的导热鳍片3的上表面。另外，风路的上部边界30与下部边界31之间的间隔相当于鳍片间距。图5所示的示例中，将鳍片间距设为1.34mm。
另外，该数值分析中，用二维模型表示具有三维形状的热交换器1，将三维的空气流动近似为二维流动。即，图5中示出了卡圈部5的表面32的位置，但在实际的空气流动中，在该位置处，流动的方向会发生变化，空气将以环绕卡圈部5的方式而流动。
图5所示的二维模型中简化了此点，假设在卡圈部5的表面32的位置处流动方向不发生变化来进行计算。该数值分析的目的在于调查在卡圈部5与后退部7之间的槽部的底部是否产生无空气流动的区域。如果是出于此种目的，则即便进行上述近似也能够确保足够的精度。
如图5所示，在D及ΔD/2均为0.5mm的情况下，在风路的下部边界31附近的存在台阶差的部分，会产生风速为0的区域。这表示在卡圈部5与后退部7之间产生的槽部的底部会产生风速为0的区域。
将针对各种D及ΔD/2的值进行同样的数值分析所得的结果示于图6。图6是表示风速为0的区域的产生与槽的深度D及槽的宽度ΔD/2之间的关系的图。
图6的圆圈符号表示未产生风速为0的区域，四边形符号表示产生风速为0的区域。另外，三角形符号表示是否产生风速为0的区域取决于初始风速。
具体而言，当D为0.4mm、ΔD/2为0.5mm时，若初始风速为2.0m/s以上，则会产生风速为0的区域。另外，当D为0.6mm、ΔD/2为0.7mm时，若初始风速为1.0m/s以上，则会产生风速为0的区域。
如图6所示可知，当D满足D＞ΔD/2的关系时，存在产生风速为0的区域的趋势。为了避免此种区域的产生，优选将D设为(ΔD/2)以下。
由此，即使在卡圈部5的根底部，也会产生从卡圈部5的表面朝向空气的热传递，因此不会引起热交换器1中的空气侧热传递率的下降。并且，该热交换器1中，通过加大导热管2与导热鳍片3的接触面积，提高了导热性，而通过防止空气侧热传递率的下降，从而能够充分发挥该导热性的提高效果。
此外，在图4等中，对将外倾部6相对于卡圈部5的轴向的倾斜角度β与后退部7相对于卡圈部5的轴向的倾斜角度α相同的导热鳍片3予以组合的情况进行了说明。但是，组合导热鳍片3之前的倾斜角度β并不限定于此，也可设为比倾斜角度α小的角度。
图7是表示外倾部6的倾斜角度比后退部7的倾斜角度小的导热鳍片3的一例的图。当使用此种导热鳍片3来形成热交换器1时，首先堆叠导热鳍片3，随后沿着卡圈部5的轴向压制这些导热鳍片3。
由此，外倾部6被后退部7推压扩开，最终，外倾部6与后退部7成为相互平行的状态。由此，外倾部6与后退部7形成面接触，因此导热鳍片3间的接触面积增大，能够提高从下侧的导热鳍片3的卡圈部5朝向上侧的导热鳍片3的热的传递容易性。
另外，该热交换器1存在下述优点，即，即便在导热管2受到扩管的情况下，图3所示的间隙8也难以扩大(第一作用)。这是因为，后退部7被外倾部6按压，卡圈部5的根部被牢固地固定在外倾部7与导热管2之间。与此相对，图11所示的以往的热交换器100中，卡圈部123的根部未被固定，因此间隙130容易扩大。
另外，如图7的左图所示，也存在通过后退部7抵接于外倾部6的上端而规定导热鳍片3的间距的热交换器，但此种热交换器中，导热鳍片3与导热管2之间的间隙相对较大。
与此相对，本实施方式中的热交换器1中，如上所述，后退部7被外倾部6按压，因此间隙难以扩大，能够防止导热管2与卡圈部5的接触面积的下降(第二作用)。
通过这些作用，在本实施方式的热交换器1中，能够降低接触热阻，从而能够提高导热性。其结果，能够增大热交换器1的热交换效率。另外，为了获得此种效果，除了导热管2及导热鳍片3以外，不需要填充间隙的填充剂等材料，因此热交换器1废弃时的分类变得容易。其结果，能够防止再生性发生恶化，防止使环境负荷增大这样的事态。
(实施方式2)
本实施方式2中，说明导热鳍片3具备从基座部4向外倾部6侧突出的台阶部的情况。图8是表示实施方式2的热交换器1的结构的一例的放大立体剖视图。
与图2所示的热交换器1的不同之处在于，图8的热交换器1具有台阶部9。该台阶部9收容下侧的导热鳍片3的外倾部6。由此，能够减轻堆叠导热鳍片3时的横偏。
图9是对导热鳍片3的各部的尺寸进行说明的图。与图4的情况同样，D表示在卡圈部5与后退部7之间形成的槽的深度，φD1表示槽的最外周直径，φD2表示卡圈部5的最外周直径。并且，将槽的最外周直径与卡圈部5的最外周直径之差φD1-φD2设为ΔD。此时，槽的宽度为ΔD/2。
另外，将台阶部9的高度表示为C。该高度C是从与基座部4的跟外倾部6侧为相反侧的面4a抵接的基准面S，到台阶部9的最上部的距离。另外，将从卡圈部5的根部，到与台阶部9的最上部处于相同高度的卡圈部5的部位的距离表示为E。此时，卡圈部5的根部到达超过基准面S的位置，因此E＞C。
这样，在存在台阶部9的情况下，也以卡圈部5的根部到达基准面S的下方位置的方式构成导热鳍片3，使外倾部6与后退部7的接触部分露出至各导热鳍片3间的空气流动的风路中。由此，能够有效地进行散热，热交换能力提高。
另外，在存在此种台阶部9的情况下，较为理想的也是考虑到散热的容易性来决定在卡圈部5与后退部7之间形成的槽的深度D。具体而言，此时也可获得与图6所示的关系同样的关系，因此较为理想的是将槽的深度D设为(ΔD/2)以下。由此，能够防止在槽部的底部产生风速为0的区域。
(实施方式3)
接下来，说明将实施方式1或2所示的热交换器1适用于冷冻循环装置的情况。图10是表示使用热交换器1的冷冻循环装置10的结构的一例的图。例如，作为冷冻循环装置10的一例，可列举房间空调机等热泵装置。
图10所示的冷冻循环装置10具备室内单元10A及室外单元10B。并且，室内单元10A与室外单元10B通过使制冷剂流动的制冷剂回路10C而连接。
室内单元10A具备室内热交换器15以及将室内空气送往室内热交换器15的室内风机17。作为室内风机17的一例，可列举横流风机。
室外单元10B具备压缩机11、四通阀12、室外热交换器13、节流装置14、室外风机16。作为压缩机11的一例，可列举转子型压缩机，作为节流装置14的一例，可列举膨胀阀，作为室外风机16的一例，可列举螺旋桨式风机。
在制暖运转时，经压缩机11压缩的高温高压的制冷剂通过四通阀12的作用被送往室内热交换器15。室内热交换器15作为冷凝器发挥作用，利用高温高压的制冷剂来对由室内风机17引导的室内空气进行加热。此时，制冷剂被室内空气剥夺热而冷凝。
然后，冷凝的制冷剂被送往节流装置14。接着，该制冷剂通过节流装置14的作用而隔热膨胀，由此低温恒压的制冷剂被送往室外热交换器13。
室外热交换器13作为蒸发器发挥作用，利用由室外风机16引导的室外空气来对低温恒压的制冷剂进行加热。此时，制冷剂蒸发，蒸发的制冷剂经压缩机11再次压缩。在制暖运转时，反复进行此种制冷剂的状态变化。
在制冷运转时，经压缩机11压缩的高温高压的制冷剂通过四通阀12的作用被送往室外热交换器13。室外热交换器13作为冷凝器发挥作用，利用由室外风机16引导来的室外空气来对低温恒压的制冷剂进行冷却。此时，制冷剂被室外空气剥夺热而冷凝。
然后，冷凝的制冷剂被送往节流装置14。接着，该制冷剂通过节流装置14的作用而隔热膨胀，由此低温恒压的制冷剂被送往室内热交换器15。
室内热交换器15作为蒸发器发挥作用，利用低温恒压的制冷剂来对由室内风机17引导来的室内空气进行冷却。此时，制冷剂蒸发，蒸发的制冷剂经压缩机11再次压缩。在制冷运转时，反复进行此种制冷剂的状态变化。
本实施方式3中，在室外热交换器13及室内热交换器15中的至少一者中具备在实施方式1或实施方式2中说明的热交换器1。由此，作为蒸发器或冷凝器的热交换效率提高。其结果，冷冻循环装置10的COP(coefficient of performance，性能系数)提高。
本申请主张基于2013年4月9日申请的特愿2013-081203的日本申请的优先权。该日本申请中所含的说明书、附图以及说明书摘要的公开内容全部被引用至本申请。
工业实用性
本发明的导热鳍片、热交换器、冷冻循环装置例如适合用于房间空调机或供热水器、暖气机等热泵装置。
标号说明
1 热交换器
2 导热管
3 导热鳍片
4 基座部
4a 面
5 卡圈部
6 外倾部
6a 倾斜面
7 后退部
7a 倾斜面
8 间隙
9 台阶部
10 冷冻循环装置
10A 室内单元
10B 室外单元
10C 制冷剂回路
11 压缩机
12 四通阀
13 室外热交换器
14 节流装置
15 室内热交换器
16 室外风机
17 室内风机
20 侧板
21 弯管
30 风路的上部边界
31 风路的下部边界
32 卡圈部的表面
100 热交换器
110 导热管
120 导热鳍片
121 基座部
122 根底部
123 卡圈部
124 外倾部
125 台阶部
130 间隙

Claims (9)

1.用于热交换器的导热鳍片，包括：
板状的基座部；
管状的卡圈部，以相对于所述基座部竖立的状态设置；
后退部，具有连结所述卡圈部的根底与所述基座部的倾斜面；以及
外倾部，从所述卡圈部的前端朝向所述卡圈部的径向外侧遍及整周而展开，当与用于所述热交换器的其他导热鳍片相组合时，相邻的所述导热鳍片中，其中一个导热鳍片的后退部进入由另一个导热鳍片的外倾部所形成的空间内，并与该另一个导热鳍片的外倾部形成面接触，
其中，所述后退部的倾斜面与所述卡圈部的根底相连结，连结该后退部的倾斜面与该卡圈部的连结部分呈弯折成锐角的状态，所述卡圈部的根底到达超过与所述基座部的处于所述外倾部侧的相反一侧的面抵接的基准面的位置。
2.如权利要求1所述的导热鳍片，
对于通过所述连结部分呈弯折成锐角的状态而形成的槽的深度D，在设该槽的最外周直径与所述卡圈部的最外周直径之差为ΔD时，0＜D≤ΔD/2。
3.如权利要求1所述的导热鳍片，
所述外倾部相对于所述卡圈部的管轴方向的倾斜角度，与所述后退部相对于所述卡圈部的管轴方向的倾斜面的倾斜角度相同，或者比该后退部的倾斜面的倾斜角度小。
4.如权利要求1所述的导热鳍片，还包括：
台阶部，在所述基座部与所述后退部之间，从所述基座部朝所述外倾部侧突出。
5.热交换器，包括：
堆叠而成的多个导热鳍片；以及
贯穿所述多个导热鳍片的导热管，
各导热鳍片包括：
板状的基座部；
管状的卡圈部，以相对于所述基座部竖立的状态设置；
后退部，具有连结所述卡圈部的根底与所述基座部的倾斜面；以及
外倾部，从所述卡圈部的前端朝向所述卡圈部的径向外侧遍及整周而展开，当与其他导热鳍片相组合时，相邻的所述导热鳍片中，其中一个导热鳍片的后退部进入由另一个导热鳍片的外倾部所形成的空间内，并与该另一个导热鳍片的外倾部形成面接触，
其中，所述后退部的倾斜面与所述卡圈部的根底相连结，连结该后退部的倾斜面与该卡圈部的连结部分呈弯折成锐角的状态，所述卡圈部的根底到达超过与所述基座部的处于所述外倾部侧的相反一侧的面抵接的基准面的位置。
6.如权利要求5所述的热交换器，
对于通过所述连结部分呈弯折成锐角的状态而形成的槽的深度D，在设该槽的最外周直径与所述卡圈部的最外周直径之差为ΔD时，0＜D≤ΔD/2。
7.如权利要求5所述的热交换器，
各导热鳍片被组合之前的所述外倾部相对于所述卡圈部的管轴方向的倾斜角度，与所述后退部相对于所述卡圈部的管轴方向的倾斜面的倾斜角度相同，或者比该后退部的倾斜面的倾斜角度小。
8.如权利要求5所述的热交换器，还包括：
台阶部，在所述基座部与所述后退部之间，从所述基座部朝所述外倾部侧突出。
9.冷冻循环装置，以制冷剂在压缩机、冷凝器、节流装置、蒸发器中循环的方式构成冷冻循环，
其中，所述冷凝器与所述蒸发器中的至少一者具备权利要求5所述的热交换器。
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