JP2011058771A - 熱交換器及びこの熱交換器を備えた冷蔵庫、空気調和機 - Google Patents

Abstract

【課題】 従来の熱交換器の構成を改善することにより、冷媒通路とフィンとの接触面積を大きくし、冷媒通路の形状を適当なものとして、空気と冷媒との熱交換効率を高めた熱交換器、及びこの熱交換器を用いた冷蔵庫又は空気調和機を提供することを目的とする。
【解決手段】 扁平形状をなしかつ扁平な面に沿って複数の冷媒通路１６が形成された伝熱管１１と、伝熱管１１の扁平な表面を切り起こして形成した複数のフィン１０と、を備えた。
【選択図】 図２

Description

この発明は、例えば冷凍装置や空気調和装置等の蒸発器や凝縮器等に広く利用されている熱交換器に関するものである。

従来の冷蔵庫や空気調和機を構成する熱交換器には、冷媒の流路を形成する配管を扁平管とし、波形状のアルミフィンを扁平管の外側にロウ付けし、複数の扁平管の両端部にヘッダが接続されたものがある（例えば、特許文献１参照）。また、フィンとチューブを一体構造とすることにより熱伝導の安定恒常化を図っている蒸発器がある（例えば、特許文献２参照）。

特開２００６−２００８８１（第８頁７行目、第１６頁図１） 特開昭６３−１５０５８５（第２頁左上段１０行目、第４頁図１）

しかしながら、特許文献１に記載された熱交換器の構成では、扁平管と波形状のアルミフィンとの接続には、高温炉中におけるロウ付けにより行われているが、ロウ付けによる接続された扁平管波形状のアルミフィンの間には接触熱抵抗が存在する。また、熱交換器の加熱工程が必要になるため、製造コストが上昇する。さらに、複数の扁平管の両端部にヘッダが接続されていることで、全ての扁平管の冷媒流路に均等分配ができないことで、優れた伝熱性能が得られないことがあった。

また、特許文献２に記載された熱交換器の構成は、断面略Ｈ形状に形成されてなるもので、フィンと冷媒通路との接触面積が小さく熱交換が効率的でないという問題があった。また、管内伝熱面積を大きくするために冷媒通路を複数設けるときには、気流に垂直方向に冷媒通路を追加することとなるが、冷媒通路の面積を一定とした場合には厚さ寸法が大きくなり気流抵抗が大きくなってしまい、また、厚さ寸法を一定とした場合には冷媒通路の面積が小さくなり冷媒抵抗が大きくなってしまう。これに加えて、いずれの場合でも、フィンと接触しない冷媒通路ができてしまうという問題もあり、結局熱交換効率を高めることはできない。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、冷媒通路とフィンとの接触面積を大きくし、冷媒通路の形状を適当なものとして、空気と冷媒との熱交換効率を高めた熱交換器、及びこの熱交換器を用いた冷蔵庫又は空気調和機を提供することを目的とする。

この発明に係る熱交換器は、扁平形状をなしかつ扁平な面に沿って複数の冷媒通路が形成された伝熱管と、前記伝熱管の扁平な表面を切り起こして形成した複数のフィンと、を備えたものである。

本発明によれば、熱交換器における空気と冷媒との熱交換効率を高めることができる。また、この熱交換器を冷蔵庫又は空気調和機に用いることにより、熱交換効率が向上し、有効である。

実施の形態１に係る熱交換器の外観図である。 （a）は実施の形態１に係る伝熱管の側面図、（b）は同じく断面図である。 実施の形態１に係る伝熱管の外観図である。 実施の形態２に係る伝熱管の外観図である。 実施の形態２に係る熱交換器の要部外観図である。 実施の形態３に係る伝熱管の外観図である。 実施の形態４に係る熱交換器の外観図である。 実施の形態５に係る冷媒通路の数（穴数）と熱交換率との関係を示す図である。 実施の形態６に係る伝熱管の拡大断面図である。 伝熱管の突条高さと外径との比と熱交換率との関係を示す図である。 伝熱管の突条個数と熱交換率との関係を示す図である。 実施の形態９に係る空気調和装置の構成図である。

実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１に係る熱交換器の外観図である。図１において、熱交換器１は、扁平形状をした伝熱管１１と、伝熱管１１の扁平な面に設けられた複数の熱交換器用のフィン１０とで構成されている。伝熱管１１は、折り曲げ部分１３において、伝熱管１１の扁平な面と平行な面内で蛇行状に曲げられており、伝熱管１１内部を流れる冷媒が、扁平な面に沿って流れる気流に対して複数回横切るように構成されている。気流は例えば図の下方から図の上方に流れており、フィン１０は、この気流に対して平行となるように設けられており、気流に対する抵抗とならないように形成されている。なお、フィン１０は、伝熱管１１のうち折り曲げ部分１３以外に形成されている。

図２（ａ）は、実施の形態１に係る伝熱管１１の側面図で、図２（ｂ）は、実施の形態１に係る伝熱管の断面図である。伝熱管１１は四角型の扁平形状をしており、伝熱管１１の一方の扁平な面には、所定の間隔をあけてフィン１０が、伝熱管１１の長手方向に対して垂直かつ平行に切り起こされる。このフィン１０は伝熱管１１の素材表面を所定の厚さでほぼ垂直になるまで切り起こされて一体形成されている。また、伝熱管１１の内部には、冷媒が流れるための冷媒通路１６が設けられており、フィン１０の面に対して直交する方向に冷媒が流れるように構成されている。また、冷媒通路１６は、例えば、伝熱管１１をなす金属に穴を空けるなどして、伝熱管１１と一体として形成されている。また、冷媒通路１６は、伝熱管１１の扁平な面に沿って形成されており、気流に対する抵抗が大きくならないように構成されている。

図３は、実施の形態１に係る伝熱管の外観図であり、折り曲げ部分１３が１箇所の場合の、曲げ加工を行う前の状態の伝熱管を示している。図３において、伝熱管１１の全体の長さのほぼ１／２に相当する範囲の扁平な面に切り起しフィン１０を設け、折り曲げ代となる所定の間隔を有する折り曲げ部分１３を隔て、残り１／２の扁平な面に切り起しフィン１０を設け、フィン１０と伝熱管１１が一体化して形成されている。図３では、折り曲げ部分１３が１箇所の例を示しているが、折り曲げ部分１３が２箇所以上の場合にも同様にして形成することが出来る。このような伝熱管を水平に曲げ加工を行うことにより、熱交換器１が形成される。

なお、伝熱管１１は、銅若しくは銅合金又はアルミニウム若しくはアルミニウム合金、チタンなどの熱伝導率の高い金属材料からなる。これは、他の実施の形態においても同様である。また、冷媒通路１６の数は２に限るものではない。

なお、フィン１０の形状は板形状に限定するものではなく、短冊形状、針形状等、適宜のフィン形状とすることができる。

次に動作について説明する。
伝熱管１１は冷凍サイクル装置における冷媒回路の一部となる。そして、図１の右下から冷媒が伝熱管１１内に入り管内を流れる一方、気流は図の下方から上方に流れ、複数回伝熱管１１と空気は交差することになる。そして、伝熱管１１の内部を流れる冷媒の持つ熱の一部は、フィン１０に伝わり、伝熱管１１の外部を流れる空気との間で熱交換が行われる。

このとき、気流の流れに対して、上述したようにフィン１０及び冷媒通路１６は、空気抵抗が小さくなるように構成されているので、気流は効率的に熱交換器１を通過する。また、伝熱管１１とフィン１０とは一体形成されているので、接触熱抵抗はゼロであり、伝熱管１１内を流れる冷媒の熱が効率よくフィン１０に伝わる。また、フィン１０は、空気との接触面となる伝熱面積が大きいので、フィン１０に伝わった熱は効率よく空気と熱交換される。

また、伝熱管１１内部を流れる冷媒は、伝熱管１１の折り曲げ部分１３を通過して伝熱管１１内を流れる。折り曲げ部分１３を通過した後は、気流の流れに対して冷媒通路１６が逆になる、すなわち、気流に対して上流側を流れていた冷媒通路１６は、折り曲げ部分１３を通過した後は、気流に対して下流側を流れることになり、どの冷媒通路１６を流れる冷媒も均等に熱交換されるようにすることができるので、熱交換器の効率が高まる。

また、熱交換器１は伝熱管１１を曲げ加工して形成されるため、ロウ付け点数が減り、加工費の低減と信頼性の向上を図ることができる。

上記のように、実施の形態１によれば、気流に対する空気抵抗が小さく、熱交換効率の高い熱交換器が得られるという効果がある。

実施の形態２．
図４は、実施の形態２に係る伝熱管の外観図であり、折り曲げ部分１３を挟んでフィンピッチが小さくなるようにフィンを形成している。すなわち、図４において折り曲げ部分１３の左側のフィンピッチよりも右側のフィンピッチの方が小さくなるように形成されている。図４では、折り曲げ部分１３が１つの例を示しているが、折り曲げ部分１３が複数あっても同様に形成することができる。

図５は、図４で示した伝熱管を折り曲げて形成した熱交換器１の要部外観図であり、折り曲げ部分１３は省略している。図５では、気流の上流側に位置する伝熱管１１の上面に形成されるフィン１０のピッチが、気流の下流側のものに比べて大きくなるように配置している。

一般にフィン１０のピッチは小さい方が多くのフィン１０が形成され、伝熱面積が大きくなるので熱交換効率は高まるが、上流側のフィン１０のピッチが小さい場合には、空気によって運ばれる埃がフィン１０に付着したり、空気に含まれる水蒸気が霜となってフィン１０に付着したりして、空気の通路が狭くなり、空気抵抗が大きくなってしまうおそれがある。

そこで、実施の形態２によれば、フィンピッチを折り曲げ部分を挟んで漸次小さくなるように形成し、気流の上流側にフィンピッチが大きい伝熱管を配置したことにより、埃や霜などの付着に伴う空気通路の狭まりを低減することが出来るので、空気抵抗の増加を抑制することが出来る効果がある。

実施の形態３．
上述した実施の形態では、フィン１０は伝熱管１１の扁平な面の片面を切り起こして形成していたが、実施の形態３では、扁平な面の両面にフィン１０を切り起こして形成する。

図６は、実施の形態３に係る伝熱管１１の外観図であり、折り曲げ部分１３が１箇所の場合の、曲げ加工を行う前の状態の伝熱管１１を示している。図６において、伝熱管１１の長さのほぼ１／２の範囲に、扁平な面の上下両面に切り起しフィン１０を設け、水平に曲げるための折り曲げ代となる所定の間隔を有する折り曲げ部分１３を隔て、残り１／２の範囲に同様に切り起しフィン１０を設け、フィン１０と伝熱管１１が一体化されて形成されている。このような伝熱管を水平曲げ加工を行うことにより、熱交換器１が形成される。そして、この熱交換器１内を冷媒が流れることにより、冷媒と空気との熱交換が行われる。

実施の形態３によれば、フィン１０が両面に設けられたことにより、空気との接触面となる伝熱面積が広くなるので、冷媒と空気との熱交換の効率を高めることが出来るという効果がある。

実施の形態４．
図７は、実施の形態４に係る熱交換器の外観図である。実施の形態１に係る熱交換器を扁平面に垂直方向に重ね合わせて複数配置し、図の右上部にある双方の冷媒通路１６の一方の端部をリターンベンド管１２で接続した構成としている。リターンベンド管１２の内部に仕切りはなく、１つの通路を有する構造をしている。リターンベンド管１２は、例えば、銅又は銅合金、アルミ又はアルミ合金等の金属材料から形成されている。

冷媒通路１６入口から伝熱管１１内に入った冷媒は、空気と熱交換しながら伝熱管１１を進む。リターンベンド管１２は１つの通路を有する構造をしているので、冷媒通路１６からリターンベンド管１２に進入した冷媒は、リターンベンド管１２内で混合されて、各冷媒通路１６の気相と液相との質量比率が同じになる。このことにより、各冷媒通路１６を流れる冷媒の熱交換能力が均等となるので、熱交換器の効率を高めることが出来る。そして、混合された冷媒は、他段の伝熱管１１内を流れ更に空気と熱交換して、冷媒出口から排出される。

実施の形態４によれば、リターンベンド管１２により各冷媒通路１６を流れる冷媒が混合されて、冷媒の熱交換能力が均等となるので、熱交換機の効率を更に高めることが出来るという効果がある。

なお、本実施の形態では、伝熱管１１の片面に等ピッチにフィン１０を切り起こした例をあげて説明をしているが、実施の形態２のように、上流側伝熱管１１のフィンピッチを大きくしても構わないし、実施の形態３のように両面にフィン１０を切り起こしても構わない。

実施の形態５．
実施の形態５は、扁平形状の伝熱管１１に冷媒通路１６を２乃至５本並べて形成したものである。

図８は、伝熱管１１に形成した冷媒通路の本数と熱交換率との関係を示す図である。図８に示すように、冷媒通路１６が２乃至５本のときの熱交換率が、冷媒通路１６が１本又は６本以上のときよりも大きくなっており、伝熱管１１内部には２乃至５本の冷媒通路１６を設けることが望ましいことが分かる。

これは、冷媒通路が１本では、管内伝熱面積が小さくなり、管内伝熱性能が低下し、一方、冷媒通路を５本よりも大きくすると、伝熱管の幅が広くなり、空気側圧力損失が大きくなるためと考えられる。また、伝熱管１１の幅を一定としたときには、５本を超える冷媒通路１６を設けると冷媒通路１６の内径が小さくなり、管内側圧力損失も大きくなるものと考えられる。

なお、冷媒通路１６の形状は四角形状に限定するものではなく、楕円形状、円形状等、適宜の断面形状とすることができる。

実施の形態５によれば、扁平形状をした伝熱管１１に冷媒通路１６を２乃至５本形成することにより、さらに熱交換率の効率化を図ることが出来るという効果がある。

実施の形態６．
図９は実施の形態６における伝熱管１１の断面図を示したものである。図９では、冷媒通路１６の数が２本のものを示しているが、これに限られるものではない。冷媒通路１６内には冷媒の流れる方向に連続した突条１５が一体に複数設けられており、冷媒と伝熱管１１との接触面積が大きくなるように構成されている。また、図中ｈは突条の突出高さを、Ｄは伝熱管１１の扁平方向の幅を示している。

また、突条１５の断面形状は四角形状に限定するものではなく、三角形状、台形状、半円形状等、適宜の断面形状とすることができる。

実施の形態６によれば、突条１５によって冷媒と伝熱管との伝熱面積を大きくしたことにより、熱交換効率をさらに高めることが出来るという効果がある。

実施の形態７．
実施の形態７では、伝熱管１１の扁平方向の幅Ｄに対する突条１５の高さｈの比（ｈ／Ｄ）が０．０２乃至０．０５程度となるように、突条１５を形成している。

図１０は、扁平方向の幅Ｄに対する突条１５の高さｈの比（ｈ／Ｄ）と熱交換率との関係を示す図である。図１０に示すように、ｈ／Ｄを増加させていくと、管内の冷媒接触面積が増大するため熱交換率も高くなる。しかしながら、ｈ／Ｄが０．０５を超えると、熱交換率の増加量よりも圧力損失の増加量の方が多くなり、結果として、熱交換率が低下する。

実施の形態７によれば、伝熱管１１の扁平方向の幅Ｄに対する突条１５の高さｈの比を０．０２乃至０．０５程度となるように突条１５を形成することにより、熱交換率を高めることが出来る効果がある。

実施の形態８．
実施の形態８では、突条１５の個数ｎが２乃至５個程度となるように、突条１５を形成する。

図１１は、突条１５の個数ｎと熱交換率との関係を示す図である。図１１に示すように、突条１５の個数ｎを増やしていくと、管内の冷媒接触面積が増大するため熱伝達率も高くなる。しかしながら、突条１５の個数ｎが５個を超えると、熱伝達率の増加量よりも圧力損失の増加量の方が多くなり、結果として、熱交換率が低下する。

実施の形態８によれば、突条１５の個数ｎを２乃至５個程度となるように突条１５を形成することにより、熱交換率を高めることが出来る効果がある。

実施の形態９．
図１２は本発明の実施の形態９に係る空気調和装置の構成図である。
本実施の形態では、冷凍サイクル装置の例として空気調和装置について説明する。図１２の空気調和装置は、熱源側ユニット（室外機）１００と負荷側ユニット（室内機）２００とを備え、これらが冷媒配管で連結され、冷媒回路を構成して冷媒を循環させている。

冷媒配管のうち、気体の冷媒（ガス冷媒）が流れる配管をガス配管３００とし、液体の冷媒（液冷媒。気液二相冷媒の場合もある）が流れる配管を液配管４００とする。ここで、冷媒として、例えば、ＨＣ単一冷媒又はＨＣを含む混合冷媒、あるいは、Ｒ３２、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃ、二酸化炭素等のいずれかの冷媒等を用いるものとする。

熱源側ユニット１００では、圧縮機１０１、油分離器１０２、四方弁１０３、熱源側熱交換器１０４、熱源側絞り装置（膨張弁）１０７、アキュムレータ１０６、冷媒間熱交換器１０８、バイパス絞り装置１０９が冷媒配管により図１２のように接続されている。また、熱源側熱交換器１０４には、熱源側ファン１０５が設けられている。また、熱源側ユニット１００内には、圧縮機１０１、四方弁１０３及び熱源側ファン１０５を制御するための熱源側制御装置１１０が設けられている。

圧縮機１０１は電動機を有しており、アキュムレータ１０６を経由した冷媒を吸入し圧縮して、高温・高圧のガス状態にして冷媒配管に流す。圧縮機１０１は、インバータ回路（図示せず）によって運転周波数を任意に変化させることにより、圧縮機１０１の容量（単位時間あたりの冷媒を送り出す量）を細かく変化させることができるものとする。

また、油分離器１０２は、冷媒に混じって圧縮機１０１から吐出された潤滑油を分離させるものである。分離された潤滑油は圧縮機１０１に戻される。四方弁１０３は、熱源側制御装置１１０からの指示に基づいて、冷房運転時と暖房運転時とによって冷媒の流れを切り換える。

また、熱源側熱交換器１０４は、実施の形態１〜８において説明した熱交換器１を用いて構成し、冷媒と空気（室外の空気）との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては蒸発器として機能し、熱源側絞り装置１０７を介して流入した低圧の冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を蒸発させ、気化させる。また、冷房運転時においては凝縮器として機能し、四方弁１０３側から流入した圧縮機１０１において圧縮された冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮して液化させる。

また、熱源側熱交換器１０４には、冷媒と空気との熱交換を効率よく行うため、熱源側ファン１０５が設けられている。熱源側ファン１０５もインバータ回路（図示せず）を有してファンモータの運転周波数を任意に変化させてファンの回転速度を細かく変化させるようにしてもよい。

冷媒間熱交換器１０８は、冷媒回路の主となる流路を流れる冷媒と、その流路から分岐してバイパス絞り装置１０９（膨張弁）により流量調整された冷媒との間で熱交換を行う。特に冷房運転時において冷媒を過冷却する必要がある場合に、冷媒を過冷却して負荷側ユニット２００に供給するものである。冷媒間熱交換器１０８についても、実施の形態１〜８において説明した熱交換器１を用いて構成する。

バイパス絞り装置１０９を介して流れる液体は、アキュムレータ１０６に戻される。アキュムレータ１０６は例えば液体の余剰冷媒を溜めておく手段である。

熱源側制御装置１１０は、例えばマイクロコンピュータ等からなる。負荷側制御装置２０４と有線または無線で通信することができ、例えば、空気調和装置内の各種検知手段（センサ）の検知に係るデータに基づいて、インバータ回路制御による圧縮機１０１の運転周波数制御等、空気調和装置に係る各手段を制御して空気調和装置全体の動作制御を行う。

一方、負荷側ユニット２００は、負荷側熱交換器２０１、負荷側絞り装置（膨張弁）２０２、負荷側ファン２０３および負荷側制御装置２０４で構成される。

負荷側熱交換器２０１についても、実施の形態１〜８において説明した熱交換器１を用いて構成し、冷媒と空気調和の対象となる空間の空気との熱交換を行う。例えば、暖房運転時においては凝縮器として機能し、ガス配管３００から流入した冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒を凝縮させて液化（または気液二相化）させ、液配管４００側に流出させる。一方、冷房運転時においては蒸発器として機能し、負荷側絞り装置２０２により低圧状態にされた冷媒と空気との熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発させて気化させ、ガス配管３００側に流出させる。

また、負荷側ユニット２００には、熱交換を行う空気の流れを調整するための負荷側ファン２０３が設けられている。この負荷側ファン２０３の運転速度は、例えば利用者の設定により決定される。負荷側絞り装置２０２は、開度を変化させることで、負荷側熱交換器２０１内における冷媒の圧力を調整するために設ける。

また、負荷側制御装置２０４もマイクロコンピュータ等からなり、例えば熱源側制御装置１１０と有線または無線で通信することができる。熱源側制御装置１１０からの指示、居住者等からの指示に基づいて、例えば室内が所定の温度となるように、負荷側ユニット２００の各装置（手段）を制御する。また、負荷側ユニット２００に設けられた検知手段の検知に係るデータを含む信号を送信する。

次に空気調和装置の動作について説明する。

まず、冷房運転時の冷媒回路における基本的な冷媒循環について説明する。圧縮機１０１の駆動運転により、圧縮機１０１から吐出した高温、高圧ガス（気体）の冷媒は、四方弁１０３から熱源側熱交換器１０４内を通過することで凝縮し、液冷媒となって熱源側ユニット１００を流出する。

液配管４００を通って負荷側ユニット２００に流入した冷媒は、負荷側絞り装置２０２の開度調整により圧力調整された低温低圧の液冷媒が負荷側熱交換器２０１内を通過して蒸発して流出する。そして、ガス配管３００を通って熱源側ユニット１００に流入し、四方弁１０３、アキュムレータ１０６を介して圧縮機１０１に吸入され、再度加圧され吐出することで循環する。

次に、暖房運転時の冷媒回路における基本的な冷媒循環について説明する。圧縮機１０１の駆動運転により、圧縮機１０１から吐出した高温、高圧ガス（気体）の冷媒は、四方弁１０３からガス配管３００を通って負荷側ユニット２００に流入する。

負荷側ユニット２００においては、負荷側絞り装置２０２の開度調整により圧力調整され、負荷側熱交換器２０１内を通過することにより凝縮し、中間圧力の液体または気液二相状態の冷媒となって負荷側ユニット２００を流出する。液配管４００を通って熱源側ユニット１００に流入した冷媒は、熱源側絞り装置１０７の開度調整により圧力調整され、熱源側熱交換器１０４内を通過することで蒸発し、ガスの冷媒となって四方弁１０３、アキュムレータ１０６を介して圧縮機１０１に吸入され、前述したように加圧され吐出することで循環する。

以上のように実施の形態９の空気調和装置によれば、熱源側ユニット１００の熱源側熱交換器１０４、冷媒間熱交換器１０８、負荷側ユニット２００の負荷側熱交換器２０１について、熱交換率の高い実施の形態１〜８の熱交換器１を蒸発器、凝縮器として用いるようにしたので、ＣＯＰ（Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ：エネルギ消費効率、成績係数）等を向上させることができ、省エネルギ等を図ることができるという効果がある。

また、冷媒としてＨＣ単一冷媒又はＨＣを含む混合冷媒、あるいは、Ｒ３２、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃ、二酸化炭素等のいずれかの冷媒を用いることにより、熱搬送能力が高められ、熱交換率を高めることができるという効果がある。

本発明に係る熱交換器に関し、空気調和装置に限定することなく、例えば、冷凍装置、ヒートポンプ装置等、冷媒回路を構成し、蒸発器、凝縮器となる熱交換器を有する他の冷凍サイクル装置にも適用することができる。

１ 熱交換器
１０ フィン
１１ 伝熱管
１２ リターンベンド管
１３ 折り曲げ部分
１５ 突条
１６ 冷媒通路
１００ 熱源側ユニット
１０１ 圧縮機
１０２ 油分離器
１０３ 四方弁
１０４ 熱源側熱交換器
１０５ 熱源側ファン
１０６ アキュムレータ
１０７ 熱源側絞り装置
１０８ 冷媒間熱交換器
１０９ バイパス絞り装置
１１０ 熱源側制御装置
２００ 負荷側ユニット
２０１ 負荷側熱交換器
２０２ 負荷側絞り装置
２０３ 負荷側ファン
２０４ 負荷側制御装置
３００ ガス配管
４００ 液配管

Claims (12)

1. 扁平形状をなしかつ扁平な面に沿って複数の冷媒通路が形成された伝熱管と、
   前記伝熱管の扁平な表面を切り起こして形成した複数のフィンと
   を備えた熱交換器。
2. 前記伝熱管をその扁平面内で蛇行状に折り曲げて形成された請求項１記載の熱交換器。
3. 前記伝熱管に形成されるフィンは、前記伝熱管の折り曲げ部分以外に形成され、前記フィンのフィンピッチは、前記折り曲げ部分を挟んで漸次小さくなるよう形成されている請求項２記載の熱交換器。
4. 前記フィンは前記伝熱管の両扁平面に形成されている請求項１乃至３のいずれかに記載の熱交換器。
5. 請求項１乃至４のいずれかに記載の熱交換器を、その扁平面に垂直方向に重ね合わせて複数配置するとともに、隣接する該熱交換器同士をリターンベンド管で接続して形成される熱交換器。
6. 前記冷媒通路が２乃至５本である請求項１乃至５のいずれかに記載の熱交換器用。
7. 前記冷媒通路内部に、冷媒の流れる方向に連続した突条を設けた請求項１乃至６のいずれかに記載の熱交換器。
8. 前記伝熱管の扁平方向の幅に対する前記突条の高さの比が０．０２乃至０．０５である請求項７記載の熱交換器。
9. 前記突条の個数が２乃至５個である請求項７又は８に記載の熱交換器。
10. 冷媒を圧縮する圧縮機と、熱交換により前記冷媒を凝縮させる凝縮器と、
    凝縮された冷媒を減圧させるための膨張手段と、減圧された前記冷媒を熱交換により蒸発させる蒸発器と、を配管接続して前記冷媒を循環させる冷媒回路を構成する冷凍サイクル装置であって、
    前記凝縮器、前記蒸発器のうち一方又は双方に請求項１乃至９のいずれかに記載の熱交換器を用いる冷凍サイクル装置。
11. 前記冷媒は、ＨＣ単一冷媒、またはＨＣを含む混合冷媒、Ｒ３２、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃ、二酸化炭素のいずれかを用いる請求項１０記載の冷凍サイクル装置。
12. 請求項１０又は１１のいずれかに記載の冷凍サイクル装置を用いた冷蔵庫または空気調和機。

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