CN105121186B - 飞行器轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明的目的是通过促进热量从胎面的周向花纹槽散发提高飞行器轮胎的耐用性。胎面(12)由沿轮胎周向延伸的多个周向花纹槽(中央周向花纹槽(14)和端部周向花纹槽(16))形成。在轮胎周向的剖面中，至少一个周向花纹槽的花纹槽底部(18)具有波形，该波形带有在轮胎径向上的振幅。

Description

飞行器轮胎

技术领域

本发明涉及一种飞行器轮胎。

背景技术

特开2012-153310号公报公开了一种飞行器轮胎，其中沿轮胎周向延伸的多个周向花纹槽被形成在胎面上。

发明内容

技术问题

当飞行器在陆地上行驶时，飞行器轮胎在支撑机体(飞行器)的重量的高负载下在路面上滚动，并且因此，存在胎面的接地压力在某种程度上变高且胎面温度升高的趋势。

本发明的目的是，在飞行器轮胎中，促进热量从胎面的周向花纹槽散发，并且提高轮胎的耐用性。

解决问题的方案

与本发明的第一方面相关的飞行器轮胎包括：多个周向花纹槽，它们沿轮胎周向延伸且被形成在胎面中，其中，在轮胎周向的剖面中，至少一个周向花纹槽的花纹槽底部具有波形，该波形具有轮胎径向的振幅。

在上述飞行器轮胎中，在轮胎周向的剖面中，至少一个周向花纹槽的花纹槽底部具有波形，该波形具有轮胎径向的振幅。因此，与花纹槽底部平坦的例子相比，表面积较大，并且当轮胎旋转时在周向花纹槽中容易产生气流。因此，促进了热量从胎面的周向花纹槽散发，并且能提了高轮胎的耐用性。

在本发明的第二方面，在与第一方面相关的飞行器轮胎中直线地形成波形。

在该飞行器轮胎中，由于花纹槽底部的波形被直线地形成，因此，花纹槽中的湍流的促成被更有效地实施。

在本发明的第三方面，在与第一方面或第二方面相关的飞行器轮胎中，波形被形成为锯齿状，其上的长边位于轮胎周向的一侧，并且短边位于轮胎周向的另一侧且比长边短，短边与长边在轮胎径向外侧相交。

在该飞行器轮胎中，由于花纹槽底部的波形被形成为锯齿状，因此，当轮胎旋转时，在周向花纹槽中的空气气流容易被扰动，并且在花纹槽中促成了湍流，并且从而提高了热传递。从而，能进一步促进了热量从胎面的周向花纹槽散发。

在本发明的第四方面中，在与第三方面相关的飞行器轮胎中，短边的轮胎径向外侧端被定位为比短边的轮胎径向内侧端更朝向轮胎周向的另一侧。

在该飞行器轮胎中，由于短边的轮胎径向外侧端被定位为比短边的轮胎径向内侧端更朝向轮胎周向的另一侧，因此，锯齿状花纹槽底部的表面积变得更大。因此，更能促进热量从胎面的周向花纹槽散发。应注意的是，在没有指定旋转方向的飞行器轮胎上，理想的是，在轮胎周向上的长边和短边的布置在轮胎宽度方向的一侧与另一侧相反。

在本发明的第五方面中，在与第一方面或第二方面相关的飞行器轮胎中，波形是三角波形。

在该轮胎中，由于波形是三角波形，因此，在没有指定旋转方向的飞行器轮胎上，能在不受旋转方向影响的情况下提高散热能力的效果。

在本发明的第六方面中，在与第一方面至第五方面中的任何方面相关的飞行器轮胎中，飞行器轮胎具有作为周向花纹槽的一对中央侧周向花纹槽以及边缘部侧周向花纹槽，该对中央侧周向花纹槽位于最靠近轮胎宽度方向的中央侧的位置，并且边缘部侧周向花纹槽分别位于比该对中央侧周向花纹槽更朝向轮胎宽度方向外侧的位置；并且胎面具有宽肋和窄肋，宽肋由中央侧周向花纹槽界定，窄肋位于比宽肋更朝向轮胎宽度方向外侧的位置，并且被构造为在轮胎宽度方向上具有比宽肋窄的宽度，并且窄肋由在轮胎宽度方向上彼此相邻的中央侧周向花纹槽和边缘部侧周向花纹槽界定，或者由在轮胎宽度方向上彼此相邻的边缘部侧周向花纹槽界定。在中央侧周向花纹槽处的波形的轮胎周向间距比在边缘部侧周向花纹槽处的波形的轮胎周向间距窄。

在该飞行器轮胎中，花纹槽底部的表面积在中央侧周向花纹槽处比在边缘部侧周向花纹槽处大。因此，宽肋的热量能有效地从中央侧周向花纹槽散发，其中在宽肋处比在窄肋处容易产生热量。进一步，于此，能以均衡的方式进行胎面的散热。

发明的有益效果

根据与本发明相关的飞行器轮胎，所获得的优良的效果是，促进了热量从胎面的周向花纹槽散发，并且能提高轮胎的耐用性。

附图说明

图1是示出了从轮胎径向外侧观察的飞行器轮胎的胎面的展开视图。

图2是从图1中的箭头2-2的方向观察的部分放大剖视图，其中示出了花纹槽底部被形成为弧形波形的示例。

图3是对应于图2的剖视图，并且其中示出了花纹槽底部被形成为锯齿状的示例。

图4是对应于图2的剖视图，并且其中示出了花纹槽底部被形成为比图3的例子中的锯齿状更尖的锯齿状的示例。

图5是对应于图2的剖视图，并且其中示出了花纹槽底部被形成为三角波形的示例。

具体实施方式

下文将基于附图描述本发明的实施方式。图1中的箭头C表示轮胎周向，并且箭头X表示轮胎轴向方向(轮胎宽度方向)。进一步，在图2至图5中，箭头R表示轮胎径向。在轮胎宽度方向上，靠近轮胎赤道面CL的一侧被称为“中央侧”，并且远离轮胎赤道面CL的一侧被称为“边缘部侧”。

使用与公知的飞行器轮胎的内部结构相似的内部结构作为飞行器轮胎10的内部结构。因此，省略了飞行器轮胎10的内部结构的描述。

在图1中，在与本实施方式相关的飞行器轮胎10处，沿轮胎周向延伸的多个周向花纹槽(例如，中央侧周向花纹槽14、边缘部侧周向花纹槽16)被形成在胎面12中。如图2所示，在轮胎周向的剖面中，至少一个周向花纹槽(例如，中央侧周向花纹槽14)的花纹槽底部18具有在轮胎径向上具有振幅的波形。在本实施方式中，花纹槽底部18的波形被形成于各个中央侧周向槽14和边缘部周向花纹槽16，即是，被形成于所有的周向花纹槽。波形的振幅例如是恒定的。

例如，一对中央侧周向花纹槽14和边缘部侧周向花纹槽16被形成为周向花纹槽，该对中央侧周向花纹槽14被定位为最靠近轮胎宽度方向的中央侧，边缘部侧周向花纹槽16被分别定位在该对中央侧周向花纹槽14的轮胎宽度方向外侧。在胎面12中形成中央侧周向花纹槽14和边缘部侧周向花纹槽16中的各两个，并且形成总共四个周向花纹槽。应注意的是，可形成四个边缘部侧周向花纹槽16。即是，可以是总共六个周向花纹槽。

胎面12具有：宽肋22，其由中央侧周向花纹槽14界定；以及窄肋24，其被定位得比宽肋22更加朝向轮胎宽度方向的外侧，并且被构造为在轮胎宽度方向上具有比宽肋22窄的宽度，并且窄肋24由在轮胎宽度方向上彼此相邻的中央侧周向花纹槽14和边缘部侧周向花纹槽16界定，或由在轮胎宽度方向上彼此相邻的边缘部侧周向花纹槽16界定。

在图2所示的示例中，例如，花纹槽底部18的波形被形成为诸如正弦波等的弧形波形。弧形的波峰和波谷的附近的曲率半径例如分别是5～500mm。进一步，在图3中示出的示例中，花纹槽底部18的波形被形成为锯齿状，在该锯齿状的波形上，位于轮胎周向的一侧的长边26和比长边26更短且位于轮胎周向的另一侧的短边28相交于例如轮胎径向外侧的顶点20。换言之，由轮胎周向的切线T和长边26形成的角度θA被设置为比由该切线T和短边28形成的角度θB小。波形被直线地形成。

在图4所示的示例中，花纹槽底部18的波形被形成为锯齿状，并且短边28的轮胎径向外侧端(顶点20)被定位为比短边28的轮胎径向内侧端32更朝向轮胎周向的另一侧。换言之，角度θB被设置为比图3中的例子大。具体地，在图3中的角度θB是大致直角，但在图4中的角度θB是钝角。在短边28的轮胎径向内侧端32，短边28和长边26相交成锐角。

进一步，在图5所示的示例中，花纹槽底部18的波形被形成为三角波形。换言之，θA≈θB。

图2和图5所示的花纹槽底部18的例子(弧形波形和三角波形)不受轮胎旋转方向的影响。相反，图3和图4所示的花纹槽底部18的例子(锯齿波形)受到轮胎旋转方向的影响。因此，对于没有指定旋转方向的飞行器轮胎，理想的是，在轮胎周向上的长边26和短边28的布置在轮胎宽度方向的一侧与另一侧相反。

在图1中，对于所有的波形，在中央侧周向花纹槽14处的波形的轮胎周向间距Pc比在边缘部侧周向花纹槽16处的波形的轮胎周向间距Pe窄。在各个间距在轮胎周向上变化的情况下，各自的平均值被计算。

应注意的是，在花纹槽底部18处的波形的顶点形成了在轮胎轴向方向上连续的山脊线30(见图1)。理想的是，在轮胎宽度方向上相邻的周向花纹槽16上，例如，在在轮胎赤道面CL的一侧的边缘部侧周向花纹槽16和中央侧周向花纹槽14上，山脊线的轮胎周向的位置彼此不同。应注意的是，山脊线不被限制为与轮胎轴向方向平行，并且可相对于轮胎轴向方向倾斜。

(作用)

如上述地构造本实施方式，并且下文将描述其作用。在图1和图2中，对于与本实施方式相关的飞行器轮胎10，在轮胎周向的剖面中，至少一个周向花纹槽(例如，中央侧周向花纹槽14)的花纹槽底部18具有在轮胎径向上具有振幅的波形。因此，当与花纹槽底部18平坦的例子相比时，表面积较大，并且进一步，当轮胎旋转时，在周向花纹槽中容易产生气流。因此，促进了热量从胎面12的周向花纹槽散发，并且能提高轮胎的耐用性。

在图3所述的示例中，花纹槽底部18的波形被形成为锯齿状，并且从而，当轮胎旋转时，在周向花纹槽中(例如中央侧周向花纹槽14)的空气气流容易被扰动，并且促进了在花纹槽中的湍流，并且从而提高了热传递。从而，能进一步促进热量从胎面12的周向花纹槽散发。

在图4示出的示例中，短边28的轮胎径向外侧端(顶点20)被定位为比短边28的轮胎径向内侧端32更朝向轮胎周向的另一侧。从而，锯齿状花纹槽底部18的表面积变得更大。因此，更能促进热量从胎面12的周向花纹槽散发。在图5所示的示例中，由于波形是三角波形，因此，对于没有指定旋转方向的飞行器轮胎，能在不受旋转方向的影响的情况下提高散热能力的效果。

图1中，对于飞行器轮胎10，宽肋22的体积比窄肋24的体积更大，并且进一步，宽肋22位于接地压力较高的轮胎中央部，并且因此比在窄肋24处更容易产生热量。相对地，在本实施方式中，在界定宽肋22的中央侧周向花纹槽14处的波形的轮胎周向间距Pc比在边缘部侧周向花纹槽16处的波形的轮胎周向间距Pe窄。即是，花纹槽底部18的表面积在中央侧周向花纹槽14处比在边缘部侧周向花纹槽16处大。因此，宽肋22的热量能有效地从中央侧周向花纹槽14散发。进一步，于此，能以均衡的方式进行胎面12的散热。

[其他实施方式]

如图3和图4所示，在花纹槽底壁18的波形是锯齿状的情况下，理想的是，多个周向花纹槽中的一半的锯齿方向与另一半的锯齿方向交替地设置。这是因为，在没有指定旋转方向的飞行器轮胎中，通过将长边26和短边28的布局设置为交替的，能在不受旋转方向的影响的情况下提高散热能力的效果。

花纹槽底部18的波形并不限于图2至图5所示的波形，并且可为方形波形、多边形等。进一步，可在轮胎周向上适当地组合不同的波形。波形可在轮胎周向上间断地形成。

(实验示例)

将在与传统例和实施例相关的轮胎上进行磨损性能测试和耐用性测试。轮胎尺寸是46×17R20 30PR。轮胎的内部结构与特开2012-153310号公报中公开的内部结构相似。在传统例中的周向花纹槽的花纹槽底部是平坦的。在实施例中的周向花纹槽的花纹槽底部是如图2所示的形状。测试方法分别如下。

[磨损性能]

在磨损特征测试装置上，将测试在轮胎/路面的接触表面处产生的轮胎周向的剪应力和轮胎/路面的相对滑动量。基于通过在轮胎周向上且在轮胎宽度方向上的各个区域对磨损负荷(＝剪应力×滑动量)积分获得的值计算耐磨性。在表1中，传统例的磨损性能被示出为指数100，并且数值越高，性能越好。

[耐用性]

通过滚筒测试装置，在指定的内压和指定的负载下，反复进行指定的起飞测试，并且测量直到出现轮胎故障时的旋转圈数。在表1中，传统例的耐用性在表1中被示出为指数100，并且数值越高，性能越好。注意，“指定的”是指通过TRA(轮胎和轮辋协会)分别设置的规范。

如表1所述，能确定的是，根据实施例，当保持磨损性能与传统例的磨损性能相等时耐用性能提高了10％。

[表1]

	传统例	实施例
			磨损性能	100	100
耐用性	100	110

提交于2013年4月12日的日本专利申请第2013-84210号的公开内容通过引用全部被包含到本说明书中。本说明书中提到的所有公开文件、专利申请和技术标准都通过引用被包含到本说明书中，这与单个公开文件、专利申请或技术标准被特别地且单独地指出通过引用被包含的方式相同。

(附图标记说明)

10--飞行器轮胎

12--胎面

14--中央侧周向花纹槽(周向花纹槽)

16--边缘部侧周向花纹槽(周向花纹槽)

18--花纹槽底部

22--宽肋

24--窄肋

26--长边

28--短边

32--轮胎径向内侧端

Pc--轮胎周向间距

Pe--轮胎周向间距

Claims (5)

1.一种飞行器轮胎，其包括多个周向花纹槽，所述周向花纹槽沿轮胎周向延伸，并且被形成在胎面中，其中，在轮胎周向的剖面中，所述周向花纹槽中的至少一个的花纹槽底部具有波形，所述波形具有轮胎径向的振幅，

所述飞行器轮胎具有作为周向花纹槽的一对中央侧周向花纹槽和边缘部侧周向花纹槽，所述一对中央侧周向花纹槽被定位为最靠近轮胎宽度方向的中央侧，并且所述边缘部侧周向花纹槽分别被定位为比所述一对中央侧周向花纹槽靠近轮胎宽度方向的外侧；

所述胎面具有宽肋和窄肋，所述宽肋由中央侧周向花纹槽界定，所述窄肋被定位为比所述宽肋靠近轮胎宽度方向的外侧，并且被构造为在轮胎宽度方向上具有比所述宽肋窄的宽度，并且所述窄肋由在轮胎宽度方向上彼此相邻的所述中央侧周向花纹槽和所述边缘部侧周向花纹槽界定，或者由在轮胎宽度方向上彼此相邻的所述边缘部侧周向花纹槽界定；并且

在所述中央侧周向花纹槽处的波形的轮胎周向间距比在所述边缘部侧周向花纹槽处的波形的轮胎周向间距窄。

2.根据权利要求1所述的飞行器轮胎，其中，所述波形被直线地形成。

3.根据权利要求1或权利要求2所述的飞行器轮胎，其中，所述波形被形成为锯齿状，在锯齿状的波形中，定位于轮胎周向的一侧的长边与定位于轮胎周向的另一侧且比该长边短的短边相交于轮胎径向外侧。

4.根据权利要求3所述的飞行器轮胎，其中，所述短边的轮胎径向外侧端被定位为比所述短边的轮胎径向内侧端靠近轮胎周向的另一侧。

5.根据权利要求1或权利要求2所述的飞行器轮胎，其中，所述波形是三角波形。