CN104685086A - 铁素体系不锈钢板 - Google Patents

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Abstract

本发明提供成形加工性和耐腐蚀性优良的铁素体系不锈钢板。一种铁素体系不锈钢板，其特征在于，以质量％计，含有C：0.003～0.013％、Si：0.01～0.95％、Mn：0.01～0.40％、P：0.020～0.040％、S：0.010％以下、Al：0.01～0.45％、Cr：14.5～21.5％、Ni：0.01～0.60％、N：0.005～0.012％，以满足V/B≥15.0的范围含有V：0.010～0.040％、B：0.0001～0.0010％，并且含有Ti：0.20～0.40％或者含有Nb：0.40～0.60％或者以满足Ti与Nb的合计量：0.40～0.70％的范围含有Ti和Nb，余量由Fe和不可避杂质构成。

Description

铁素体系不锈钢板
技术领域
本发明涉及能够适合用于汽车部件、家庭用品、厨房器具、电气制品等各种各样的用途、且成形加工性和耐腐蚀性优良的铁素体系不锈钢板。
背景技术
铁素体系不锈钢作为耐腐蚀性优良的材料在以汽车部件、家庭用品为代表的各种领域中得到广泛利用。一般而言，该铁素体系不锈钢与含有大量Ni的奥氏体系不锈钢相比更廉价，但成形性较差。例如，铁素体系不锈钢存在如下问题：在深拉加工时，在成形构件的边缘产生被称为出耳子(イヤリング)的凹凸。因此，要求兼顾耐腐蚀性和深拉加工等的成形加工性的铁素体系不锈钢。
作为改善铁素体系不锈钢的成形加工性的技术，例如，专利文献1中公开了一种铁素体系不锈钢热轧钢板，其特征在于，以满足算式：Ti/48>N/14+C/12、V/B>10的范围含有C：0.03质量％以下、Si：2.0质量％以下、Mn：0.8质量％以下、S：0.03质量％以下、Cr：6～25质量％、N：0.03质量％以下、Al：0.3质量％以下、Ti：0.4质量％以下、V：0.02～0.4质量％、B：0.0002～0.0050质量％，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。该铁素体系不锈钢热轧钢板的成形加工后的耐表面粗糙性和高温疲劳特性优良。
另外，专利文献2中公开了一种铬钢板，其特征在于，含有C：0.03～0.08质量％、Si：1.0质量％以下、Mn：1.0质量％以下、P：0.05质量％以下、S：0.015质量％以下、Al：0.10质量％以下、N：0.02质量％以下、Cr：5～60质量％、Ti：4×(C的含量+N的含量)～0.5质量％、Nb：0.003～0.020质量％、B：0.0002～0.005质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，Δr为0.3以下。该铬钢板的深拉成形性和耐二次加工脆性视为优良。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平09-3606号公报
专利文献2：日本特开平08-20843号公报
发明内容
发明所要解决的问题
但是，上述专利文献记载的技术分别存在如下所述的问题。专利文献1记载的技术中，塑性应变比(以下，仅简记为r值)的面内各向异性(以下，仅简记为Δr)没有得到充分改善。结果，专利文献1记载的技术存在如下问题：在深拉加工时，在成形构件的边缘产生出耳子。另外，专利文献1记载的技术中，并没有研究添加B给耐腐蚀性带来的影响，铁素体系不锈钢热轧钢板的耐腐蚀性有时也会降低。另一方面，专利文献2公开的技术中，虽然r值和Δr得到改善，但没有研究添加B给耐腐蚀性带来的影响，铬钢板的耐腐蚀性有时降低。
这样，根据上述的专利文献1、2记载的技术，无法得到深拉加工等的成形加工性和耐腐蚀性均优良的铁素体系不锈钢。
本发明的目的在于解决上述现有技术的问题，提供成形加工性和耐腐蚀性优良的铁素体系不锈钢板。
用于解决问题的方法
为了实现上述课题，本发明人反复进行了各种研究。结果发现，通过将V含量和B含量调节至适当范围并且将V/B调节为15.0以上，能够得到兼具深拉加工等的成形加工性和耐腐蚀性的铁素体系不锈钢板，从而完成了本发明。
以下，对作为本发明基础的实验结果进行说明。需要说明的是，表示成分的含量的“％”是指“质量％”。
(实验1)
将表1所示的(0.009～0.012)％C[是指C的含量在0.009～0.012质量％的范围内，下同]、(0.08～0.12)％Si、(0.19～0.23)％Mn、(0.033～0.037)％P、(0.001～0.002)％S、(17.2～17.5)％Cr、(0.02～0.03)％Al、(0.009～0.012)％N、(0.08～0.12)％Ni、(0.25～0.27)％Ti、(0.010～0.016)％V、(0.0002～0.0010)％B、使V/B比改变且余量由Fe和不可避免的杂质构成的不锈钢利用50kg的小型真空熔炼炉进行熔炼。将这些钢锭加热至1100℃后，实施热轧而制成4.0mm的热轧板。接着，对上述热轧板实施930℃×60秒的退火后，进行喷砂，利用氢氟酸与硝酸的混合酸进行酸洗，通过冷轧制成板厚为0.7mm的冷轧板。对所得到的冷轧板实施880℃×40秒的精加工退火，制成冷轧退火板。从所得到的冷轧退火板上切下60mm×80mm的试验片，利用#600粒度号对表面进行研磨，然后，通过复合循环腐蚀试验来进行耐腐蚀性评价。复合循环腐蚀试验中，依照JASO M 609-91，将以盐水喷雾(5％NaCl、35℃、2小时)→干燥(60℃、相对湿度20～30％)→润湿(50℃、2小时、相对湿度≥95％)作为一个循环的腐蚀试验循环进行30个循环。复合循环腐蚀试验中，将生锈面积率为20％以上判定为不合格，将生锈面积率低于20％判定为合格。将所得到的结果一并示于表1中。由表1可知，通过使V/B比为15.0以上，能够改善耐腐蚀性。
(实验2)
将表2所示的(0.009～0.012)％C、(0.82～0.89)％Si、(0.35～0.40)％Mn、(0.024～0.027)％P、(0.001～0.003)％S、(14.5～14.9)％Cr、(0.01～0.02)％Al、(0.009～0.012)％N、(0.15～0.20)％Ni、(0.40～0.43)％Nb、(0.011～0.017)％V、(0.0002～0.0010)％B、使V/B比改变且余量由Fe和不可避免的杂质构成的不锈钢利用50kg的小型真空熔炼炉进行熔炼。将这些钢锭加热至1100℃后，实施热轧而制成4.0mm的热轧板。接着，对上述热轧板实施1020℃×60秒的退火后，进行喷砂，利用氢氟酸与硝酸的混合酸进行酸洗，通过冷轧制成板厚为0.7mm的冷轧板。对所得到的冷轧板实施980℃×40秒的精加工退火，制成冷轧退火板。从所得到的冷轧退火板上切下60mm×80mm的试验片，利用#600粒度号对表面进行研磨，然后，通过复合循环腐蚀试验来进行耐腐蚀性评价。复合循环腐蚀试验中，将上述腐蚀试验循环进行30个循环。复合循环腐蚀试验中，将生锈面积率为20％以上判定为不合格，将生锈面积率低于20％判定为合格。将所得到的结果一并示于表2中。由表2可知，通过使V/B比为15.0以上，能够改善耐腐蚀性。
实验1、实验2的V/B比低于15.0时，推测Cr2B在晶界析出而使晶界附近的Cr浓度降低，由于敏化而使耐腐蚀性降低。另外，这种敏化现象能够通过将V/B比控制为15.0以上来抑制。
接着，对V/B比给成形加工性(伸长率、r值、Δr)带来的影响进行研究。
将(0.009～0.011)％C、(0.08～0.13)％Si、(0.19～0.22)％Mn、(0.035～0.038)％P、(0.001～0.003)％S、(17.2～17.5)％Cr、(0.02～0.03)％Al、(0.007～0.011)％N、(0.11～0.13)％Ni、(0.26～0.30)％Ti、(0.010～0.024)％V、(0.0002～0.0009)％B、使V/B比改变且余量由Fe和不可避免的杂质构成的钢利用50kg的小型真空熔炼炉进行熔炼，将钢坯加热至1100℃后，进行终轧温度为850℃的热轧，制成板厚为4.0mm的热轧板。对这些热轧板实施930℃×60秒的热轧板退火，然后进行酸洗，接着实施冷轧，制成板厚为0.7mm的冷轧板。进而，对这些冷轧板实施880℃×40秒的精加工退火后，进行酸洗，制成冷轧退火酸洗板。对于所得到的冷轧退火酸洗板，进行拉伸试验(JIS Z 2201)，求出伸长率、r值、Δr。关于成形加工性，将伸长率30.0％以上、r值1.50以上、Δr0.30以下判定为合格。另外，利用#600粒度号对从冷轧退火酸洗板上切下的试验片的表面进行研磨，通过复合循环腐蚀试验来进行耐腐蚀性评价。复合循环腐蚀试验中，将上述腐蚀试验循环进行30个循环。复合循环腐蚀试验中，将生锈面积率为20％以上判定为不合格，将生锈面积率低于20％判定为合格。
图1中示出了V/B与冷轧退火酸洗板的成形加工性(伸长率、r值、Δr)与耐腐蚀性评价结果的关系。由图1可知，通过满足V/B≥15.0，El、r值、Δr、耐腐蚀性评价均满足判定基准。特别是，可知，在V/B≥30.0时，r值、Δr优良。
更具体而言，本发明提供以下的发明。
(1)一种铁素体系不锈钢板，其特征在于，
以质量％计，含有C：0.003～0.013％、Si：0.01～0.95％、Mn：0.01～0.40％、P：0.020～0.040％、S：0.010％以下、Al：0.01～0.45％、Cr：14.5～21.5％、Ni：0.01～0.60％、N：0.005～0.012％，
以满足V的含量与B的含量之比(V/B)≥15.0的范围含有V：0.010～0.040％、B：0.0001～0.0010％，
并且满足以满足以下情况中的至少一种：Ti：0.20％以上且0.40％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Ti或者含有Ti和Nb的情况，以及以满足Nb：0.40％以上且0.60％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Nb或者含有Nb和Ti的情况，
余量由Fe和不可避免的杂质构成。
(2)如(1)所述的铁素体系不锈钢板，其中，以满足V/B≥30.0的方式含有。
(3)如(1)或(2)所述的铁素体系不锈钢板，其中，以质量％计，还含有Cu：0.01～1.40％、Mo：0.01～1.62％中的一种或两种。
(4)如(1)～(3)中任一项所述的铁素体系不锈钢板，其中，以质量％计，还含有选自Zr：0.01～0.20％、REM：0.001～0.100％、W：0.01～0.20％、Co：0.01～0.20％、Mg：0.0001～0.0010％、Ca：0.0003～0.0030％中的一种或两种以上。
发明效果
本发明的铁素体系不锈钢板具有优良的成形加工性(成形性)，并且具有优良的耐腐蚀性。具体而言，本发明的铁素体系不锈钢板具有满足伸长率30.0％以上、r值1.50以上、Δr0.30以下的成形加工性，并且具有在利用#600粒度号进行了研磨的钢板表面的依照JASO M 609-91的复合循环腐蚀试验(30个循环)中满足生锈面积率低于20％的耐腐蚀性。
附图说明
图1是表示冷轧退火板的成形加工性(伸长率、r值、Δr)、耐腐蚀性(生锈面积率)与V/B的关系的图，(a)是表示伸长率(El)与V/B的关系的图，(b)是表示r值与V/B的关系的图，(c)是表示Δr与V/B的关系的图，(d)是表示耐腐蚀性试验中的生锈面积率与V/B的关系的图。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式进行说明。
首先，对本发明的铁素体系不锈钢板的成分限定理由进行说明。需要说明的是，表示成分的含量的“％”是指“质量％”。
C：0.003～0.013％
从耐腐蚀性和成形性的观点出发，C的含量越低越优选。但是，为了使C的含量低于0.003％，需要长时间进行精炼。从确保期望的生产率的观点出发，C的含量的下限为0.003％。另一方面，C的含量超过0.013％时，铁素体系不锈钢板的成形性和耐腐蚀性的降低变得显著。因此，C的含量设定为0.003～0.013％的范围。更优选为0.004～0.011％。
Si：0.01～0.95％
Si是作为钢的脱氧剂有用的元素。为了得到该效果，Si的含量为0.01％以上。但是，Si的含量超过0.95％时，在热轧工序中轧制载荷增大，并且非常容易生成氧化皮。另外，在退火工序中，还会由于在钢板表层形成富集有Si的氧化皮而产生酸洗性的降低。因此，Si的含量超过0.95％，表面缺陷增加或者制造成本升高，因此不优选。因此，Si的含量设定为0.01～0.95％的范围。更优选为0.05～0.50％。特别是在后述的Ti的含量为0.25％以上的情况下，由Si引起的酸洗性的降低变得显著，因此，这种情况下，Si的含量的优选范围为0.05～0.20％。
Mn：0.01～0.40％
Mn与钢中存在的S结合而形成MnS，使耐腐蚀性降低。因此，Mn的含量设定为0.40％以下。另一方面，如果要以需要以上的程度降低Mn的含量，则精炼成本增大。因此，Mn的含量优选为0.01％以上。另外，为了抑制精炼成本并且实现特别高的耐腐蚀性，Mn的含量的优选范围为0.05～0.35％。
P：0.020～0.040％
P是钢中不可避免地含有的元素。P是对耐腐蚀性和成形性有害的元素，因此，优选P的含量低。特别是，P的含量超过0.040％时，由于固溶强化而使钢板的成形性降低。因此，P的含量为0.040％以下。另一方面，为了使P的含量低于0.020％，需要耗费时间进行精炼，从制造方面而言不优选使P的含量低于0.020％。因此，P的含量设定为0.020～0.040％的范围。优选为0.025～0.035％的范围。
S：0.010％以下
S与Mn结合而形成MnS。MnS通过热轧等而伸展，在铁素体晶界等以析出物(夹杂物)的形式存在。这样的硫化物类析出物(夹杂物)会使钢板的伸长率降低，特别是在钢板的弯曲加工时，有时会使钢板产生裂纹。因此，优选尽量降低S的含量，可以容许的S的含量为0.010％以下。另外，优选的S的含量为0.005％以下。
Al：0.01～0.45％
Al是作为钢的脱氧剂有用的元素。为了得到该效果，需要使Al的含量为0.01％以上。但是，Al的含量过多时，由于Al系夹杂物的增加而导致表面缺陷。因此，Al的含量的范围设定为0.01～0.45％。另外，Al的含量的优选范围为0.01～0.10％。更优选的范围为0.02～0.04％。
Cr：14.5～21.5％
Cr是有助于提高耐腐蚀性的元素，是在不锈钢板中作为必须元素含有的元素。但是，Cr的含量低于14.5％时，无法得到具有充分的耐腐蚀性的钢板。另一方面，Cr的含量超过21.5％时，钢板的韧性降低，而且，钢过度硬质化，钢板的伸长率也显著降低。因此，Cr的含量的范围设定为14.5～21.5％。此外，从耐腐蚀性和制造性的观点出发，Cr的含量的优选范围为16.0～21.5％。
Ni：0.01～0.60％
Ni具有减轻缝隙腐蚀的效果。为了得到该效果，需要使Ni的含量为0.01％以上。但是，Ni为昂贵的元素，而且，即使含有超过0.60％的Ni，上述效果也饱和，使热加工性降低。因此，Ni的含量的范围设定为0.01～0.60％。另外，Ni的含量的优选范围为0.10～0.40％。
N：0.005～0.012％
N与V结合而形成氮化物、碳氮化物，使最终的制品板的晶粒微细化，有助于提高r值特性。但是，N的含量低于0.005％时，无法得到由V(C、N)的碳氮化物的微细析出带来的晶粒的微细化效果。另一方面，N的含量超过0.012％时，Cr氮化物量或Cr碳氮化物量增加，钢板发生硬质化，伸长率降低。因此，N的含量的范围设定为0.005～0.012％。另外，N的含量的优选范围为0.006～0.010％。
V：0.010～0.040％、B：0.0001～0.0010％、V/B：15.0以上
V和B是本发明中极其重要的元素。V与N结合而形成VN、V(C、N)这样的氮化物、碳氮化物，具有抑制热轧退火板的晶粒的粗大化的效果。另外，B富集在铁素体晶界，使晶界迁移延迟，由此，具有辅助抑制晶粒生长的效果。通过上述V与B的复合效果，热轧退火板的晶粒微细化。结果认为，冷轧退火后的{111}再结晶取向晶粒的优先成核位点即晶界的面积增加，由此使{111}取向高度集聚，由此，r值提高并且Δr值降低。
V的含量低于0.010％时，无法得到由VN或V(C、N)的微细析出带来的晶粒的微细化效果。B的含量低于0.0001％时，不具有抑制晶粒生长的效果。V的含量超过0.040％时、B的含量超过0.0010％时，不仅抑制退火中的晶粒的微细化和生长、改善成形加工性的效果饱和，而且反而会使材质硬化而使延展性降低，钢板的成形加工性劣化。因此，V的含量的范围设定为0.010～0.040％、B的含量的范围设定为0.0001～0.0010％。另外认为，V与B的含量比(V/B)影响铁素体结晶粒径与铁素体晶界面积的平衡和Cr2B在晶界析出的行为，从而影响成形加工性和耐腐蚀性。如前述的表1、表2和图1所述，V/B比低于15.0时，B与Cr结合而在晶界以Cr2B的形式析出。由此，抑制晶粒生长的效果减小，r值的提高变得不充分。此外，晶界附近的Cr浓度降低，钢板的耐腐蚀性劣化。因此，使(V/B)为15.0以上。另外，从确保高的成形加工性的观点出发，V/B的优选范围为30.0以上。
以满足Ti：0.20％以上且0.40％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Ti或者含有Ti和Nb的情况、以及以满足Nb：0.40％以上且0.60％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Nb或者含有Nb和Ti的情况
Ti、Nb均具有通过将固溶C、N以化合物的形式固定而提高钢板的耐腐蚀性、成形性的效果。因此，需要单独使用Ti、Nb中的任意一种或者使用Ti和Nb这两者。具体而言，为了得到上述效果，需要含有Ti：0.20％以上或者含有Nb：0.40％以上。优选含有Ti：0.25％以上或者含有Nb：0.45％以上的情况。另一方面，Ti的含量、Nb的含量、Ti与Nb的合计量过多时，导致表面品质降低、再结晶温度的升高所致的制造性的降低，因此不优选。因此，设定为Ti量为0.40％以下、Nb量0.60％以下且Ti％+Nb％≤0.70(本发明中，Ti量、Nb量、Ti％+Nb％全部必须为上限值以下)。优选Ti量为0.35％以下、Nb量为0.55％以下且Ti％+Nb％≤0.65的情况。
以上，本发明的铁素体系不锈钢板含有上述必须成分，余量由Fe和不可避免的杂质构成。本发明的铁素体系不锈钢板可以在下述的范围进一步根据需要含有Cu、Mo中的一种或两种、选自Zr、REM、W、Co、Mg、Ca中的一种或两种以上。
Cu：0.01～1.40％
Cu是提高耐腐蚀性的元素，具体而言，是对钢板在水溶液中时、弱酸性的水滴附着在钢板上时提高耐腐蚀性而言特别有效的元素。该效果通过含有0.01％以上的Cu而得到，Cu的含量越多，则该效果越高。但是，Cu的含量超过1.40％时，热加工性降低，并且热轧时在热轧钢坯上生成被称为红锈的由Cu引起的氧化物，产生表面缺陷，因此不优选。此外，Cu的含量超过1.40％时，难以进行退火后的脱氧化皮，因此，从制造方面而言不优选。因此，在含有Cu时，其含量的范围优选为0.01～1.40％。另外，Cu含量的更优选的范围为0.10～1.00％，最优选的范围为0.30～0.50％。
Mo：0.01～1.62％
Mo是显著提高不锈钢板的耐腐蚀性的元素。该效果通过在钢板中含有0.01％以上的Mo而得到，Mo的含量越多，该效果越高。但是，Mo含量超过1.62％时，热加工性降低，在热轧时经常产生表面缺陷。另外，Mo为昂贵的元素，因此，Mo含量的增加会增大制造成本。因此，在含有Mo时，优选将其含量的范围设定为0.01～1.62％。更优选的含量的范围为0.30～1.62％，最优选为0.40～1.20％。特别是对热轧板韧性降低的含Ti钢而言，由于Mo的添加而使韧性进一步降低，难以得到良好的热轧板退火，因此，在含有0.15％以上的Ti时，优选使Mo的含量为0.30～1.40％。更优选为0.40～1.00％的范围。
接着，对含有选自Zr、REM、W、Co、Mg、Ca中的一种或两种以上时的上述成分进行说明。
Zr：0.01～0.20％
Zr与C、N结合而具有抑制敏化的效果。该效果在Zr的含量为0.01％以上时得到。另一方面，Zr的含量超过0.20％时，钢板的加工性降低。另外，Zr为昂贵的元素，因此，Zr含量的增加会增大制造成本。因此，在含有Zr时，优选将其含量的范围设定为0.01～0.20％。
REM：0.001～0.100％
REM具有提高抗氧化性的效果。该效果通过含有0.001％以上的REM而得到。另一方面，含有超过0.100％的量的REM时，热轧性降低，经常产生表面缺陷，因此不优选。因此，在含有时，优选将REM的含量的范围设定为0.001～0.100％，更优选为0.001～0.050％。
W：0.01～0.20％
W与Mo同样具有提高耐腐蚀性的效果。该效果在W的含量为0.01％以上时得到。另一方面，含有超过0.20％的量的W时，强度升高，由于轧制载荷增大等而使制造性降低。因此，W的含量的范围优选设定为0.01～0.20％，更优选为0.01～0.10％。
Co：0.01～0.20％
Co与Mo同样地具有提高耐腐蚀性的效果。该效果在Co的含量为0.01％以上时得到。另一方面，含有超过0.20％的量的Co时，成形性降低。因此，Co的含量的范围优选设定为0.01～0.20％，更优选为0.01～0.10％。
Mg：0.0001～0.0010％
Mg是提高钢坯的等轴晶率、对成形性、韧性的提高有效的元素。该效果在Mg的含量为0.0001％以上时得到。另一方面，Mg含量超过0.0010％时，Mg系夹杂物增加，使表面性状变差。因此，Mg的含量的范围优选设定为0.0001～0.0010％，更优选为0.0002～0.0004％。
Ca：0.0003～0.0030％
Ca是对防止由于在连铸时容易产生的Ti系夹杂物的析出所导致的喷嘴堵塞而言有效的成分。该效果在Ca的含量为0.0003％以上时得到。但是，Ca含量超过0.0030％时，由于CaS的生成而使耐腐蚀性降低。因此，Ca的优选的含量范围为0.0003～0.0030％，更优选为0.0005～0.0020％，最优选为0.0005～0.0015％。
接着，对本发明的铁素体系不锈钢的制造方法进行说明。需要说明的是，本发明的铁素体系不锈钢的制造方法不限于下述实施方式。将上述组成的钢水利用通常公知的转炉或电炉进行熔炼，利用真空脱气(RH)、VOD、AOD等进一步进行精炼，然后，优选通过连铸法进行铸造，制成轧制原材(钢坯等)。接着，对轧制原材进行加热、热轧，由此制成热轧板。热轧的钢坯加热温度优选设定为1050℃～1250℃的温度范围，另外，从制造性的观点出发，优选将热轧的终轧温度设定为750～900℃。热轧板可以根据需要进行热轧板退火。在进行热轧板退火的情况下，优选在850～1150℃的温度范围内进行短时间的连续退火。另外，热轧板可以进行脱氧化皮处理后直接作为制品，另外也可以制成冷轧用原材。将冷轧用原材的热轧板实施冷轧率为30％以上的冷轧，制成冷轧板。冷轧率优选为50～95％。另外，为了对冷轧板进一步赋予成形性，可以进行800～1100℃下的再结晶退火(精加工退火)。另外，可以将冷轧-退火反复进行两次以上。此外，在要求光泽性的情况下，可以实施表皮光轧(轧制)等。冷轧板的精加工可以为日本工业标准(JIS)G4305中规定的2D、2B、BA和各种研磨。
需要说明的是，本发明中所述的钢板包含钢带、箔材。
实施例
[实施例1]
将表3所示组成(余量为Fe)的钢水利用转炉和二次精炼(VOD)进行熔炼，通过连铸法制成钢坯。将这些钢坯加热至1120℃后，进行终轧温度为800℃的热轧，制成板厚为4.0mm的热轧板。对这些热轧板实施940℃×60秒的热轧板退火，然后，实施酸洗、冷轧，制成冷轧板。接着，对这些冷轧板实施900℃×40秒的精加工退火后，进行酸洗，制成板厚为0.7mm的冷轧退火酸洗板。对于所得到的冷轧退火酸洗板，进行成形加工性和耐腐蚀性的评价。
[评价]
以下示出成形加工性和耐腐蚀性的评价方法。
(1)伸长率
从冷轧退火酸洗板的各方向[轧制方向(L方向)、轧制直角方向(C方向)和与轧制方向成45°的方向(D方向)]裁取JIS13号B试验片。使用这些拉伸试验片来实施拉伸试验(JIS Z 2201)，测定各方向的伸长率。使用各方向的伸长率值，由下式求出伸长率(El)的平均值。将El为30.0％以上的情况记作合格。
El＝(ElL+2×ElD+ElC)/4
在此，ElL、ElD、ElC分别表示L方向、D方向、C方向的伸长率。
(2)r值
从冷轧退火酸洗板的各方向[轧制方向(L方向)、轧制直角方向(C方向)和与轧制方向成45°的方向(D方向)]裁取JIS13号B试验片。由对这些试验片赋予15％的单轴拉伸预应变时的宽度应变与板厚应变之比测定各方向的r值(兰克福特值)，由下式求出平均r值、Δr。将r值为1.50以上、Δr为0.30以下的情况记作合格。
r＝(rL+2×rD+rC)/4
Δr＝(rL-2×rD+rC)/2
在此，rL、rD、rC分别表示L方向、D方向、C方向的r值。
(3)耐腐蚀性
从所得到的冷轧退火板上切下60mm×80mm的试验片，利用#600粒度号对表面进行研磨，制作耐腐蚀性评价用试验片，通过复合循环腐蚀试验来进行耐腐蚀性评价。复合循环腐蚀试验中，将上述腐蚀试验循环进行30个循环，将生锈面积率为20％以上判定为不合格，将生锈面积率低于20％判定为合格。
[实施例2]
将表4所示组成的钢水利用转炉和二次精炼(VOD)进行熔炼，通过连铸法制成钢坯。将这些钢坯加热至1120℃后，进行终轧温度为800℃的热轧，制成板厚为4.0mm的热轧板。对这些热轧板实施1020℃×60秒的热轧板退火，然后，实施酸洗、冷轧，制成冷轧板。接着，对这些冷轧板实施1000℃×40秒的精加工退火后，进行酸洗，制成板厚为0.7mm的冷轧退火酸洗板。对于所得到的冷轧退火酸洗板，进行成形加工性和耐腐蚀性的评价。评价方法如下所述。
通过与实施例1同样的方法进行同样的评价。
[表5]
下划线表示在本发明的范围之外。
[表6]
下划线表示在本发明的范围之外。
将实施例1中得到的结果示于表5中，将实施例2中得到的结果示于表6中。
任意一个发明例均具有伸长率为30.0％以上、r值为1.50以上、Δr为0.30以下的优良的成形加工性和30个循环的复合循环腐蚀试验中的生锈面积率低于20％的优良的耐腐蚀性。与此相对，比较例不满足伸长率、r值、Δr、耐腐蚀性中的任意一个。
另外，由于具有伸长率为30.0％以上、r值为1.50以上、Δr为0.30以下的优良的成形加工性，因此，能够没有问题地实施深拉加工。
产业上的可利用性
根据本发明，通过对成分组成、特别是V、B含量进行优化，能够制造成形加工性和耐腐蚀性优良的铁素体系不锈钢板，在产业上发挥显著的效果。

Claims (4)

1.一种铁素体系不锈钢板，其特征在于，
以质量％计，含有C：0.003～0.013％、Si：0.01～0.95％、Mn：0.01～0.40％、P：0.020～0.040％、S：0.010％以下、Al：0.01～0.45％、Cr：14.5～21.5％、Ni：0.01～0.60％、N：0.005～0.012％，
以满足V的含量与B的含量之比V/B≥15.0的范围含有V：0.010～0.040％、B：0.0001～0.0010％，
并且满足以下情况中的至少一种：以满足Ti：0.20％以上且0.40％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Ti或者含有Ti和Nb的情况，以及以满足Nb：0.40％以上且0.60％以下、Ti％+Nb％≤0.70的范围含有Nb或者含有Nb和Ti的情况，
余量由Fe和不可避免的杂质构成。
2.如权利要求1所述的铁素体系不锈钢板，其中，以满足V/B≥30.0的方式含有。
3.如权利要求1或2所述的铁素体系不锈钢板，其中，以质量％计，还含有Cu：0.01～1.40％、Mo：0.01～1.62％中的一种或两种。
4.如权利要求1～3中任一项所述的铁素体系不锈钢板，其中，以质量％计，还含有选自Zr：0.01～0.20％、REM：0.001～0.100％、W：0.01～0.20％、Co：0.01～0.20％、Mg：0.0001～0.0010％、Ca：0.0003～0.0030％中的一种或两种以上。
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