KR101485662B1

KR101485662B1 - 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR101485662B1
Application number: KR20130037050A
Authority: KR
Inventors: 강형구; 신동익; 이문수; 박지언
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2013-04-04
Filing date: 2013-04-04
Publication date: 2015-01-22
Also published as: KR20140120768A

Abstract

본 발명은 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로, 중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하며, 열간압연 후 소둔을 함에 있어서 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 거쳐 제조되는 것을 특징으로 하며, 마르텐사이트를 제거하여 표면 품질 및 내식성을 확보하면서도 재결정이 완료되어 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공한다.

Description

성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법{Low chrome stainless steel with excellent formability and method of manufacturing the same}

본 발명은 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 열간압연 후 2단식 소둔을 거쳐 성형성 특성을 향상시킨 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.

페라이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강에 비해 가격이 저렴하고 열팽창률이 낮으며 성형성 및 내산화성이 양호하여 내식성과 성형성이 요구되는 연료전지 분리판, 내열기구, 싱크대 상판, 외장재, 가전제품, 전자부품 등에 널리 사용되고 있다. 이때, 페라이트계 스테인리스강은 열간압연 공정, 열간압연된 코일의 표면스케일을 제거하고 재료내부 응력을 제거하는 소둔산세 공정, 냉간압연 공정 및 소둔 공정을 통해 제조되는데, 일부 페라이트계 스테인리스강은 열간압연 중 오스테나이트로의 상변화가 일어나 제조 후 마르텐사이트를 포함하는 페라이트계 스테인리스강으로 형성된다.

여기서, 마르텐사이트를 포함하는 스테인리스강은 냉간압연 시 표면결함을 초래하고, 냉연제품으로 제조 완료되어 제품으로 사용 시 내식성의 열화를 가져온다. 따라서, 열간압연 공정에서 형성된 마르텐사이트를 제거하고 페라이트로 형성시키는 소둔 공정을 수행하게 된다. 이때, 소둔 공정을 수행함에 있어서는, 페라이트에서 오스테나이트 또는 마르텐사이트로의 상변화가 일어나지 않도록, 상변화 온도 미만에서 수행하는 것이 일반적이다.

그러나, 이때 소둔 공정을 상변화 온도 미만에서 수행하여 재결정이 둔화되는 경우, 스테인리스강의 성형성 열화가 발생될 수 있다.

본 발명은 열간압연 공정 후 소둔 공정을 수행함에 있어서 페라이트에서 오스테나이트 또는 마르텐사이트로의 상 변화를 방지하여 표면 품질 및 내식성을 확보하면서도, 재결정이 촉진되어 성형성이 향상되는 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공하기 위한 것이다.

본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법은, 중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, Si : 0.308% 내지 0.501%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하며, 열간압연 후 소둔을 함에 있어서 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 거쳐 제조되는 공정을 포함할 수 있다.

여기서, 선택적으로 V: 0.005% 내지 0.5%를 더 포함할 수 있다.

또한, 상기 제1 균열온도 구간에서의 상기 재결정 온도는 식(1)을 만족하는 RX 값일 수 있다.

식(1) : RX = 800 + 7.7NbC + 6.6NbN + 4TiC + 3.4TiN + 8MoC

또한, 상기 제2 균열온도 구간에서의 상기 상변화 온도는 식(2)를 만족하는 AC1 값일 수 있다.

식(2) : AC1 = 35 × (-7.14C + 2.09Si - 1.89Mn + Cr - 3.28Ni + 1.72Mo + 1.77Ti - 0.51Cu + 21.4Al + 4.86Nb - 8N) + 450

또한, 상기 열간압연 후 소둔을 거친 스테인리스강을 냉간압연 후 소둔함에 있어서, 식(3)을 만족하는 AC2 값 미만에 해당하는 온도를 갖는 균열온도 구간을 거쳐 제조될 수 있다.

식(3) : AC2 = 35 × (-7.14C + 2.09Si - 1.89Mn + Cr - 3.28Ni + 1.72Mo + 1.77Ti - 0.51Cu + 21.4Al + 4.86Nb - 8N) + 500

본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강은 중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, Si : 0.308% 내지 0.501%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하며, 열간압연 후 소둔을 함에 있어서 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 거쳐 제조될 수 있다.

본 발명의 특징 및 이점들은 첨부도면에 의거한 다음의 상세한 설명으로부터 더욱 명백해질 것이다.

이에 앞서, 본 명세서 및 청구범위에 사용된 용어나 단어는 통상적이고 사전적인 의미로 해석되어서는 아니되며, 발명자가 그 자신의 발명을 가장 최선의 방법으로 설명하기 위해 용어의 개념을 적절하게 정의할 수 있다는 원칙에 입각하여 본 발명의 기술적 사상에 부합되는 의미와 개념으로 해석되어야만 한다.

본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강에 따르면, Ti, Mo, Nb 등을 포함하여 재결정 온도가 상승되더라도, 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 포함하는 열간압연 후 소둔을 거치는바, 마르텐사이트를 제거하여 표면 품질 및 내식성을 확보하면서도 재결정이 완료되어 성형성이 향상될 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 비교하기 위하여 단일식 소둔을 거친 스테인리스강의 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 3은 본 발명의 실시예에 따른 소둔 공정을 거쳐 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 연신율을 나타낸 도면이다.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 소둔 공정을 거쳐 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 공식전위를 나타낸 도면이다.

본 발명의 목적, 특정한 장점들 및 신규한 특징들은 첨부된 도면들과 연관되어지는 이하의 상세한 설명과 실시예로부터 더욱 명백해질 것이다. 또한, 본 발명을 설명함에 있어서, 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명은 생략한다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하기로 한다.

본 발명은 중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강을 그 대상으로 한다. 여기서, 스테인리스강은 페라이트 스테인리스강일 수 있으나 반드시 마르텐사이트를 포함하지 않는 것으로 한정하는 것은 아님을 미리 밝혀 둔다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 비교하기 위하여 단일식 소둔을 거친 스테인리스강의 미세조직을 나타낸 사진이며, 도 2는 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 미세조직을 나타낸 사진이다. 이하, 이를 참조하여 본 실시예에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법에 대해 설명하기로 한다.

열간압연 공정 후 소둔 공정을 수행할 때에는 상변화 온도 미만에서 하는 것이 바람직하다. 이때, 소둔 공정은 마르텐사이트의 제거 과정뿐만 아니라, 열간압연 공정에 의하여 응력이 축적된 결정립을 제거하고 응력이 없는 새로운 결정립을 형성시키는 재결정 과정도 포함하게 된다. 이러한 재결정 과정은 소둔 온도가 높을수록 촉진되며, 일정 온도 이하인 경우 재결정이 둔화되어 발생되지 않을 수 있다. 따라서, 소둔 공정을 수행함에 있어서는 상변화 온도 미만으로 하면서도 재결정 온도 이상으로 하는 것이 바람직하다.

그러나, 스테인리스강의 특성을 향상시키기 위하여 Ti, Mo, Nb를 첨가하는 경우 Ti, Mo, Nb는 N 또는 C와 결합하여 스테인리스강의 재결정 온도를 증가시킨다. 이때, Ti, Mo, Nb가 첨가되어 스테인리스강의 재결정 온도가 상변화 온도 보다 높아지는 경우, 하나의 균열온도 구간만을 거치는 단일식 소둔 공정을 수행하게 되면 스테인리스강의 재결정이 잘 이루어지지 않을 수 있고, 이에 따라 성형성의 열화가 발생될 수 있다.

구체적으로, 도 1을 참조해서 살펴보면, 본 발명에서 정의하는 성분계를 만족하는 스테인리스강에 단일식 소둔 공정을 적용한 결과 나타나는 스테인리스강의 미세조직을 나타내고 있다. 도 1에 도시한 바와 같이, 상변태 온도 미만에서 소둔 공정을 거친 경우 마르텐사이트는 제거되나 재결정 온도에 미달하여 응력이 축적되었음을 알 수 있다.

본 발명은 이러한 문제점을 해결하기 위하여 도출된 것으로서, Ti, Mo, Nb 가 첨가되어 스테인리스강의 재결정 온도가 상승하더라도, 상변화를 방지하면서 마르텐사이트를 제거하고 재결정을 촉진할 수 있다.

구체적으로, 본 발명에서는 열간압연 공정 후 소둔 공정을 수행함에 있어서 2단식의 소둔 공정, 즉 두 단계의 균열온도 구간을 거칠 수 있다. 구체적으로, 제1 균열온도 구간에서는 재결정 온도 이상으로 열처리하여 스테인리스강의 재결정을 완료할 수 있고, 제2 균열온도 구간에서는 상변화 온도 미만에서 열처리하여 마르텐사이트를 제거할 수 있다.

도 2는 본 발명의 실시예에 따른 스테인리스강의 제조방법을 거쳐 제조된 저크롬 스테인리스강의 미세조직 사진이며, 도 2를 참고하여 살펴보면 도 1과 비교해 보았을 때 재결정이 완료되어 응력 축적이 없는 결정립의 형태를 보여주고 있다.

도 3은 본 발명의 실시예에 따른 소둔 공정을 거쳐 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 연신율을 나타낸 도면이다. 도 3에서 '●'는 본 발명의 실시예에 따른 저크롬 스테인리스강의 연신율을 나타내며, '□'은 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 연신율을 나타내고 있다.

도 3에 도시한 바와 같이, 본 발명에서 제시한 두 단계의 균열온도 구간을 거쳐 소둔된 스테인리스강의 경우, 단일식 소둔을 거친 스테인리스강에 비해 연신율이 향상되어 성형성을 획득할 수 있음을 알 수 있다. 여기서, 연신율은 스테인리스강 냉연제품의 성형성을 알려주는 품질특성 중 하나로서 널리 통용되는 용어이며, 스테인리스강 제품을 1축 인장하였을 때 파단이 일어나는 순간까지 연신된 양을 초기 길이로 나눈 값으로 계산할 수 있다. 열간압연 시의 응력이 축적된 경우 파단에 더욱 빨리 도달하는바, 본 발명에서 제시하는 방법을 통하여 응력을 제거한 소둔재를 제조함으로써 성형성을 향상시킬 수 있는 것이다.

도 4는 본 발명의 실시예에 따른 소둔 공정을 거쳐 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강과 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 공식전위를 나타낸 도면이다. 도 4에서 '●'는 본 발명의 실시예에 따른 저크롬 스테인리스강의 연신율을 나타내며, '□'은 단일식 소둔 공정을 거친 스테인리스강의 연신율을 나타내고 있다.

도 4를 살펴보면, 본 발명에서 제시한 두 단계의 균열온도 구간을 거쳐 소둔된 스테인리스강의 경우, 단일식 소둔을 거친 스테인리스강에 비해 공식전위가 높음을 알 수 있다. 공식전위가 높은 경우 내식성이 향상되는바, 본 발명의 실시예에 따른 저크롬 스테인리스강의 경우 단일식 소둔을 거친 스테인리스강에 비하여 내식성이 향상될 수 있음을 도출할 수 있다. 이때, 공식전위는 (JIS G 0577) 규격에 근거하여 표면을 폴리싱한 후 3.5% NaCl용액에서 (Icrit = 100㎂)에서 공식이 발생하는 전위치를 기준으로 확인하였다.

한편, 제1 균열온도 구간의 온도는 재결정 온도 이상이 될 수 있는데, 본 발명의 발명자는 다양한 실험을 통하여 재결정 온도를 다음과 같은 식(1)에 의해 도출할 수 있음을 확인하였다.

식(1) : RX = 800 + 7.7NbC + 6.6NbN + 4TiC + 3.4TiN + 8MoC

즉, 제1 균열온도 구간에서는 상기 식(1)을 만족하는 RX 이상의 온도를 갖게 하는 경우, 스테인리스강의 재결정을 완료할 수 있다.

또한, 제1 균열온도 구간에서의 온도는, 열간압연 공정을 거친 스테인리스강을 700℃~1000℃ 범위에서 50℃ 간격으로 각 온도에서 1시간 열처리한 후 측정한 경도가 650℃에서 1시간 열처리했을 때의 경도의 85% 이하가 되는 온도로 정의할 수 있다. 즉, 700℃, 750℃, 800℃, 850℃, 900℃, 950℃, 1000℃ 각 온도에서 1시간 열처리한 후 측정한 경도가 650℃에서 1시간 열처리했을 때의 경도의 85% 이하가 될 수 있음을 의미할 수 있다.

또한, 제2 균열온도 구간의 온도는 상변화 온도 미만이 될 수 있는데, 본 발명의 발명자는 다양한 실험을 통하여 상변화 온도를 다음과 같은 식(1)에 의해 도출할 수 있음을 확인하였다.

즉, 제2 균열온도 구간에서는 상기 식(2)를 만족하는 AC1 이상의 온도를 갖게 하는 경우, 상변화를 방지하면서 마르텐사이트를 제거할 수 있다.

또한, 제2 균열온도 구간에서의 온도는, 제1 균열온도 구간을 거친 스테인리스강을 650℃~950℃ 범위에서 50℃ 간격으로 각 온도에서 1시간 열처리한 후 측정한 경도가 1000℃에서 1시간 열처리했을 때의 경도의 85% 이하가 되는 온도로 정의할 수 있다. 즉, 650℃, 700℃, 750℃, 800℃, 850℃, 900℃, 950℃ 각 온도에서 1시간 열처리한 후 측정한 경도가 1000℃에서 1시간 열처리했을 때의 경도의 85% 이하가 될 수 있음을 의미할 수 있다.

전술한 바에서 정의하는 식 RX와 AC는 시간과 비용을 들여서 실험할 수 없을 때 성분계를 통하여 유추할 수 있게 해주는 식으로서 어느 정도 여유치를 두고 설계되었다. 더욱 정밀한 온도에서 조업하고자 한다면 상기에서 제공하는 경도 평가 방법을 통하여 정밀한 온도를 지정하여 조업할 수 있다.

한편, 저크롬 스테인리스강의 성형성을 더욱 향상시키기 위해서는 열간압연 후 소둔뿐만 아니라 냉간압연 후 소둔도 고려하는 것이 바람직하다. 냉간압연 후 소둔은 식(3)를 만족하는 AC2 미만의 온도에서 수행되는 것이 바람직한데, 본 발명의 발명자는 다양한 실험을 통하여 AC2가 식(3)과 같이 도출될 수 있음을 확인할 수 있었다.

열간압연 후 소둔을 완료하면 Ti, Nb, Mo의 질화물 혹은 탄화물이 형성되어 페라이트와 오스테나이트의 상변화 온도가 열간압연 후 보다 다시 높아지게 된다. 따라서, AC2와 AC1을 비교하면 AC2가 50℃ 높음을 확인할 수 있다. 즉, 냉간압연 후 소둔은 열간압연 후 소둔에 의해 높아진 상변화 온도 미만에서 수행됨이 바람직하다.

실시예

아래 표 1에서는 페라이트계 스테인리스강인 실시예들 및 비교예들의 합금성분을 나타내었다. 표 1의 실시예들에서는 전술한 바와 같이 열간압연 중에 오스테나이트가 형성되어 상온에서 마르텐사이트를 형성하는 성분계에서 제조된다. 상기 실시예들 및 비교예들은 진공용해하여 성분을 확인하였다.

표 1에 따르는 실시예들 및 비교예들은 조압연기와 연속마무리 압연기에 의하여 열연판의 페라이트계 스테인리스강으로 제조하고, 그 후 열연 상소둔을 실시하였다. 표 2에서는 표 1에 따른 실시예들 및 비교예들의 RX 값과 AC1 값을 나타내었다.

이러한 RX 값과 AC1 값은 상기와 같은 식(1) 및 식(2)에 의해 계산되어 도출된 것이며, 실시예들은 RX 값인 재결정 온도가 상변화 온도인 AC1 값보다 높아서 전술한 바와 같이 단일식 상소둔 시 재결정 미완료되는 성분계임을 알 수 있다. 반면 비교예 1 내지 3에서는 Ti, Nb, Mo을 극히 소량 함유하여 나머지 성분은 본 발명에서 정의하는 성분 범위에 해당됨에도 불구하고 RX(재결정 온도) 값이 AC1 값(상변화 온도)보다 낮음을 알 수 있다. 비교예 4 내지 6은 본 발명에서 정의하는 성분 범위에서 벗어 나는 것으로서, 비교예 1 내지 6은 모두 단일식 상소둔을 행하더라도 양호한 성형성을 나타내는 성분계인 것이다.

강종	합금성분 (wt%)
강종	C	Si	Mn	Cr	Ni	Mo	Cu	Ti	N	Nb
실시예 1	0.0175	0.49	1.69	11.4	0.61	0.11	0.247	0.179	0.0196	0.11
실시예 2	0.017	0.501	1.7	11.5	0.69	0.112	0.231	0.194	0.048	0.121
실시예 3	0.016	0.1	0.1	10.9	0.95	0.3	0.25	0.002	0.011	0.15
실시예 4	0.0204	0.406	1.832	14.5	0.92	0.02	0.489	0.32	0.03	0.107
실시예 5	0.018	0.362	1.93	11.31	0.6	0.018	0.519	0.19	0.017	0.103
실시예 6	0.055	0.314	1.55	12.17	0.095	0.031	0.3	0.2	0.03	0.2
실시예 7	0.063	0.308	1.612	13.2	0.7	0.02	0.048	0.12	0.0167	0.004
실시예 8	0.035	0.308	0.5	12.7	0.86	0.02	0.75	0.2	0.025	0.35
비교예 1	0.017	0.1	0.1	11	0.95	0.001	0.25	0.001	0.011	0.001
비교예 2	0.018	0.362	1.4	13.5	0.6	0.001	0.519	0.001	0.017	0.001
비교예 3	0.058	0.308	0.5	13.2	0.7	0.001	0.048	0.001	0.012	0.001
비교예 4	0.0050	0.60	0.30	11.50	0.08	0.05	0.01	0.2000	0.008	0.005
비교예 5	0.0060	0.60	0.10	17.40	0.01	0.05	0.05	0.2500	0.009	0.006
비교예 6	0.0450	0.30	1.60	16.60	0.07	0.05	0.04	0.0350	0.038	0.005

강종	RX	AC1
실시예 1	768.91	729
실시예 2	814.26	719
실시예 3	767.97	759
실시예 4	800.01	781
실시예 5	753.09	691
실시예 6	902.34	810
실시예 7	749.51	739
실시예 8	902.68	833
비교예 1	700.44	719
비교예 2	700.52	773
비교예 3	701.26	806
비교예 4	711.90	884
비교예 5	716.68	1114
비교예 6	731.81	926

즉, 본 발명의 조성범위에 해당하는 실시예의 경우 RX 값이 AC1 값보다 높고 본 발명의 조성범위에 벗어나는 비교예의 경우 RX 값이 AC1 값보다 낮은 것으로부터, 본 발명의 발명자가 정의한 재결정 온도를 도출하는 RX 계산식 및 상변화 온도를 도출하는 AC1 계산식이 신뢰할 수 있음을 확인할 수 있다.

이상 본 발명을 구체적인 실시예를 통하여 상세히 설명하였으나, 이는 본 발명을 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 본 발명에 따른 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강 및 그 제조방법은 이에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상 내에서 당해 분야의 통상의 지식을 가진 자에 의해 그 변형이나 개량이 가능함은 명백하다고 할 것이다.

본 발명의 단순한 변형 내지 변경은 모두 본 발명의 영역에 속하는 것으로 본 발명의 구체적인 보호 범위는 첨부된 특허청구범위에 의하여 명확해질 것이다.

Claims

중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, Si : 0.308% 내지 0.501%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하며,
열간압연 후 소둔을 함에 있어서 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 거쳐 제조되는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
선택적으로 V: 0.005% 내지 0.5%를 더 포함하는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법.
제1항에 있어서,
상기 제1 균열온도 구간에서의 상기 재결정 온도는 식(1)을 만족하는 RX 값인 것을 특징으로 하는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법.
식(1) : RX = 800 + 7.7NbC + 6.6NbN + 4TiC + 3.4TiN + 8MoC
제1항에 있어서,
상기 제2 균열온도 구간에서의 상기 상변화 온도는 식(2)를 만족하는 AC1 값인 것을 특징으로 하는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법.
식(2) : AC1 = 35 × (-7.14C + 2.09Si - 1.89Mn + Cr - 3.28Ni + 1.72Mo + 1.77Ti - 0.51Cu + 21.4Al + 4.86Nb - 8N) + 450
제4항에 있어서,
상기 열간압연 후 소둔을 거친 스테인리스강을 냉간압연 후 소둔함에 있어서, 식(3)을 만족하는 AC2 값 미만에 해당하는 온도를 갖는 균열온도 구간을 거쳐 제조되는 것을 특징으로 하는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강의 제조방법.
식(3) : AC2 = 35 × (-7.14C + 2.09Si - 1.89Mn + Cr - 3.28Ni + 1.72Mo + 1.77Ti - 0.51Cu + 21.4Al + 4.86Nb - 8N) + 500
중량%로, Cr: 10.5% 내지 15.0%, C: 0.01% 내지 0.065%, N: 0.01% 내지 0.05%, Mn: 0.01% 내지 2.5%, Cu: 0.01% 내지 1.0%, Ni: 0.01% 내지 1.0%, Si : 0.308% 내지 0.501%, 나머지 Fe 및 불순물을 포함하고, Ti: 0.005% 내지 0.5%, Nb: 0.005% 내지 0.5%, Mo: 0.005% 내지 0.5% 중에서 1 종 또는 2종 이상의 원소를 포함하며,
열간압연 후 소둔을 함에 있어서 재결정 온도 이상의 온도를 갖는 제1 균열온도 구간 및 상변화 온도 미만의 온도를 갖는 제2 균열온도 구간을 거쳐 제조되는 성형성이 향상된 저크롬 스테인리스강.