KR101941066B1

KR101941066B1 - 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101941066B1
Application number: KR1020177008704A
Authority: KR
Inventors: 마사타카 요시노; 아키토 미즈타니; 미츠유키 후지사와; 아야코 다
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2014-10-02
Filing date: 2014-10-02
Publication date: 2019-01-22
Also published as: WO2016051437A1; CN106715740B; JP5904310B1; TWI560283B; US20180265951A1; KR20170044741A; TW201614079A; CN106715740A; JPWO2016051437A1

Abstract

충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강을 제공한다. 본 발명의 페라이트계 스테인리스강은, 질량％로, C: 0.005∼0.035％, Si: 0.25∼0.40미만％, Mn: 0.05∼0.35％, P: 0.040％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 15.5∼18.0％, Al: 0.001∼0.10％, N: 0.01∼0.06％를 함유하고, Si 및 Mn이 29.5×Si－50×Mn＋6≥0(단, 식 중의 Si, Mn은 함유량(질량％)을 나타냄)을 충족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어진다.

Description

페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법{FERRITIC STAINLESS STEEL AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징(ridging resistances) 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

페라이트계 스테인리스강은, 염가이고 내식성이 우수하기 때문에, 건재, 수송 기기, 가전 제품, 주방 기기, 자동차 부품 등의 다양한 용도에 사용되고 있고, 그 적용 범위는 최근 더욱 확대되고 있다. 이들 용도에 적용하기 위해서는, 내식성뿐만 아니라, 소정의 형상으로 가공할 수 있는 충분한 성형성(신장 및 평균 랭크포드값(이하, 평균 r값이라고 칭하는 경우가 있음)이 큼)이 요구된다.

한편, 페라이트계 스테인리스강에서는 외관이 양호한 것이 요구되는 용도에 적용되는 경우가 많아, 내리징 특성이 우수한 것도 필요해진다. 리징(ridging)이란 성형 가공의 변형에 기인하여 발생하는 표면 요철이다. 페라이트계 스테인리스강에서는 주조 및/또는 열연시에 유사한 결정 방위를 갖는 결정립군(콜로니)이 생성되는 경우가 있어, 콜로니가 잔존하는 강판에서는 성형 가공시에 콜로니부와 그 외의 부위에서, 변형량에 큰 차가 발생하기 때문에 성형 후에 표면 요철(리징)이 발생한다. 성형 후에 과도한 리징이 발생한 경우, 표면 요철을 제거하기 위해 연마 공정이 필요해져 성형품의 제조 비용이 상승한다는 문제가 있다.

상기에 대하여, 특허문헌 1에서는, 질량％로, C: 0.02∼0.06％, Si: 1.0％ 이하, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.05％ 이하, S: 0.01％ 이하, Al: 0.005％ 이하, Ti: 0.005％ 이하, Cr: 11∼30％, Ni: 0.7％ 이하를 포함하고, 또한 0.06≤(C＋N)≤0.12, 1≤N/C 및 1.5×10^-3≤(V×N)≤1.5×10^-2(C, N, V는 각각 각 원소의 질량％를 나타냄)을 만족하는 것을 특징으로 하는 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 1에서는 열간 압연 후에 소위 상자 어닐링(예를 들면, 860℃로 8시간의 어닐링)을 행할 필요가 있다. 이러한 상자 어닐링은 가열이나 냉각의 과정을 포함하면 일주일간 정도 걸려, 생산성이 낮다.

한편, 특허문헌 2에서는, 질량％로, C: 0.01∼0.10％, Si: 0.05∼0.50％, Mn: 0.05∼1.00％, Ni: 0.01∼0.50％, Cr: 10∼20％, Mo: 0.005∼0.50％, Cu: 0.01∼0.50％, V: 0.001∼0.50％, Ti: 0.001∼0.50％, Al: 0.01∼0.20％, Nb: 0.001∼0.50％, N: 0.005∼0.050％ 및 B: 0.00010∼0.00500％를 함유한 강을 열간 압연 후, 상자형로(box annealing furnace)) 혹은 AP 라인(annealing and pickling line)의 연속로를 이용하여 페라이트 단상 온도역에서 열연판 어닐링을 행하고, 추가로 냉간 압연 및 마무리 어닐링을 행하는 것을 특징으로 한 가공성과 표면 성상이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 그러나, 상자형로를 이용한 경우에는 상기의 특허문헌 1과 동일하게 생산성이 낮다는 문제가 있다. 또한, 신장에 관해서는 일절 언급되어 있지 않지만, 열연판 어닐링을 연속 어닐링로를 이용하여 페라이트 단상 온도역에서 행한 경우, 어닐링 온도가 낮기 때문에 재결정이 불충분해지고, 페라이트 단상 온도역에서 상자 어닐링을 행한 경우에 비해 신장이 저하된다. 또한, 일반적으로 특허문헌 2와 같은 페라이트계 스테인리스강은, 주조 및/또는 열연시에 유사한 결정 방위를 갖는 결정립군(콜로니)이 생성되지만, 열연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역에서 행하면 페라이트상의 콜로니를 충분히 파괴할 수 없다. 그 때문에, 콜로니는 열연판 어닐링 후의 냉간 압연에 의해 압연 방향으로 신장하여 잔존하고, 성형 후에 리징(ridging)이 발생한다는 문제가 있다.

이상과 같이, 높은 성형성과 내리징 특성을 갖는 페라이트계 스테인리스강을, 연속 어닐링로를 이용하여 고효율로 생산하는 기술은 확립되어 있지 않다.

일본특허공보 제3584881호(일본재공표특허공보 2000-60134호) 일본특허공보 제3581801호(일본공개특허공보 2001-3143호)

본 발명은, 이러한 과제를 해결하여, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

또한, 본 발명에 있어서, 충분한 내식성이란, 표면을 #600 에머리 페이퍼(emery paper)에 의해 연마 마무리한 후에 단면부를 시일(seal)한 강판에 JIS H 8502에 규정된 염수 분무 사이클 시험((염수 분무(35℃, 5％ NaCl, 분무 2h)→건조(60℃, 상대 습도 40％, 4h)→습윤(50℃, 상대 습도≥95％, 2h))을 1사이클로 하는 시험)을 8사이클 행한 경우의 강판 표면에 있어서의 발청 면적율(rust area ratio)(＝(발청 면적/강판 전체 면적)×100(％))이 25％ 이하인 것을 의미한다.

또한, 우수한 성형성이란, JIS Z 2241에 준거한 인장 시험에 있어서의 파단 신장(El)이 압연 방향과 직각 방향의 시험편에서 28％ 이상, 또한, JIS Z2241에 준거한 인장 시험에 있어서 15％의 변형을 부여했을 때의 하기 (1)식에 의해 산출되는 평균 랭크포드값(이하, 평균 r값이라고 칭함)이 0.70 이상인 것을 의미한다.

평균 r값＝(r_L＋2×r_D＋r_C)/4 (1)

여기에서, r_L은 압연 방향에 평행한 방향으로 인장 시험했을 때의 r값, r_D는 압연 방향에 대하여 45°의 방향으로 인장 시험했을 때의 r값, r_C는 압연 방향과 직각 방향으로 인장 시험했을 때의 r값이다.

또한, 우수한 내리징 특성이란, 다음에 서술하는 방법으로 측정한 리징 높이가 2.5㎛ 이하인 것을 의미한다. 리징 높이의 측정은, 우선, 압연 방향에 평행하게 JIS 5호 인장 시험편을 채취한다. 이어서, 채취한 시험편의 표면을 #600의 에머리 페이퍼를 이용하여 연마한 후, 20％의 인장 변형을 부여한다. 이어서, 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서, 압연 방향에 직각인 방향으로, 표면 조도계로 JIS B 0601(2001년)로 규정되는 산술 평균 굴곡(Wa)을 측정한다. 측정 조건은, 측정 길이 16㎜, 하이 컷 필터 파장 0.8㎜, 로우 컷 필터 파장 8㎜이다. 이 산술 평균 굴곡을 리징 높이로 한다.

과제를 해결하기 위해 검토한 결과, 적절한 성분의 페라이트계 스테인리스강에 대하여 열간 압연 후 냉간 압연하기 전에, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상이 되는 온도역에서 열연판 어닐링을 행하고, 추가로, 냉연판 어닐링을 페라이트 단상의 온도역이지만 종래보다 고온으로 행함으로써, 충분한 내식성을 갖고, 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 얻어지는 것을 발견했다.

본 발명은 이상의 인식에 기초하여 이루어진 것이며, 이하를 요지로 하는 것이다.

[1] 질량％로, C: 0.005∼0.035％, Si: 0.25∼0.40미만％, Mn: 0.05∼0.35％, P: 0.040％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 15.5∼18.0％, Al: 0.001∼0.10％, N: 0.01∼0.06％를 함유하고, Si 및 Mn이 29.5×Si－50×Mn＋6≥0(단, 식 중의 Si, Mn은 함유량(질량％)을 나타냄)을 충족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.

[2] 질량％로, 추가로, Cu: 0.1∼0.5％, Ni: 0.1∼0.6％, Mo: 0.1∼0.5％, Co: 0.01∼0.3％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 것을 특징으로 하는 상기 [1]에 기재된 페라이트계 스테인리스강.

[3] 질량％로, 추가로, V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Ca: 0.0002∼0.0020％, Mg: 0.0002∼0.0050％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상을 포함하는 것을 특징으로 하는 상기 [1] 또는 [2]에 기재된 페라이트계 스테인리스강.

[4] 압연 방향과 직각 방향의 파단 신장이 28％ 이상, 평균 랭크포드값이 0.70 이상, 리징 높이가 2.5㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 [1]∼[3] 중 어느 하나에 기재된 페라이트계 스테인리스강.

[5] 상기 [1] 내지 [4] 중 어느 하나에 기재된 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법으로서, 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1050℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서, 냉간 압연을 실시한 후, 800∼950℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.

또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 ％는 모두 질량％이다.

본 발명에 따르면, 충분한 내식성을 갖고 성형성 및 내리징 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 얻어진다.

도 1은 Si 및 Mn 함유량으로 정리한 연성의 평가 결과를 나타내는 도면이다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.

본 발명의 페라이트계 스테인리스강은, 프레스 가공으로 건재 부품, 가전제품의 부품, 주방 기구, 자동차 부품 등의 다양한 용도에 사용된다. 이들 용도에 적용하기 위해서는, 충분한 성형성(신장 및 평균 r값이 큰 것)이 요구된다.

예를 들면, 장출성형(bulge forming)되는 구형(spherical-shape)의 환기구 후드의 경우, 신장 특성이 부족하면 성형시에 가장 신장이 열위한 방향으로 네킹(necking)이나 파단이 발생하여 성형할 수 없다. 또한, 성형 후의 장출부의 판두께가 성형 전의 강판의 방향에 따라 크게 상이한 것에 기인한 제품 외관의 악화가 발생하는 경우가 있다. 혹은, 드로잉 가공 등에 의해 제조되는 대형 냄비(pan)는, 평균 r값이 낮은 경우는 네킹이나 파단이 발생하여, 소정의 제품 형상으로 성형할 수 없다. 냄비의 몸체 부분의 판두께가 장소에 따라 크게 상이하여 전열 특성상의 문제가 발생하는 경우가 있다. 이와 같이, 신장 및 평균 r값이 큰 것이 요망된다.

페라이트계 스테인리스강 중에서도, 일본 공업 규격 JIS G 4305에 규정된 SUS430LX(16mass％Cr-0.15mass％Ti 혹은 16mass％Cr-0.4mass％Nb), SUS436L(18mass％Cr-1.0mass％Mo-0.25mass％Ti) 등은 다량의 Ti나 Nb를 함유하고, El 및 평균 r값이 높고 우수한 성형성을 갖고, 많은 용도에 사용되고 있다. 그러나, 이들 강종은 다량의 Ti나 Nb를 함유하기 때문에 원료 비용과 제조 비용이 비싸고, 가격이 비싼 문제가 있다. 한편, 페라이트계 스테인리스강 중에서 가장 많이 생산되고 있는 SUS430(16mass％Cr)은, 다량의 Ti나 Nb를 함유하고 있지 않기 때문에, SUS430LX나 SUS436L보다 염가이지만, 성형성이 SUS430LX나 SUS436L보다 뒤떨어진다. 그 때문에, 성형성을 향상시킨 SUS430이 요구되고 있었다.

한편, 페라이트계 스테인리스강은 전술한 대로, 성형 가공 변형에 의해 강판 표면에 리징이라고 불리는 표면 요철이 발생하기 때문에, 표면 미려성이 요구되는 제품에서는 표면 요철을 제거하기 위한 연마 공정이 필요해지고, 제조 비용이 증가한다는 문제가 있다. 리징의 원인이 되는 콜로니는 Ti나 Nb를 첨가하여, 고용 탄소가 적은 강의 쪽이 생성되기 쉽기 때문에, 상기의 SUS430LX나 SUS436L에서는 SUS430에 비해 내리징 특성이 뒤떨어진다.

이와 같이, 충분한 내식성과 우수한 성형성 및 우수한 내리징 특성이 서로 맞서 있고, 또한 염가인 페라이트계 스테인리스강의 제조 기술은 충분히는 확립되어 있지 않은 것이 현상태이다.

그래서, 발명자들은 다량의 Ti나 Nb를 함유하지 않는 적절한 성분의 페라이트계 스테인리스강(특히 SUS430(16mass％Cr)계)의 성분으로 El≥28％, 평균 r값≥0.70, 리징 높이가 2.5㎛ 이하를 만족하는 페라이트계 스테인리스강을 얻는 방법을 예의 검토했다. 또한, 열간 압연 후의 페라이트계 스테인리스 강판을 냉간 압연하기 전에 어닐링(이하, 열연판 어닐링이라고 칭함)하는 방법에는, 상자 어닐링(배치(batch) 어닐링)과 연속 어닐링이 있지만, 장시간을 필요로 하여 생산성이 낮은 상자 어닐링이 아닌, 생산성이 높은 연속 어닐링에 의해 소정의 성형성을 얻는 것을 검토했다.

연속 어닐링로를 이용한 종래 기술에 있어서의 과제는, 어닐링을 금속 조직이 페라이트 단상이 되는 온도역에서 행하고 있기 때문에 충분한 재결정이 발생하지 않고, 충분한 신장이 얻어지지 않음과 함께, 콜로니가 마무리 어닐링 후에까지 잔존하기 때문에 내리징 특성이 얻어지지 않는 것이었다. 그래서 발명자들은, 열연판 어닐링을 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역에서 행한 후에, 상법으로 냉간 압연을 행하고, 추가로 종래보다 고온의 마무리 어닐링(냉연판 어닐링)을 행하여, 최종적으로 재차 페라이트 단상 조직으로 하는 것을 고안했다. 구체적으로는, 이하와 같다. 열연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역보다도 고온의 페라이트상과 오스테나이트의 2상역에서 행함으로써, 열연판 어닐링으로 페라이트상으로부터 오스테나이트상이 생성될 때에, 오스테나이트상이 어닐링 전의 페라이트상과는 상이한 결정 방위를 갖고 생성된다. 또한, 열연판 어닐링 후의 금속 조직이 페라이트상과 오스테나이트상으로부터의 변태에 의해 냉각 중에 생성되는 마르텐사이트상이 되고, 그 후의 냉간 압연시에 연질인 페라이트상과 경질인 마르텐사이트상의 이상 계면에 압연 변형이 보다 집중되게 도입되어 냉연판 어닐링시의 재결정 사이트가 된다. 그 결과, 페라이트상의 콜로니가 효과적으로 파괴되어, 내리징 특성이 향상한다. 냉간 압연하고, 추가로 페라이트 단상 온도역에서 냉연판 어닐링함으로써, 마르텐사이트상을 탄질화물과 페라이트상으로 분해시킴으로써, 리징 높이로 2.5㎛ 이하의 우수한 내리징 특성이 얻어진다.

그러나, 상기 기술만으로는, 우수한 성형성을 안정적으로 얻을 수는 없는 것을 알 수 있었다. 그래서, 각종 성분의 성형성과 제조 조건의 성형성으로의 영향을 상세하게 검토했다. 그 결과, 강 성분과 냉연판 어닐링 온도를 적합한 범위로 조정함으로써, 안정적이고 우수한 성형성이 얻어지는 것을 발견했다. 즉, 페라이트 생성 원소인 Si 및 오스테나이트 생성 원소인 Mn을 적합한 범위로 조정하여, 오스테나이트상이 생성되는 하한의 온도(이하, T_A점이라고 칭하는 경우가 있음)를 고온측으로 이행시킨다. 이에 따라 냉연판 어닐링 온도를 보다 고온화하여, 입자 성장을 한층 촉진한다. 그 결과, 냉연판 어닐링 후의 금속 조직에 있어서 충분히 입자 성장한 페라이트 단상 조직이 얻어지고, 파단 신장(El)이 28％ 이상, 평균 r값이 0.70 이상인 우수한 성형성을 갖고, 내리징 특성과 양립할 수 있는 것을 발견했다.

다음으로, 본 발명의 페라이트계 스테인리스강의 성분 조성에 대해서 설명한다.

이하, 특별히 언급하지 않는 한 ％는 질량％를 의미한다.

C: 0.005∼0.035％

C는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.005％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, C량이 0.035％를 초과하면 강판이 경질화하고 연성이 저하한다. 그 때문에, C량은 0.005∼0.035％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.010∼0.030％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.015∼0.025％의 범위이다.

Si:0.25∼0.40미만％

Si는 T_A점을 올리는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.25％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Si량이 0.40％ 이상이 되면, 강판이 경질화하여 열간 압연시의 압연 부하가 증대함과 함께, 냉연판 어닐링 후의 연성이 저하되여, 소정의 파단 신장이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Si량은 0.25％ 이상 0.40％ 미만의 범위로 한다. 바람직하게는 0.25∼0.35％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.25∼0.30％의 범위이다.

Mn: 0.05∼0.35％

Mn은 C와 동일하게 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.05％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Mn량이 0.35％를 초과하면 T_A점이 지나치게 내려가 소정의 파단 신장이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Mn량은 0.05∼0.35％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.10∼0.30％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.15∼0.25％의 범위이다.

29.5×Si－50×Mn＋6≥0(단, 식 중의 Si, Mn은 함유량(질량％)을 나타냄)

본 발명에서는, 오스테나이트가 생성되는 하한의 온도(T_A점)의 조정이 매우 중요한 요소가 된다. 전술한 바와 같이, 본 발명에서는 열연판 어닐링을 페라이트상＋오스테나이트상의 2상 온도역에서 행하여 열연판 어닐링 후의 조직을 페라이트상＋마르텐사이트상의 2상 조직으로 하지만, 냉간 압연 후에 실시하는 냉연판 어닐링을 페라이트 단상 온도역에서 행하고, 최종적인 조직은 페라이트 단상으로 하는 것을 큰 특징으로 하고 있다. 이 방법으로 우수한 파단 신장을 얻기 위해서는, 열연판 어닐링에 의해 생성된 마르텐사이트상을 냉연판 어닐링에 의해 페라이트상과 탄화물로 분해시켜 제거하고, 금속 조직을 페라이트 단상화함과 함께, 충분한 입자 성장을 발생시켜 페라이트 결정립의 입경을 크게 할 필요가 있다. 발명자들이 검토한 결과, 열연판 어닐링에 의해 생성된 마르텐사이트상은 냉간 압연 후의 냉연판 어닐링에 있어서 약 750℃ 이상의 온도역에서 급속히 분해가 진행됨과 함께, 800℃ 이상의 온도역에서 재결정에 의해 페라이트 결정립이 생성되었다.

결정립의 성장은, 온도가 높을수록 혹은 어닐링 시간이 길수록 진행된다는 것은 널리 알려져 있다. 그러나, 냉연판 어닐링은 연속 어닐링로에서 행해지기 때문에, 어닐링 시간을 길게 하면 생산 효율이 현저하게 저하해 버린다. 한편, 종래 기술의 강 성분으로 냉연판 어닐링 온도를 고온화한다는 것은, 어닐링이 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역에서 행해지게 된다는 것이다. 그 경우, 금속 조직 중에 오스테나이트상이 새롭게 생성되고, 이 오스테나이트상이 냉각 후에 마르텐사이트상으로 변태 함으로써 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장이 얻어지지 않는다.

그 때문에, 본 발명에서는, 강 성분을 조정하여 오스테나이트가 생성되는 하한의 온도(T_A점)를 종래보다도 고온으로 함으로써, 보다 고온에서의 페라이트 단상역 어닐링을 가능하게 했다. 이에 따라, 오스테나이트상을 생성시키는 일 없이, 페라이트 결정립을 충분히 성장시킬 수 있다.

T_A점의 고온화는, 구체적으로는 Si와 Mn의 함유량의 밸런스를 적합한 범위로 조정함으로써 실현된다. Si는 페라이트 생성 원소이며 함유량의 증가에 수반하여 T_A점을 상승시킨다. 한편, Mn은 오스테나이트 생성 원소이며 함유량의 증가에 수반하여 T_A점을 저하시킨다. 검토의 결과, 29.5×Si－50×Mn＋6이 0 미만인 경우, T_A점이 충분히 고온화하지 않고, 소정의 파단 신장이 얻어지지 않는 것을 알 수 있었다. 따라서, 본 발명에서는, 29.5×Si－50×Mn＋6≥0으로 한다.

P: 0.040％ 이하

P는 입계 편석에 의한 입계 파괴를 조장하는 원소이기 때문에 낮은 것이 바람직하고, 상한을 0.040％로 한다. 바람직하게는 0.035％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.030％ 이하이다.

S: 0.01％ 이하

S는 MnS 등의 황화물계 개재물이 되어 존재하여 연성이나 내식성 등을 저하시키는 원소이며, 특히 함유량이 0.01％를 초과한 경우에 그들 악영향이 현저하게 발생한다. 그 때문에 S량은 극력 낮은 것이 바람직하고, 본 발명에서는 S량의 상한을 0.01％로 한다. 바람직하게는 0.007％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.005％ 이하이다.

Cr: 15.5∼18.0％

Cr은 강판 표면에 부동태 피막을 형성하여 내식성을 향상시키는 효과를 갖는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 Cr량을 15.5％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, Cr량이 18.0％를 초과하면, 열연판 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분해져, 소정의 내리징 특성이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Cr량은 15.5∼18.0％의 범위로 한다. 바람직하게는 16.0∼17.5％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 16.0∼17.0％의 범위이다.

Al: 0.001∼0.10％

Al은 Si와 동일하게 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.001％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Al량이 0.10％를 초과하면, Al₂O₃ 등의 Al계 개재물이 증가하여, 표면 성상이 저하되기 쉬워진다. 그 때문에, Al량은 0.001∼0.10％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.001∼0.05％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.001∼0.03％의 범위이다.

N: 0.01∼0.06％

N은, C 및 Mn과 동일하게 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 N량을 0.01％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, N량이 0.06％를 초과하면 연성이 현저하게 저하되는데다가, Cr 질화물의 석출을 조장함으로써 내식성의 저하가 발생한다. 그 때문에, N량은 0.01∼0.06％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.01∼0.05％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.02∼0.04％의 범위이다.

잔부는 Fe 및 불가피적 불순물이다.

이상의 성분 조성에 의해 본 발명의 효과가 얻어지지만, 추가로 제조성 혹은 재료 특성을 향상시키는 목적에서 이하의 원소를 함유할 수 있다.

Cu: 0.1∼0.5％, Ni: 0.1∼0.6％, Mo: 0.1∼0.5％, Co: 0.01∼0.3％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상

Cu 및 Ni는 모두 내식성을 향상시키는 원소이며, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 또한, Cu 및 Ni에는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이들 효과는 각각 0.1％ 이상의 함유로 현저해진다. 그러나, Cu 함유량이 0.5％를 초과하면 성형성이 저하되는 경우가 있어 바람직하지 않다. 그 때문에 Cu를 함유하는 경우는 0.1∼0.5％로 한다. 바람직하게는 0.2∼0.3％의 범위이다. Ni함유량이 0.6％를 초과하면 성형성이 저하되기 때문에 바람직하지 않다. 그 때문에 Ni를 함유하는 경우는 0.1∼0.6％로 한다. 바람직하게는 0.1∼0.3％의 범위이다.

Mo는 내식성을 향상시키는 원소이며, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 이 효과는 0.1％ 이상의 함유로 현저해진다. 그러나, Mo 함유량이 0.5％를 초과하면 열연판 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분해져, 소정의 재료 특성이 얻어지지 않게 되어 바람직하지 않다. 그 때문에, Mo를 함유하는 경우는 0.1∼0.5％로 한다. 바람직하게는 0.2∼0.3％의 범위이다.

Co는 인성을 향상시키는 원소이다. 이 효과는 0.01％ 이상의 함유에 의해 얻어진다. 한편, 함유량이 0.3％를 초과하면 성형성을 저하시킨다. 그 때문에, Co를 함유하는 경우의 함유량은 0.01∼0.3％의 범위로 한다.

V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Ca: 0.0002∼0.0020％, Mg: 0.0002∼0.0050％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상

V: 0.01∼0.10％

V는 강 중의 C 및 N과 화합하여, 고용 C 및 고용 N을 저감한다. 이에 따라, 평균 r값을 향상시킨다. 추가로, 열연판에서의 탄질화물의 석출 거동을 제어하여 열연 및 어닐링 기인의 선 형상 흠집의 발생을 억제하여 표면 성상을 개선한다. 이들 효과를 얻기 위해서는 V량을 0.01％ 이상 함유할 필요가 있다. 그러나, V량이 0.10％를 초과하면 가공성이 저하됨과 함께, 제조 비용의 상승을 초래한다. 그 때문에, V를 함유하는 경우는 0.01∼0.10％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.03∼0.08％의 범위이다.

Ti: 0.001∼0.05％, Nb:0.001∼0.05％

Ti 및 Nb는 V와 동일하게, C 및 N과의 친화력이 높은 원소이며, 열간 압연시에 탄화물 혹은 질화물로서 석출하여, 모상(母相) 중의 고용 C 및 고용 N을 저감시켜, 냉연판 어닐링 후(마무리 어닐링 후)의 가공성을 향상시키는 효과가 있다. 이들 효과를 얻기 위해서는, 0.001％ 이상의 Ti 혹은 0.001％ 이상의 Nb를 함유할 필요가 있다. 그러나, Ti량 혹은 Nb량이 0.05％를 초과하면, 과잉인 TiN 및 NbC의 석출에 의해 양호한 표면 성상을 얻을 수 없다. 그 때문에, Ti를 함유하는 경우는 0.001∼0.05％의 범위, Nb를 함유하는 경우는 0.001∼0.05％의 범위로 한다. Ti량은 바람직하게는 0.003∼0.020％의 범위이다. Nb량은 바람직하게는 0.005∼0.020％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.010∼0.015％의 범위이다.

Ca: 0.0002∼0.0020％

Ca는, 연속 주조시에 발생하기 쉬운 Ti계 개재물의 창출에 의한 노즐의 폐색을 방지하는 데에 유효한 성분이다. 그 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Ca량이 0.0020％를 초과하면 CaS가 생성되어 내식성이 저하한다. 그 때문에, Ca를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0020％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0015의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0010％의 범위이다.

Mg: 0.0002∼0.0050％

Mg는 열간 가공성을 향상시키는 효과가 있는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Mg량이 0.0050％를 초과하면 표면 품질이 저하된다. 그 때문에, Mg를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0050％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0035％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0020％의 범위이다.

B: 0.0002∼0.0050％

B는 저온 2차 가공 취화를 방지하는 데에 유효한 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, B량이 0.0050％를 초과하면 열간 가공성이 저하한다. 그 때문에, B를 함유하는 경우는 0.0002∼0.0050％의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005∼0.0035％의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005∼0.0020％의 범위이다.

REM: 0.01∼0.10％

REM은 내산화성을 향상시키는 원소이며, 특히 용접부의 산화 피막의 형성을 억제하여 용접부의 내식성을 향상시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.01％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, 0.10％를 초과하여 함유하면 냉연 어닐링시의 산세성(pickling capability) 등의 제조성을 저하시킨다. 또한, REM은 고가의 원소이기 때문에, 과도한 함유는 제조 비용의 증가를 초래하기 때문에 바람직하지 않다. 그 때문에, REM을 함유하는 경우는 0.01∼0.10％의 범위로 한다.

다음으로 본 발명의 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법에 대해서 설명한다.

본 발명의 페라이트계 스테인리스강은, 상기의 성분 조성을 갖는 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1050℃의 온도 범위에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서, 냉간 압연을 실시한 후, 800∼950℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행함으로써 얻어진다.

우선은, 용강을, 전로(converter), 전기로, 진공 용해로 등의 공지의 방법으로 용제하여, 연속 주조법 혹은 조괴-분괴법에 의해 강 소재(슬래브)로 한다. 이 슬래브를, 1100∼1250℃로 1∼24시간 가열하거나, 혹은 가열하는 일 없이 주조 또는 직접, 열간 압연하여 열연판으로 한다.

그 후, 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역 온도가 되는 900∼1050℃의 온도에서 5초∼15분간 유지하는 열연판 어닐링을 행한다.

이어서, 필요에 따라서 산세를 실시하고, 냉간 압연 및 냉연판 어닐링을 행한다. 추가로, 필요에 따라서 산세를 실시하여 제품으로 한다.

냉간 압연은 신장성, 굽힘성, 프레스 성형성 및 형상 교정의 관점에서, 50％ 이상의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명에서는, 냉연-어닐링을 2회 이상 반복해도 좋다.

또한, 더욱 표면 성질과 상태를 향상시키기 위해, 연삭이나 연마 등을 실시해도 좋다.

제조 조건의 한정 이유에 대해서, 이하에 설명한다.

900∼1050℃의 온도에서 5초∼15분간 유지하는 열연판 어닐링

열연판 어닐링은 본 발명이 우수한 성형성 및 내리징 특성을 얻기 위해 매우 중요한 공정이다. 열연판 어닐링 온도가 900℃ 미만에서는 충분한 재결정이 발생하지 않는데다가, 페라이트 단상역이 되기 때문에, 2상역 어닐링에 의해 발현하는 본 발명의 효과가 얻어지지 않는 경우가 있다. 그러나, 어닐링 온도가 1050℃를 초과하면 탄화물의 고용이 촉진되기 때문에 오스테나이트상 중으로의 C농화가 조장 되어, 열연판 어닐링 후에 경질인 마르텐사이트상이 생성되어, 표면 성상이 악화되는 경우가 있다. 어닐링 시간이 5초 미만인 경우, 소정의 온도에서 어닐링했다고 해도 오스테나이트상의 생성과 페라이트상의 재결정이 충분히 발생하지 않기 때문에, 소망한 성형성이 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 어닐링 시간이 15분을 초과하면 오스테나이트상 중으로의 C농화가 조장되어, 상기와 동일한 기구에 의해 표면 성상이 악화되는 경우가 있다. 그 때문에, 열연판 어닐링은 900∼1050℃의 온도에서, 5초∼15분간 유지한다. 바람직하게는, 920∼1020℃의 온도에서 15초∼5분간 유지한다. 더욱 바람직하게는 920∼1000℃의 온도에서 30초∼3분간 유지한다.

800∼950℃의 온도에서 5초∼5분간 유지하는 냉연판 어닐링

냉연판 어닐링은 열연판 어닐링으로 형성한 페라이트상과 마르텐사이트상의 2상 조직을 페라이트 단상 조직으로 하기 위해 중요한 공정이다. 냉연판 어닐링 온도가 800℃ 미만에서는 재결정이 충분히 발생하지 않아 소정의 파단 신장 및 평균 r값을 얻을 수 없다. 한편, 냉연판 어닐링 온도가 950℃를 초과한 경우, 당해 온도가 페라이트상과 오스테나이트상의 2상 온도역이 되는 강 성분에서는 냉연판 어닐링 후에 마르텐사이트상이 생성되기 때문에 강판이 경질화하여 소정의 파단 신장을 얻을 수 없다. 또한, 당해 온도가 페라이트 단상 온도역이 되는 강 성분이었다고 해도, 결정립의 현저한 조대화에 의해, 강판의 광택도가 저하되기 때문에 표면 품질의 관점에서 바람직하지 않다. 어닐링 시간이 5초 미만인 경우, 소정의 온도로 어닐링했다고 해도 페라이트상의 재결정이 충분히 발생하지 않기 때문에, 소정의 파단 신장 및 평균 r값을 얻을 수 없다. 어닐링 시간이 5분을 초과하면, 결정립이 현저하게 조대화하여, 강판의 광택도가 저하되기 때문에 표면 품질의 관점에서 바람직하지 않다. 그 때문에, 냉연판 어닐링은 800∼950℃의 범위에서 5초∼5분간 유지한다. 바람직하게는, 850℃∼900℃로 15초∼3분간 유지한다. 보다 광택을 구하기 위해 BA 어닐링(광휘 어닐링(bright annealing))을 행해도 좋다.

실시예 1

이하, 본 발명을 실시예에 의해 상세하게 설명한다.

표 1에 나타내는 화학 조성을 갖는 스테인리스강을 50㎏ 소형 진공 용해로에서 용제했다. 이들 강괴를 1150℃로 1h 가열 후, 열간 압연을 실시하여 3.5㎜ 두께의 열연판으로 했다. 이어서, 이들 열연판에 표 2에 기재된 조건으로 열연판 어닐링을 실시했다. 이어서, 표면에 쇼트 블라스트 처리와 산세에 의한 탈스케일을 행했다. 추가로, 판두께 0.7㎜까지 냉간 압연한 후, 표 2에 기재된 조건으로 냉연판 어닐링(마무리 어닐링)을 행한 후, 산세에 의한 탈스케일 처리를 행하여, 냉연 산세 어닐링판을 얻었다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 산세 어닐링에 대해서 이하의 평가를 행했다.

(1) 연성의 평가

냉연 산세 어닐링판으로부터, 압연 방향과 직각으로 JIS 13B호 인장 시험편을 채취하고, 인장 시험을 JIS Z 2241에 준거하여 행하여, 파단 신장을 측정하고, 각 방향의 파단 신장이 28％ 이상인 경우를 합격(○), 일 방향이라도 28％ 미만의 것이 있는 경우를 불합격(×)으로 했다.

(2) 평균 r값의 평가

냉연 산세 어닐링판으로부터, 압연 방향에 대하여 평행(L 방향), 45°(D 방향) 및 직각(C 방향)이 되는 방향으로 JIS 13B호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z 2411에 준거한 인장 시험을 변형 15％까지 행하여 중단하고, 각 방향의 r값을 측정하여 평균 r값(＝(r_L＋2r_D＋r_C)/4)을 산출했다. 여기에서, r_L, r_D, r_C는 각각 L 방향, D 방향 및 C 방향의 r값이다. 평균 r값은 0.70 이상을 합격(○), 0.70 미만을 불합격(×)으로 했다.

(3) 내리징 특성의 평가

냉연 산세 어닐링판으로부터, 압연 방향에 평행하게 JIS 5호 인장 시험편을 채취하여, 그 표면을 #600의 에머리 페이퍼를 이용하여 연마한 후, 20％의 인장 변형을 부여하여, 그 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서 압연 방향에 직각의 방향으로, 표면 조도계를 이용하여, JIS B 0601(2001년)로 규정되는 산술 평균 굴곡(Wa)을, 측정 길이 16㎜, 하이 컷 필터 파장 0.8㎜, 로우 컷 필터 파장 8㎜로 측정했다. 산술 평균 굴곡(Wa)이 2.5㎛ 이하인 경우를 합격(○), 2.5㎛ 초과인 경우를 불합격(×)으로 했다.

(4) 내식성의 평가

냉연 산세 어닐링판으로부터, 60×100㎜의 시험편을 채취하여, 표면을#600 에머리 페이퍼에 의해 연마 마무리한 후에 단면부를 시일한 시험편을 제작하여, JIS H 8502에 규정된 염수 분무 사이클 시험에 제공했다. 염수 분무 사이클 시험은, 염수 분무(5질량％ NaCl, 35℃, 분무 2h)→건조(60℃, 4h, 상대 습도 40％)→습윤(50℃, 2h, 상대 습도≥95％)을 1사이클로 하여, 8사이클 행했다.

염수 분무 사이클 시험을 8사이클 실시 후의 시험편 표면을 사진 촬영하여, 화상 해석에 의해 시험편 표면의 발청 면적을 측정하고, 시험편 전체 면적과의 비율로부터 발청율((시험편 중의 발청 면적/시험편 전체 면적)×100[％])을 산출했다. 발청율이 10％ 이하를 특히 우수한 내식성으로 합격(◎), 10％ 초과 25％ 이하를 합격(○), 25％ 초과를 불합격(×)으로 했다.

평가 결과를 어닐링 조건과 아울러 표 2에 나타낸다. 또한, Cr 함유량이 본 발명 범위를 충족하는 No.1∼25에 대해서, 연성의 평가 결과를 Si 및 Mn 함유량으로 정리한 그래프를 도 1로서 나타낸다.

강 성분이 본 발명의 범위를 충족하는 No. 1∼17(강 AA∼AQ)에서는, 파단 신장 28％ 이상, 평균 r값이 0.70 이상, 리징 높이가 2.5㎛ 이하로 우수한 성형성과 내리징 특성이 확인되었다. 또한 내식성에 관해서도 염수 분무 사이클 시험을 8사이클 실시 후의 시험편 표면의 발청율이 모두 25％ 이하로 양호한 특성이 얻어져있다.

특히, Ni를 0.4％ 함유한 No. 3(강 AC), Cr을 17.7％ 함유한 No. 4(강 AD), Cu를 0.4％ 함유한 No. 6(강 AF) 및 Mo를 0.4％ 함유한 No. 7(강 AG)에서는, No.1 염수 분무 사이클 시험 후의 발청율이 10％ 이하가 되어 있고, 내식성이 한층 향상했다.

한편, Cr 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No. 26(강 BI)에서는, 소정의 성형성 및 내리징 특성이 얻어지기는 했지만, Cr 함유량이 부족했기 때문에 소정의 내식성이 얻어지지 않았다.

Cr 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No. 27(강 BJ)에서는, 충분한 내식성이 얻어졌지만, 과잉으로 Cr을 함유했기 때문에 열연판 어닐링시에 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성을 얻을 수 없었다.

Si 함유량이 본 발명의 범위를 하회하는 No. 18(강 BA) 및 25(강 BH)는, Si 함유량이 부족했기 때문에 냉연판 어닐링 중에 오스테나이트상이 생성되고, 이 오스테나이트상이 냉각 후에 마르텐사이트상으로 변태했기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다.

Si 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No. 19(강 BB)는, 과도한 Si 함유에 의해 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다.

Si 및 Mn 함유량은 본 발명의 범위 내이지만, 29.5×Si－50×Mn＋6이 본 발명의 범위를 하회하는 No. 20∼23(강 BC∼BF)은, Si 및 Mn 함유량의 밸런스가 적정이지 않았기 때문에 냉연판 어닐링 중에 오스테나이트상이 생성되고, 이 오스테나이트상이 냉각 후에 마르텐사이트상으로 변태했기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다.

Mn 함유량이 본 발명의 범위를 상회하는 No. 24(강 BG)는, 과도한 Mn 함유에 의해 29.5×Si－50×Mn＋6이 본 발명의 범위를 하회하여, 냉연판 어닐링 중에 오스테나이트상이 생성되고, 이 오스테나이트상이 냉각 후에 마르텐사이트상으로 변태했기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다. 이상의 평가 결과 중, Cr 함유량이 본 발명 범위를 충족하는 No. 1∼25에 대해서, 연성의 평가 결과를 Si 및 Mn 함유량으로 정리한 그래프가 도 1이다. 소정의 파단 신장은 Si 및 Mn 함유량에 더하여, 29.5×Si－50×Mn＋6이 본 발명의 범위를 충족한 경우에 얻어지고 있는 것을 알 수 있다.

No. 28∼30에서는, 소정의 성형성 및 내리징 특성이 얻어지기는 했지만 Cr 함유량이 부족했기 때문에 소정의 내식성이 얻어지지 않았던 강 BI를 이용하여, 열연판 어닐링 온도 및 냉연판 어닐링 온도의 성형성 및 내리징 특성에 대한 영향을 검토했다. 열연판 어닐링 온도가 본 발명 범위를 하회하는 880℃인 No. 28은, 열연판 어닐링시에 오스테나이트상이 생성되지 않고, 소정의 내리징 특성이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링 온도가 본 발명 범위를 하회하는 780℃인 No. 29는, 냉연판 어닐링시에 페라이트 결정립의 입자 성장이 부족하여, 소정의 성형성(파단 신장 및 평균 r값)이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링 온도를 본 발명 범위를 상회하는 970℃인 No. 30은, 냉연판 어닐링 중에 오스테나이트상이 생성되고, 이 오스테나이트상이 냉각 후에 마르텐사이트상으로 변태했기 때문에 강판이 경질화하여, 소정의 파단 신장을 얻을 수 없었다.

본 발명에서 얻어지는 페라이트계 스테인리스강은, 드로잉을 주체로 한 프레스 성형품이나 높은 표면 미려성이 요구되는 용도, 예를 들면 주방 기구나 식기에의 적용에 특히 적합하다.

Claims

질량％로, C: 0.005∼0.035％, Si: 0.25∼0.40미만％, Mn: 0.05∼0.35％, P: 0.040％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 15.5∼18.0％, Al: 0.001∼0.10％, N: 0.01∼0.06％를 함유하고, Si 및 Mn이 29.5×Si－50×Mn＋6≥0(단, 식 중의 Si, Mn은 함유량(질량％)을 나타냄)을 충족하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.
제1항에 있어서,
질량％로, 추가로, 이하의 A군 및 B군 중 적어도 하나를 포함하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강.
A군: Cu: 0.1~0.5%, Ni: 0.1~0.6%, Mo: 0.1~0.5%, Co: 0.01~0.3% 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상
B군: V: 0.01∼0.10％, Ti: 0.001∼0.05％, Nb: 0.001∼0.05％, Ca: 0.0002∼0.0020％, Mg: 0.0002∼0.0050％, B: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.01∼0.10％ 중으로부터 선택되는 1종 또는 2종 이상
제1항 또는 제2항에 있어서,
압연 방향과 직각 방향의 파단 신장이 28％ 이상, 평균 랭크포드값이 0.70 이상, 리징 높이가 2.5㎛ 이하인 것을 특징으로 페라이트계 스테인리스강.
제1항 또는 제2항에 기재된 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법으로서, 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1000℃의 온도 범위이고, 또한 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역 온도에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서, 냉간 압연을 실시한 후, 800∼950℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.
제3항에 기재된 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법으로서, 강 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시한 후, 900∼1000℃의 온도 범위이고, 또한 페라이트상과 오스테나이트상의 2상역 온도에서 5초∼15분간 유지하는 어닐링을 행하고, 이어서, 냉간 압연을 실시한 후, 800∼950℃의 온도 범위에서 5초∼5분간 유지하는 어닐링을 행하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.