CN104673380A

CN104673380A - 一种润滑油基础油的生产方法

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Publication number: CN104673380A
Application number: CN201310604958.7A
Authority: CN
Inventors: 刘昶; 王凤来; 杜艳泽; 赵红; 关明华; 王珂琦
Original assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals
Current assignee: China Petroleum and Chemical Corp; Sinopec Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals
Priority date: 2013-11-26
Filing date: 2013-11-26
Publication date: 2015-06-03
Anticipated expiration: 2033-11-26
Also published as: CN104673380B

Abstract

本发明公开了一种润滑油基础油的生产方法。该方法是将加氢裂化工艺和补充精制工艺相结合生产润滑油基础油，其中加氢裂化工艺中，采用含β分子筛的加氢裂化催化剂，该β分子筛具有硅铝比适宜、大比表面积、结晶度高、酸性适宜、孔结构合理和非骨架铝含量低等特点，使所得到的加氢裂化尾油经常规的补充精制工艺就可得到倾点更低、稳定性更好的润滑油基础油产品。

Description

一种润滑油基础油的生产方法

技术领域

本发明涉及一种生产润滑油基础油方法，特别是涉及一种加氢裂化与加氢精制工艺相结合生产润滑油基础油的方法。

背景技术

加氢裂化是当今炼油工业中最重要的重油加工手段之一。原料经过加氢裂化后生产的主要产物有气体、汽油、柴油、喷气燃料和优质加氢尾油等产品，加氢裂化尾油富含链烷烃和环烷烃，具有芳烃含量少的和硫氮杂质含量低等优点。

目前加氢裂化催化剂中所用的裂化组分多为Y型分子筛和β分子筛，而由Y型分子筛为裂化组分的催化剂所生产的加氢尾油具有倾点高等缺点，如将该加氢裂化尾油用于制备润滑油基础油时，需要采用贵金属异构脱蜡和补充精制等多个环节进行后处理，极大降低了基础油的产率，且提高了制备成本。

相对于Y型分子筛，β分子筛具有三维十二元环孔结构，但没有像Y型分子筛那样的超笼结构，其主要特点是两个4元环和四个5元环的双6元环单位晶穴结构，属于立方晶系，主孔道直径在0.56-0.75nm。β分子筛具有拓扑结构和立体三维孔道特点使得它在裂解反应中对链状烃选择性断裂具有很好的作用，并具有很强的异构性能，作为裂解组分制备催化剂而生产的加氢裂化尾油具有倾点低、稳定性好等特点。

β分子筛硅铝结构具有多样性和复杂性。β分子筛的骨架结构相比于Y型分子筛更加复杂，三个相互交叉的孔道体系中两个线性孔道相互正交并垂直于[001]方向，孔道尺寸为0.57 nm×0.75 nm，第三个十二元环孔道体系平行于[001]方向，是非线性孔道，孔道尺寸为0.56 nm×0.65 nm；晶化完全的β分子筛骨架硅铝结构也存在多样性，骨架铝结构是四配位结构且这种结构占分子筛中总的铝存在形式的主体，其基本结构是由含量不同的Si（4Al）、Si（3Al）、Si（2Al）、Si（1Al）和Si（0Al）结构单元组成，并且以Si（3Al）和Si（2Al）结构形式为主；另外分子筛中还存在着少量六配位的非骨架铝及少量游离态的铝；这些各种结构的铝存在方式及含量在后续的不同改性过程中发生不同的变化，从而将产生不同的催化性能。

CN102145307A公开了一种可以生产高粘度指数的润滑油基础油的方法，主要是采用一种硅铝复合材料作为裂化催化剂的裂化组分，以减压馏分油或脱沥青油等为原料生产粘度指数为86左右的润滑油基础油，由于采用硅铝复合材料作为裂化组分，催化剂的活性较低，生产的润滑油基础油粘度指数也较低。

CN1944588A公开了一种加氢尾油生产润滑油基础油的方法，其中加氢尾油是采用含β分子筛的加氢处理催化剂，加氢处理后得到倾点小于-10℃的加氢尾油经白土精制或中压加氢补充精制过程，得到润滑油基础油产品；其中b分子筛的性质如下：二氧化硅/三氧化二铝重量比为50~90，晶粒平均尺寸为0.1~0.5微米，红外酸度0.1~0.4mmol/g，该β分子筛的改性方法如下：（1）晶化完全的β分子筛直接进行铵盐交换，（2）铵盐交换后的β分子筛进行过滤、水洗、干燥和焙烧，（3）焙烧脱铵后的β分子筛进行酸处理、过滤，（4）酸处理完的β分子筛进行加压水热处理。该改性方法中，先对β沸石进行酸处理，然后再进行水热处理，在酸处理过程中是采用无机酸处理的，在这一过程中将会破坏部分分子筛的骨架结构，分子筛结晶度下降，形成大块的非骨架结构留在分子筛孔道中，难以被除去，影响改性分子筛的酸分布和酸强度，另外，在酸处理后还进行了高温水热处理，也会在分子筛中形成一定量的非骨架铝，这将直接影响分子筛的孔结构和酸性质，分子筛的酸分布和酸性质的变化将直接影响由此分子筛作为裂化组分的催化剂的性能，尤其是影响加氢裂化尾油性质和产量。该方法所生产的加氢尾油倾点较高，通常为-15~-10℃，直接影响所制备润滑油基础油的低温流动性。

发明内容

为了克服现有技术中的不足之处，本发明提供了一种润滑油基础油的生产方法。该方法所制备的加氢尾油具有倾点更低和产率高等特点，可直接精制生产倾点更低，稳定性更好的润滑油基础油。

本发明润滑油基础油的生产方法，采用加氢裂化和补充精制工艺，过程如下：在加氢裂化催化剂存在下，加氢裂化原料进行加氢裂化反应，所得的加氢裂化产物进行分离，得到加氢裂化尾油，加氢裂化尾油经补充精制，得到润滑油基础油；其中加氢裂化催化剂如下：包含载体和加氢活性金属组分，载体包括β分子筛、无定形硅铝、氧化铝，其中所述的β分子筛的性质如下：比表面积为400m²/g~800m²/g，优选为500~750m²/g，总孔容为0.4ml/g~0.55mL/g，SiO₂/Al₂O₃摩尔比为30~60，优选为35~55，相对结晶度为120%~140%，红外酸量为0.55~1.0mmol/g，非骨架铝占总铝的1%以下，NH₃-TPD方法测得的中强酸的酸量占总酸量的70%~85%，优选为75%~85%，Na₂O≤0.15wt%，优选为≤0.10wt%。

本发明的β分子筛中，总铝是指分子筛中骨架铝中的铝和非骨架铝中的铝的总和。非骨架铝是指分子筛中以六配位结构形式存在的铝。骨架铝是指分子筛中以四配位结构形式存在的铝。

所述的加氢活性金属为第VIB族和∕或第VIII族的金属，第VIB族金属优选为钼和∕或钨，第VIII族的金属优选为钴和∕或镍。以催化剂的重量为基准，第VIB族金属（以氧化物计）的含量为10.0%~30.0%，第VIII族金属（以氧化物计）的含量为4.0%~8.0%。

本发明催化剂中所用的无定形硅铝可由共沉淀法或接枝共聚法制备，按文献中常规方法制备即可。制得的无定形硅铝中SiO₂的重量含量为5%~40%，优选为7%~30%，无定形硅铝的孔容为0.6~1.1mL/g，优选为0.8~1.0mL/g，比表面积为300~500m²/g，优选为350~500m²/g。所述无定形硅铝在载体中的重量含量优选为25%~55%。

所述的加氢裂化催化剂载体，以载体的重量为基准，β分子筛的含量为3%~20%，无定形硅铝的含量为10%~70%，氧化铝的含量为15%~70%。

本发明加氢裂化催化剂性质如下：比表面积是200~400m²/g，孔容是0.35~0.60mL/g。

本发明加氢裂化催化剂的制备方法，包括：载体的制备和负载加氢活性金属组分，其中载体的制备过程如下：将β分子筛、无定形硅铝、氧化铝机械混合、成型，然后干燥和焙烧，制成催化剂载体；其中所述的β分子筛，包括如下制备步骤：

（1）将β分子筛原粉在常压、动态的水蒸汽条件下进行处理，处理温度为500~650℃，处理时间为5~10小时；

（2）用强碱稀溶液处理步骤（1）所得的β分子筛，然后过滤、水洗和干燥，得到β分子筛。

步骤（1）β分子筛原粉是采用水热晶化法合成的，其SiO₂/Al₂O₃摩尔比20.0~25.0，Na₂O含量为小于0.2wt%。

步骤（1）β分子筛原粉在常压、动态的水蒸汽条件处理，一般可以采用流动的水蒸汽进行。本发明中采用的水热处理条件是水蒸汽是100wt%水蒸汽，水蒸汽按每千克β分子筛20~100L/h通过分子筛。

步骤（2）中，所述强碱稀溶液中，稀碱的浓度（以OH^-计）0.01~0.2mol/L，优选0.02~0.15mol/L。所述强碱稀溶液可以采用强碱加入水中配制而成，强碱可以为氢氧化锂、氢氧化钠、氢氧化钾中的一种或多种。强碱稀溶液与β分子筛的重量比为5:1~20:1。所述的处理条件：温度40~120℃，优选为70~100℃，时间为1.0~8.0小时，优选2.0~4.0小时。所述的水洗条件：水洗温度50~90℃，优选60~80，水洗时间0.5~1.0小时，直到洗涤液pH值接近中性为止，然后在100~120℃的条件下干燥3~6小时。

本发明方法首先采用常压、动态水热处理分子筛原粉，在动态高温水蒸汽的作用下可以实现分子筛脱铵（脱模板剂）和选择性降低骨架铝活化能，并避免了对分子筛骨架结构的破坏，并保持分子筛骨架结构的均一性，与后续的强碱稀溶液改性过程相配合，能够有效地将非骨架铝均匀脱出，形成畅通的孔结构，并使少量的OH^-1在吸附分子筛的骨架结构上，有利于改善分子筛的酸强度和酸密度，有利于提高催化剂的异构性能。相对于现有方法中采用酸处理和后水热处理的方法进行分子筛的改性，在强酸酸化过程中由于有大量的H⁺存在会对分子筛中的骨架铝和非骨架铝结构是无选择性脱出，既可以脱出部分非骨架铝结构，也可脱出部分骨架铝结构，严重影响分子筛骨架硅铝结构及分子筛酸性质，另外，在酸化后又进行高温水热处理，也能够在这一改性步骤中再次产生非骨架铝结构，进一步影响分子筛的酸性质，大量非骨架铝结构存在于改性后分子筛的孔道中将严重堵塞分子筛的孔结构，而且还会掩蔽部分分子筛骨架中的酸中心，大大影响改性后分子筛的性能，进而影响到裂化催化剂目的产品选择性和产品性质。

本发明β分子筛具有硅铝比适宜、大比表面积、结晶度高、酸性适宜、孔结构合理和非骨架铝含量低的特点，特别对长链烷烃和芳烃、环烷烃的长侧链烷基有适宜的裂解作用和很强的异构作用，使由此制备的加氢裂化催化剂在活性提高的同时，又具有良好的环烷烃选择性开环、链烷烃异构化、重馏分适度加氢裂化、芳烃饱和及杂原子脱除性能。使加氢裂化催化剂具有活性高，可最大量生产优质的加氢尾油。

本发明所采用的加氢裂化原料可以是减压馏分油、焦化蜡油、溶剂精制脱沥青油以及费托合成油中的一种或几种。

本发明加氢裂化可以采用单段工艺流程，也可以采用串联工艺流程。串联工艺流程中，原料首先通过常规加氢精制催化剂床层，然后通过加氢裂化催化剂床层。单段工艺使用加氢裂化催化剂。原料通过加氢裂化催化剂床层时的反应条件一般为：反应总压为12.0~20.0MPa，液时体积空速为0.5~5.0h^-1，氢油体积比为1000：1~2000：1，反应温度为350~435℃。采用串联工艺流程，原料通过常规加氢精制催化剂床层反应区的条件可以与通过加氢裂化催化剂的条件相同，也可以不同，一般反应条件为反应压力12.0~20.0MPa，温度350~435℃，氢油体积比1000：1~2000：1，液时体积空速0.5~5.0h-1。

本发明中采用的加氢裂化尾油补充精制过程通常采用加氢补充精制的方法。所述的加氢精制是采用常规的加氢精制催化剂，操作条件为220~350℃，优选230~320℃，氢分压为2.5~8.0MPa，优选3.0~7.0MPa，体积空速为0.5~2.0h^-1，氢油体积比为300：1~1000：1。

具体实施方式

本发明加氢裂化催化剂载体中氧化铝可以采用常规加氢裂化催化剂中所用的氧化铝，如大孔氧化铝和∕或小孔氧化铝。所用的大孔氧化铝的孔容0.7~1.0mL/g，比表面积200~500m²/g。所用的小孔氧化铝的孔容为0.3~0.5mL/g，比表面积为200~400m²/g。

本发明催化剂载体制备过程中还可以加入常规的成型助剂比如胶溶酸，助挤剂等。

本发明加氢裂化催化剂中的β分子筛，具体制备方法如下：

本发明采用水热晶化合成的β分子筛原粉。所采用β分子筛原粉的化学SiO₂/Al₂O₃摩尔比20.0~25.0，Na₂O含量为小于0.2wt%，相对结晶度95%以上；

本发明中采用的水热处理条件是水蒸汽是100wt%水蒸汽，水蒸汽按每千克β分子筛20~100L/h通过β分子筛。为了使分子筛处理的更均匀，最好将分子筛置于转动容器中，水蒸汽从容器的一端进入经过分子筛后再从容器的另一端出去。容器内的压力保持常压状态，处理温度保持在500~650℃，处理时间为5~10小时；

本发明方法中，β分子筛原粉置于容器比如管式炉中，采用程序升温，升温速率为50~150℃/小时，优选升至250~450℃时，进一步优选在250~400℃时开始引入水蒸汽，然后在引入水蒸汽的同时升温至500~650℃，并在此温度下处理5~10小时；

（2）用强碱稀溶液处理步骤（3）所得的β分子筛，然后过滤、水洗和干燥；

在带有回流系统并密闭的容器中加入强碱稀溶液，其中强碱稀溶液浓度（以OH^-计）0.01~0.2mol/L，优选0.02~0.15mol/L，搅拌并升温到40~120℃，优选为70~100℃，然后按强碱稀溶液与分子筛的重量比为5:1~20:1，加入步骤（3）获得的分子筛，恒温搅拌1.0~8.0小时，优选2.0~4.0小时，过滤、洗涤，洗涤直到洗涤液pH值接近中性为止，并在100~120℃的条件下干燥3~6小时，得到本发明的β分子筛。其中强碱稀溶液可以是氢氧化锂、氢氧化钠、氢氧化钾中的一种或多种的水溶液。

本发明加氢裂化催化剂制备的具体过程为：

将β分子筛、无定形硅铝、氧化铝混合，挤条成型，然后进行干燥和焙烧，制备成载体，所述的干燥可以在80℃至150℃的温度下进行3~6小时，焙烧是在500℃~600℃焙烧2.5~6.0小时。

本发明催化剂活性金属的负载，可采用现有技术中常规的负载方法，优选浸渍法，可以是饱和浸、过量浸或络合浸，即用含有所需活性组分的溶液浸渍催化剂载体，浸渍后的载体在100℃~150℃干燥1~12小时，然后在450℃~550℃焙烧2.5~6.0小时，制得最终催化剂。

加氢补充精制过程所用的催化剂为常规的加氢精制催化剂，其活性金属为第VIB族和/或第VIII族非贵金属，优选W、Ni、Co、Mo中的一种或多种，载体为Al₂O₃或Al₂O₃-SiO₂，可以含有P、Ti、B、Zr等助剂。使用前催化剂应进行预硫化，保证加氢活性金属在反应过程中处于硫化态。

下面的实施例用于更详细地说明本发明，但本发明的范围不只限于这些实施例的范围。本发明中，wt%为质量分数。

本发明分析方法：比表面积和孔容采用低温液氮物理吸附法，硅铝摩尔比采用化学法，红外酸量采用吡啶吸附红外光谱法，中强酸的酸量和总酸量由NH₃-TPD方法测定（通过NH₃-TPD方法测定：150~250℃对应的酸为弱酸，250~400℃对应的酸为中强酸，400~500℃对应的酸为强酸；弱酸、中强酸和强酸酸量的和为总酸量），钠含量采用等离子发射光谱法，相对结晶度采用XRD方法测定。

本发明中，采用核磁共振波谱法（NMR法）测得²⁷Al MAS NMR谱图，从而得到骨架铝及非骨架铝的比例，以铝原子计。核磁共振波谱法（NMR法）是采用Bruker AVANCE III 500型核磁共振谱仪，其中软件采用Topspin 2.0。在测²⁷Al MAS NMR谱图时，采用的标准物质为三氯化铝，共振频率为133MHz，实验条件：4-6微秒脉冲宽度，60-120秒弛豫延迟。所得²⁷Al MAS NMR谱图中，骨架铝对应的化学位移为40~65ppm，非骨架铝对应的化学位移为-10~10ppm。

实施例 1

取β分子筛原粉约3500g，其化学硅铝SiO₂/Al₂O₃（摩尔比）比为22.68，氧化钠含量为0.18wt%。将β分子筛装入管式炉中，采用程序升温的方法（升温速率为100℃/小时），在管式炉温度升到300℃时开始引入100wt%的水蒸汽，水蒸汽按每千克β分子筛40L/h通过β分子筛，将管式炉加热到550℃，恒温时间为8小时。所得分子筛编号为BH-1，性质见表1。

实施例2

取β分子筛原粉约3500g，同实施例1。将分子筛装入管式炉中，采用程序升温的方法（升温速率为100℃/小时），在管式炉温度升到300℃时开始引入100wt%的水蒸汽，水蒸汽按每千克β分子筛70L/h通过β分子筛，将管式炉加热到620℃，恒温时间为8小时。所得分子筛编号为BH-2，性质见表1。

实施例3

称取50g BH-1分子筛放入带有回流装置并可以密闭的烧瓶中，加入浓度0.04mol/L NaOH水溶液400ml，NaOH水溶液与BH-1分子筛的重量比为8：1，在95℃下恒温搅拌2.0小时，过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。滤饼在烘箱中120℃干燥5小时，得到本发明的β型分子筛，其编号BJ-1，分子筛性质见表1。

实施例4

称取50g BH-1分子筛放入带有回流装置并可以密闭的烧瓶中，加入浓度0.1mol/L NaOH水溶液700ml，NaOH水溶液与BH-1分子筛的重量比为14：1，在90℃下恒温搅拌2.5小时，过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。滤饼在烘箱中120℃干燥5小时。得到本发明的β型分子筛，其编号BJ-2，分子筛性质见表1。

实施例5

称取50g BH-2分子筛放入带有回流装置并可以密闭的烧瓶中，加入浓度0.15mol/L KOH水溶液1000ml，KOH水溶液与BH-2分子筛的重量比为20：1，在80℃下恒温搅拌2.0小时，过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。滤饼在烘箱中120℃干燥5小时，得到本发明的β型分子筛，其编号BJ-3，分子筛性质见表1。

实施例6

称取50g BH-2分子筛放入带有回流装置并可以密闭的烧瓶中，加入浓度0.06mol/L (NaOH+KOH，二者摩尔比例为1：1)水溶液300ml，NaOH和KOH水溶液与BH-2分子筛的重量比为6：1，在90℃下恒温搅拌3.0小时，过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。滤饼在烘箱中120℃干燥5小时，得到本发明的β型分子筛，其编号BJ-4，分子筛性质见表1。

比较例1

采用CN01106042.5中的方法制备改性分子筛。所得分子筛为BD-1，性质见表1，具体过程如下：

（1）取实施例1中的分子筛原粉300g，用2.0M硝酸铵溶液以液固比为10:1进行交换，升温至90~95℃，恒温搅拌2小时，然后降温至50~60℃过滤，湿滤饼再进行第二次交换，条件同第一次。

（2）经两次铵盐交换的β分子筛，洗涤至pH达到6，然后放入干燥箱中，110℃干燥6小时；

（3）干燥后的β分子筛放入马福炉中在1小时内升温至250℃，恒温2小时，然后继续在1小时内升温至400℃，再恒温4小时，最后升温到540℃，恒温10小时，物料全部烧白，残炭≤0.2%；

（4）高温焙烧脱铵的β分子筛经粉碎、过筛，称量400g，加入0.4M HCl 4000ml，搅拌升温至80℃，恒温搅拌2小时，冷却过滤洗涤。

（5）经酸处理的β分子筛过滤洗涤，然后在110℃干燥6小时，干基为85%。

（6）将上述干燥的样品置于密闭水热处理炉中，均匀喷洒0.4（kg水/kg干燥样品）的净水，然后密闭、升温，控制压力300KPa，温度600℃，升温速度为500℃/小时，恒温恒压焙烧3小时，然后自然降温，即得到比较例改性分子筛。

比较例2

（1）取工业合成SiO₂/Al₂O₃24.35，Na₂O 3.75wt%的Naβ分子筛过程中晶化后的浆液1000ml，含固相300g（以干基计），加入2M氯化铵溶液2000mL，搅拌、升温至95℃，恒温搅拌2小时，然后降温至60℃过滤，湿滤饼再进行第二次交换，条件同第一次；

（4）β分子筛放入带有回流装置并可以密闭的烧瓶中，加入浓度0.04mol/L NaOH水溶液400ml，NaOH水溶液与分子筛的液固重量比为8：1，在95℃下恒温搅拌2.0小时，过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。滤饼在烘箱中120℃干燥5小时，得到β分子筛，其编号BD-2，分子筛性质见表1。

比较例3

采用β分子筛原粉同实施例1。取上述分子筛1000g，装入密闭水热处理炉中，采用程序升温的方法（升温速率为100℃/小时），水热处理温度620℃，水热处理压力为0.2MPa。在采用原料进行碱处理，采用浓度为0.04mol/L的NaOH溶液处理，NaOH溶液与分子筛的液固重量比为8：1，处理温度为95℃，处理时间为2.0小时，恒温结束后，将浆液过滤，并用热去离子水洗涤滤饼，以洗涤液的pH值接近7后停止洗涤。在烘箱中120℃干燥5小时，得到β分子筛，编号为BD-3，物化性质列于表1。

表1 实施例和比较例所得分子筛的性质

续表1

实施例7

将15.6克BJ-2分子筛（干基90wt%）、114.3克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、94.3克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HS-1，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HC-1，相应催化剂性质见表2。

实施例8

将33.3克BJ-2分子筛（干基90wt%）、85.7克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、100.0克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HS-2，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HC-2，相应催化剂性质见表2。

实施例9

将22.2克BJ-4分子筛（干基90wt%）、71.4克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、128.6克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HS-3，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HC-3，相应催化剂性质见表2。

实施例10

将44.4克BJ-4分子筛（干基90wt%）、142.9克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、28.6克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HS-4，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HC-4，相应催化剂性质见表2。

比较例4

将33.3克BD-1分子筛（干基90wt%）、85.7克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、100.0克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HDS-1，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HDC-1，相应催化剂性质见表2。

比较例5

将22.2克BD-2分子筛（干基90wt%）、71.4克无定形硅铝（SiO₂含量20wt%，孔容0.85ml/g，比表面积370m²/g，干基70wt%）、128.6克大孔氧化铝（孔容1.0ml/g，比表面积400m²/g，干基70wt%）、133.3克粘合剂（干基30wt%，硝酸与小孔氧化铝的摩尔比为0.4）放入碾压机中混碾，加水，碾压成糊膏，挤条，挤出条在110℃干燥4小时，然后在550℃焙烧4小时，得载体HDS-2，性质见表2。

载体用含钨和镍的浸渍液室温浸渍2小时，120℃干燥4小时，程序升温500℃焙烧4小时，得催化剂HDC-2，相应催化剂性质见表2。

表2 催化剂载体及催化剂的物化性质

	实施例7	实施例8	实施例9	实施例10	比较例4	比较例5
							载体组成及性质
编号	HS-1	HS-2	HS-3	HS-4	HDS-1	HDS-2
							β分子筛，wt%	7	15	10	20	15	10
无定形硅铝，wt%	40	30	25	50	30	25
							氧化铝	余量	余量	余量	余量	余量	余量
孔容，mL/g	0.73	0.69	0.74	0.66	0.71	0.64
							比表面积，m²/g	428	456	418	459	399	386
催化剂组成及性质
							编号	HC-1	HC-2	HC-3	HC-4	HDC-1	HCD-2
WO₃，wt%	20.8	24.3	26.7	23.5	23.9	21.8
							NiO，wt%	5.5	6.5	7.6	6.3	6.2	5.6
孔容，mL/g	0.53	0.46	0.48	0.47	0.48	0.44
							比表面积，m²/g	315	322	276	336	269	246

实施例11

本实施例介绍了由本发明催化剂活性评价结果。在固定床加氢试验装置上进行评价，评价条件为：反应总压16.0MPa，氢油体积比1500，液时体积空速0.9h^-1，使用减压馏分油（VGO）作为原料油，原料油性质列于表3。将催化剂HC-2、HDC-1在相同的工艺条件下评价，得到的评价结果列于表4。

表5列出了加氢尾油补充精制工艺过程及结果。

由评价结果可以看出，本发明方法制备的润滑油基础油倾点更低，收率更高，粘度指数高等特点。

表3 原料油性质

密度(20℃)，g/cm³	0.9254
		馏程/℃
IBP/10%	313/372
		30%/50%	402/425
70%/90%	455/495
		95%/EBP	520/554
凝点/℃	35
		硫/wt%	2.08
氮，μg/g	1180
		碳/wt%	85.28
氢/wt%	12.52
		BMCI值	44.06

表4 HC-2和HD-1性能评价条件及结果

催化剂	HC-2	HDC-1
			原料油	减压馏分油	减压馏分油
液时体积空速，h^-1	0.9	0.9
			反应总压，MPa	16.0	16.0
氢油体积比	1500:1	1500:1
			反应温度，℃	383	391
加氢裂化尾油	尾油1	尾油2
			收率，wt%	43.20	36.16
馏程，℃	380~510	380~510
			倾点，℃	-28	-14
芳烃，w%	0.5	1.3
			粘度指数	127	118

表5 加氢尾油补充精制工艺条件及结果

原料油	尾油1	尾油2
			液时体积空速，h^-1	1.5	1.5
反应总压，MPa	6.0	6.0
			氢油体积比	600:1	600:1
反应温度，℃	280	300
			基础油性质
外观	水白透明	透明
			颜色（D1500）/号
倾点，℃	-28	-12
			粘度指数	127	117
收率，wt%	99.8	97.9

Claims

1.一种润滑油基础油的生产方法，采用加氢裂化和补充精制工艺，过程如下：在加氢裂化催化剂存在下，加氢裂化原料进行加氢裂化反应，所得的加氢裂化产物进行分离，得到加氢裂化尾油，加氢裂化尾油经补充精制，得到润滑油基础油；其中加氢裂化催化剂如下：包含载体和加氢活性金属组分，载体包括β分子筛、无定形硅铝、氧化铝，其中所述的β分子筛的性质如下：比表面积为400m²/g~800m²/g，总孔容为0.4ml/g~0.55mL/g，SiO₂/Al₂O₃摩尔比为30~60，相对结晶度为120%~140%，红外酸量为0.55~1.0mmol/g，非骨架铝占总铝的1%以下，NH₃-TPD方法测得的中强酸的酸量占总酸量的70%~85%，Na₂O≤0.15wt%。

2.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的β分子筛的性质如下： SiO₂/Al₂O₃摩尔比为35~55。

3.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的β分子筛的性质如下：NH₃-TPD方法测定的中强酸的酸量占总酸量的75%~85%。

4.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的无定形硅铝中SiO₂的重量含量为5%~40%，无定形硅铝的孔容为0.6~1.1mL/g，比表面积为300~500m²/g。

5.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化催化剂载体，以载体的重量为基准，β分子筛的含量为3%~20%，无定形硅铝的含量为10%~70%，氧化铝的含量为15%~70%。

6.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化催化剂中，加氢活性金属为第VIB族和∕或第VIII族的金属，第VIB族金属为钼和∕或钨，第VIII族的金属为钴和∕或镍。

7.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化催化剂，以催化剂的重量为基准，第VIB族金属以氧化物计的含量为10.0%~30.0%，第VIII族金属以氧化物计的含量为4.0%~8.0%。

8.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化催化剂中所用的β分子筛采用如下方法制备，包括：

（1）将β分子筛原粉在常压、动态的水蒸汽条件下进行处理，处理温度为500~650℃，处理时间为5~10小时，采用100wt%水蒸汽，水蒸汽按每千克β分子筛20~100L/h通过分子筛；β分子筛原粉性质如下：SiO₂/Al₂O₃摩尔比20.0~25.0，Na₂O含量为小于0.2wt%；

（2）用强碱稀溶液处理步骤（1）所得的β分子筛，然后过滤、水洗和干燥，得到β分子筛；所述强碱稀溶液中，稀碱的浓度以OH^-计0.01~0.2mol/L，强碱为氢氧化锂、氢氧化钠、氢氧化钾中的一种或多种；强碱稀溶液与β分子筛的重量比为5:1~20:1；所述的处理条件：温度40~120℃，时间为1.0~8.0小时，所述干燥是在100~120℃的条件下干燥3~6小时。

9.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化原料是减压馏分油、焦化蜡油、溶剂精制脱沥青油以及费托合成油中的一种或几种。

10.按照权利要求1所述的方法，其特征在于：所述的加氢裂化采用单段工艺流程，或者采用串联工艺流程；加氢裂化原料首先通过加氢精制催化剂床层，然后通过加氢裂化催化剂床层。

11.按照权利要求10所述的方法，其特征在于：加氢裂化原料通过加氢裂化催化剂床层时的反应条件为：反应总压为12.0~20.0MPa，液时体积空速为0.5~5.0h^-1，氢油体积比为1000：1~2000：1，反应温度为350~435℃。

12.按照权利要求10所述的方法，其特征在于：加氢裂化尾油补充精制过程采用加氢补充精制的方法，采用加氢精制催化剂，操作条件为220~350℃，氢分压为2.5~8.0MPa，液时体积空速为0.5~2.0h^-1，氢油体积比为300：1~1000：1。