CN104465022A - 脉冲变压器 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种脉冲变压器，其包括具有卷芯部以及第一和第二凸缘部的鼓型芯、连接于第一和第二凸缘部的板型芯、以及缠绕卷芯部的多条导线。第一和第二凸缘部与板型芯被磨削，使得当8mA的偏置电流施加到导线时，脉冲变压器的电感为350μH以上。

Description

脉冲变压器

技术领域

本发明涉及脉冲变压器，特别是涉及通过使用鼓型芯和板型芯来配置的表面安装的脉冲变压器。

背景技术

当装置例如个人计算机连接到网络例如LAN或电话网时，必需保护装置免受经由电缆的ESD(静电放电)和高压的影响。因此，脉冲变压器用于在电缆和装置之间构成连接点的连接器。

近年来，适合于高密度安装的表面安装脉冲变压器频繁用作如上所述的脉冲变压器。通过使用鼓型芯和板型芯来配置表面安装脉冲变压器。鼓型芯是磁体，并包括卷芯部以及在卷芯部的两端形成的一对凸缘部，其中卷芯部和该对凸缘部彼此形成为一体。构成线圈的四条导线缠绕卷芯部。这些导线连接到在该对凸缘部的每个底面上形成的它们的各自的端子电极。板型芯是固定到该对凸缘部的每个顶面的磁体。板型芯和鼓型芯在其间构成闭合磁路。日本专利申请公开No.2009-302321公开了如上所述的表面安装脉冲变压器的例子。

根据结合到以太网联盟标准“IEEE-802.3”第25章的美国国家标准协会标准“ANSI X3.263：1995(TP-PMD)”，用于100Base-TX的脉冲变压器需要在0mA至8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。该电感值对于小尺寸脉冲变压器来说是非常巨大的。为了实现该电感，需要各种改善。在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的技术是改善中的一种，并且通过使用板型芯和鼓型芯来实现上述标准值，该板型芯和鼓型芯在它们的接触面上施以镜面加工以减小磁路中的磁阻。

以下，参考图12来说明通过日本专利申请公开No.2009-302321中的技术获得满足上述标准值的电感的原理。图12示出在偏置电流和电感之间的假想关系，该假想关系由本申请的发明人创造并且未示出实际测量结果。

图12中的曲线“a”示出在脉冲变压器中电感和偏置电流之间的关系的例子，其中镜面加工没有在板型芯和鼓型芯的接触面上实施，并且粘合剂施加到整个接触面。如图12所示，在该例子中的电感不管偏置电流值如何均低于350μH。即，电感完全不满足上述标准。这是因为没有在板型芯和鼓型芯上实施磨削，因此在其间形成间隙，此外，该间隙甚至由粘合剂的厚度而扩大。如果存在该间隙，则磁阻相应地增大，这导致电感减小。

图12中的曲线“b”示出在脉冲变压器中电感和偏置电流之间的关系的例子，其中在板型芯和鼓型芯的接触面上实施镜面加工，并且粘合剂施加到整个接触面。尽管在该例子中电感相比于曲线“a”的例子中的电感更高，但是不管偏置电流值如何仍然低于350μH。这是因为对应于粘合剂的厚度而在板型芯和鼓型芯之间形成间隙。

与这些例子相反，图12中的曲线“c”示出在日本专利申请公开No.2009-302321中的脉冲变压器中电感和偏置电流之间的关系。在日本专利申请公开No.2009-302321中的脉冲变压器中，在鼓型芯的接触面上设置槽以仅将粘合剂施加到槽内部，此外，镜面加工在板型芯和鼓型芯的接触面上实施。因此，除了槽部分之外，板型芯和鼓型芯彼此紧密接触。在日本专利申请公开No.2009-302321中的脉冲变压器中将接触面上的磁阻抑制到低水平。其结果，如图12所示，在0mA至8mA的偏置电流下实现了超过350μH的电感。

然而，在日本专利申请公开No.2009-302321中的技术存在问题，即，在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的具有尺寸(4.5mm×3.2mm×2.9mm)的脉冲变压器可以实现满足上述标准值的电感，具有较小尺寸(例如3.3mm×3.3mm×2.7mm)的脉冲变压器无法获得足够的电感，特别是在偏置电流较高时。以下，详细地说明该问题。

如图12所示，当偏置电流在0mA至8mA之间的范围内增大时，电感沿着曲线“c”减小。这是因为，作为通过镜面加工使板型芯和鼓型芯彼此紧密接触的结果，磁饱和更可能在日本专利申请公开No.2009-302321中的脉冲变压器中发生。随着偏置电流增大，磁饱和的量变大，相应地，电感减小。因此，在使板型芯和鼓型芯彼此紧密接触以增大电感的情况下，必需在设计脉冲变压器中考虑该电感减小。

对于设计这样的脉冲变压器而言，一个重要因素是当偏置电流为0mA时获得的电感(在下文中，“电感初始值”)。假设电感初始值充分大，则即使当电感由磁饱和而与偏置电流的增大成反比例地减小时，如图12中的曲线“c”所示，该电感可以在8mA的偏置电流下仍维持在350μH或更高。

如果板型芯和鼓型芯的接触面在相同条件下，则随着接触面部分中的磁路的截面面积变大，电感初始值变大。在日本专利申请公开No.2009-302321中的脉冲变压器中，槽部分不充当磁路。然而，脉冲变压器的尺寸原本足够大以确保接触面部分中磁路的充分大的截面面积。因此，如图12中曲线“c”所示，电感初始值充分大(其可以在8mA的偏置电流下将电感维持在350μH或更高)。

与此相反，在具有3.3mm×3.3mm×2.7mm的较小尺寸的脉冲变压器中，尽管假设忽略粘合的需要而因此不设置粘合剂填充槽，但仍难以将接触面部分中磁路的截面面积增大到获得足够补偿由磁饱和引起的电感减小的电感初始值的程度。图12中的曲线“d”示出具有3.3mm×3.3mm×2.7mm的尺寸的脉冲变压器的例子。该例子是其中不设置粘合剂填充槽并且在8mA的偏置电流下电感低于350μH的假设例。如上所述，在日本专利申请公开No.2009-302321中的技术中，具有较小尺寸的脉冲变压器在一些情况下无法满足标准电感值并需要改善。

发明内容

因此，本发明的一个目的是提供脉冲变压器，即使在其具有约3.3mm×3.3mm×2.7mm的小尺寸时，其仍可在0mA至8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。

为了实现上述目的，本发明的脉冲变压器包括：鼓型芯，其包括卷芯部以及在所述卷芯部的两端分别设置的第一和第二凸缘部；板型芯，其包括具有第一和第二部分的底面，所述底面的所述第一部分与所述第一凸缘部的顶面相对，并且所述底面的所述第二部分与所述第二凸缘部的顶面相对；构成初级绕组的第一和第二导线，其缠绕所述卷芯部；以及构成次级绕组的第三和第四导线，其缠绕所述卷芯部；所述第一凸缘部的所述顶面、所述第二凸缘部的所述顶面、所述第一部分和所述第二部分被磨削，使得当8mA的偏置电流施加到所述第一和第二导线时，电感等于或高于350μH。

根据本发明，通过有意地粗磨表面(具体来说，以电感在8mA的偏置电流下等于或高于350μH的方式)而在接触面之间形成的间隙充当抑制磁饱和的微磁隙。因此，即使在脉冲变压器具有约3.3mm×3.3mm×2.7mm的小尺寸时，该脉冲变压器仍可在0mA至8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。

上述的脉冲变压器可进一步包括配置在所述板型芯与缠绕所述卷芯部的所述第一至第四导线的一部分之间的粘合剂。通过该配置，由于不需要设置如在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的粘合剂填充槽，因此相应地增大上述的电感初始值是可能的。

在上述的脉冲变压器中，所述第一凸缘部的所述顶面、所述第二凸缘部的所述顶面、所述第一部分和所述第二部分可以被磨削，使得在所述鼓型芯和所述板型芯之间的平均间隙长度等于或大于0.60μm并且等于或小于0.75μm，并且进一步地，所述第一凸缘部的所述顶面和所述第二凸缘部的所述顶面可以被磨削，使得表面粗糙度等于或大于0.1并且等于或小于0.2，所述第一部分和所述第二部分可以被磨削，使得表面粗糙度等于或大于0.05并且等于或小于0.1。

根据本发明，通过有意地粗磨表面(具体来说，以电感在8mA的偏置电流下等于或高于350μH的方式)而在接触面之间形成的间隙充当抑制磁饱和的微磁隙。因此，即使在脉冲变压器具有约3.3mm×3.3mm×2.7mm的小尺寸时，其仍可在0mA至8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。

附图说明

本发明的上述和其他的目的、特征和优点通过连同附图一起参考本发明的以下的详细描述而变得更加明显，其中：

图1是根据本发明的优选的实施方式的脉冲变压器1的外部配置的示意性透视图；

图2是图1所示的脉冲变压器1的分解透视图；

图3是图1所示的脉冲变压器1中所包括的板型芯5的底面51的平面图；

图4是从端子接头6c和6d的侧面观察的图1所示的脉冲变压器1的侧面图；

图5是从安装面侧观察的图1所示的脉冲变压器1的示意性透视图；

图6是图1所示的脉冲变压器1的等效电路图；

图7示出在图1所示的脉冲变压器1的电感与凸缘部4A的顶面4Au、凸缘部4B的顶面4Bu、板型芯5的底面51的第一部分51a和板型芯5的底面51的第二部分51b的磨削状态之间的关系；

图8示出图7所示的每个样本的截面照片和间隙长度；

图9示出图1所示的脉冲变压器1的电感测量系统；

图10A和10B示出在图1所示的脉冲变压器1中平均间隙长度和电感之间的关系，其中图10A示出相对于图8所示的每个“AVG 1”的电感，并且图10B示出相对于图8所示的每个“AVG 2”的电感；

图11是从安装面侧观察的根据本发明的优选的实施方式的第一变形例的脉冲变压器8的示意性透视图；以及

图12示出在偏置电流和电感之间的关系，其中“a”至“d”示出比较例并且“e”示出工作例。

具体实施方式

以下，参考附图详细地说明本发明的优选的实施方式。

如图1至5所示，根据本实施方式的脉冲变压器1包括鼓型芯2、板型芯5、六个端子接头6a至6f、以及由缠绕鼓型芯2的四条导线S1至S4(第一至第四导线)构成的线圈7。尽管不特别限于此，但在X轴方向、Y轴方向和Z轴方向上脉冲变压器1的尺寸为例如3.3mm×3.3mm×2.7mm。

鼓型芯2由磁性材料例如Ni-Zn基铁氧体制作，并包括缠绕有线圈7的卷芯部3、以及在Y轴方向上在卷芯部3的两端设置的第一和第二凸缘部4A和4B。板型芯5也由磁性材料例如Ni-Zn基铁氧体制作，并且被配置成底面51的第一部分51a(图3)与第一凸缘部4A的顶面4Au(图2)相对，并且底面51的第二部分51b(图3)与第二凸缘部4B的顶面4Bu(图2)相对。本发明的第一特性是鼓型芯2和板型芯5的接触面的磨削。这在后面详细说明。

鼓型芯2和板型芯5由配置在线圈7的一部分的顶面7u(图2)和板型芯5的底面51(在第一部分51a和第二部分51b之间的一部分)之间的粘合剂8(图2和4)固定，该线圈7缠绕卷芯部3。本发明的第二特性是如上所述的粘合剂8的配置。因为粘合剂8如上所述配置，所以不再需要在鼓型芯2和板型芯5的接触面上配置粘合剂8。因此，不需要设置如在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的粘合剂填充槽。

端子接头6a至6f是从凸缘部4A和4B的底面向它们的外侧面延伸的L形金属件。凸缘部的外侧面是位于附着有卷芯部3的表面的相反侧的表面。优选，端子接头6a至6f从通过机加工一块金属板而获得的引线框被切割出。保持在引线框的状态下的端子接头6a至6f固定地联结到鼓型芯2，然后从引线框切断以变为独立端子。使用端子接头6a至6f，相比于使用具有涂覆到其上的导电粉末含有膏体的烧焙电极(baked electrode)的情况，更容易形成端子电极。因此，这在量产成本方面更有利。再有，可以改善端子电极的定位准确度。

端子接头6a至6f中的三个端子接头6a、6b和6c被设置在凸缘部4A侧，并且其他三个端子接头6d、6e和6f被设置在凸缘部4B侧。端子接头6a、6b和6c在X轴方向上排列在凸缘部4A上。端子接头6d、6e和6f在X轴方向上排列在凸缘部4B上。

三个端子接头6a、6b和6c中的两个端子接头6a和6b被设置成在X轴方向上更靠近凸缘部4A的一端(在图2中向右)。端子接头6c被设置成在X轴方向上更靠近凸缘部4A的另一端(在图2中向左)。即，在端子接头6b和6c之间的间距比在端子接头6a和6b之间的间距更宽。这可以确保在初级侧和次级侧之间的介电强度电压。相似地，三个端子接头6d、6e和6f中的两个端子接头6d和6e被设置成在X轴方向上更靠近凸缘部4B的一端(在图2中向左)。端子接头6f被设置成在X轴方向上更靠近凸缘部4B的另一端(在图2中向右)。即，在端子接头6e和6f之间的间距比在端子接头6d和6e之间的间距更宽。这可以确保在初级侧和次级侧之间的介电强度电压。

如图2所示，具有L形的端子接头6a至6f中的每一个包括与凸缘部4A或4B的底面接触的底部部分T_B、以及与凸缘部4A或4B的外侧面接触的侧面部分T_S。如图5所示，构成线圈7的四条导线S1至S4的每端被热压接到端子接头6a至6f中的每个的底部部分T_B的表面。

导线S1至S4都是包覆导线，并且缠绕卷芯部3以具有双层结构。更具体来说，导线S1和S4由双线绕组(具有交替配置的两条导线的单层绕组)缠绕以构成第一层，并且导线S2和S3由双线绕组缠绕以构成第二层。导线S1至S4的匝数彼此相等。

导线S1至S4的缠绕方向在第一层和第二层之间不同。即，例如，在从第一凸缘部4A朝向第二凸缘部4B沿着缠绕方向从第一凸缘部4A侧观察时，导线S1和S4在逆时针方向上缠绕，相反的，导线S2和S3在顺时针方向上缠绕。对此的原因是消除在缠绕开始和结束时将每条导线从卷芯部3的一端延伸到另一端的需要。

导线S1的一端S1a和另一端S1b分别连接到端子接头6a和6f。导线S2的一端S2a和另一端S2b分别连接到端子接头6f和6b。导线S3的一端S3a和另一端S3b分别连接到端子接头6e和6c。导线S4的一端S4a和另一端S4b分别连接到端子接头6c和6d。

通过上述配置，如图6所示，导线S1和S2构成脉冲变压器1的初级绕组，并且导线S3和S4构成脉冲变压器1的次级绕组。端子接头6a和6b构成一对平衡输入，即在初级侧上的正端子电极P1和负端子电极N1。端子接头6e和6d构成一对平衡输出，即在次级侧上的正端子电极P2和负端子电极N2。端子接头6f和6c分别构成输入侧和输出侧中心抽头CT1和CT2。

使用例子详细地说明鼓型芯2和板型芯5的接触面的磨削。

图7和8示出具有五个不同磨削状态的十个样本中的每个的“磨削状态”、“电感测量值”“截面照片”和“平均间隙长度”(样本号1-1至5-1和1-2至5-2)。

首先说明“磨削状态”。图7中的“鼓型芯”字段示出第一凸缘部4A的顶面4Au和第二凸缘部4B的顶面4Bu的磨削状态。在以下的说明中，这些表面可共同称为“鼓型芯侧表面”。图7中的“板型芯”字段示出板型芯5的底面51的第一部分51a和第二部分51b的磨削状态。在以下的说明中，这些表面可共同称为“板型芯侧表面”。

图7所示的Ra表示在日本工业标准“JIS B 0601：1994”中定义的表面粗糙度(算术平均粗糙度)。图7示出以均匀方式在图2所示的脉冲变压器1的X轴方向上从中心线C2向其两端测量的表面粗糙度的结果。在“磨削状态”字段中的方括号中示出的编号和时间表示使用的磨石的类型和磨削时间。

如图7所示，样本1-1和1-2是其中不在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上实施磨削的例子。表面粗糙度Ra的测量结果在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上都等于或大于0.2。样本2-1和2-2是其中使用#600的磨石在鼓型芯侧表面上实施磨削120秒但不在板型芯侧表面上实施磨削的例子。表面粗糙度Ra的测量结果在鼓型芯侧表面上为0.1<Ra<0.2并且在板型芯侧表面上为0.2<Ra。样本3-1和3-2是其中使用#600的磨石在鼓型芯侧表面上实施磨削120秒并且使用#800的磨石在板型芯侧表面上实施磨削36秒的例子。表面粗糙度Ra的测量结果在鼓型芯侧表面上为0.1<Ra<0.2并且在板型芯侧表面上为0.05<Ra<0.1。样本4-1和4-2是其中使用#800的磨石在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上都实施磨削72秒的例子。表面粗糙度Ra的测量结果在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上都为0.01<Ra<0.05。样本5-1和5-2是其中使用#2000的磨石在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上都实施磨削360秒的例子。表面粗糙度Ra的测量结果在鼓型芯侧表面和板型芯侧表面上都为Ra<0.01。

“电感测量值”表示脉冲变压器的电感值，其通过符合美国国家标准协会标准“ANSI X3.263”的方法测量。参考图9，特定测量方法在下面说明。包括端子12a和12b的阻抗分析仪10用作测量装置。尽管具体地使用由Agilent Technologies公司制造的“4294A精密阻抗分析仪”，但也可能使用其他阻抗分析仪。脉冲变压器1的正端子电极P1(图6)通过电容器13而连接到阻抗分析仪10的端子12a，并也连接到生成偏置电流的电流源14的输出端。脉冲变压器1的负端子电极N1(图6)连接到阻抗分析仪10的端子12b，并连接到施加有接地电位的地线。在100kHz和100mVrms的条件下，通过阻抗分析仪10在电流源14生成0mA或8mA的偏置电流(DC)的状态下(在偏置电流施加到导线S1和S2的状态下)实施测量。

在图7中，“无偏置”字段示出在不施加偏置电流的状态下(在施加0mA的偏置电流的状态下)的测量结果，并且“有偏置”字段示出在施加8mA的偏置电流的状态下的测量结果。图7中“变化率”字段示出通过从“无偏置”字段中的测量结果减去“有偏置”字段中的测量结果，然后将求减的结果除以“无偏置”字段中的测量结果来获得的结果。

接下来，图8中“截面照片”是使用扫描电子显微镜(SEM)拍摄的图1所示的切面C1的照片。在图8中，照片未完整示出切面C1，但以分为五个区域“A”至“E”的方式仅示出邻近鼓型芯2和板型芯5的接触面的切面C1的一部分。区域“A”表示与图1中鼓型芯2和板型芯5的接触面的最远侧(左侧)对应的区域。相反的，区域“E”表示与图1中鼓型芯2和板型芯5的接触面的最近侧(右侧)对应的区域。区域“B”至“D”配置在区域“A”和区域“E”之间。所有区域“A”至“E”以相等间距配置。

最后，“平均间隙长度”在下面说明。图8所示的每个截面照片的数值是通过使用SEM的长度测量功能获得，在对应截面照片上出现的间隙长度(在鼓型芯2和板型芯5之间的间隙)的平均值(平均间隙长度)的测量结果。图8中的“AVG 1”字段示出从上述分别的平均间隙长度获得的每个样本的平均间隙长度。如“AVG 1”字段所示，样本1-1、1-2、2-1、2-2、3-1、3-2、4-1、4-2、5-1和5-2的平均间隙长度分别为4.54μm、5.44μm、3.93μm、2.40μm、0.60μm、0.75μm、0.38μm、0.22μm、0.11μm和0.00μm。

图8中的“AVG 2”字段示出从“AVG 1”字段中的数值获得的在每个磨削状态下的平均间隙长度。平均间隙长度在“AVG 2”字段中如下示出。在对应于样本1-1和1-2的磨削状态下的平均间隙长度为4.99μm。在对应于样本2-1和2-2的磨削状态下的平均间隙长度为3.16μm。在对应于样本3-1和3-2的磨削状态下的平均间隙长度为0.67μm。在对应于样本4-1和4-2的磨削状态下的平均间隙长度为0.30μm。在对应于样本5-1和5-2的磨削状态下的平均间隙长度为0.06μm。如从这些数值可以理解的那样，随着通过磨削而使表面粗糙度Ra变小，接触面的平均间隙长度变小。

如从图7所示的“电感测量值”可以理解的那样，当不施加偏置电流时，随着通过磨削而使表面粗糙度Ra更小，每个样本的电感变高。在样本3-1至5-2中，电感超过350μH，因此至少在0mA的偏置电流下满足标准值。

另一方面，当施加8mA的偏置电流时，尽管在样本3-1和3-2中电感超过350μH，但在其他例子中电感低于350μH。考虑样本4-1、4-2、5-1和5-2的平均间隙长度小于样本3-1和3-2的平均间隙长度的事实，可以认为在样本3-1和3-2的磨削状态之后进一步实施磨削时，磁饱和发生，由此导致电感减小。

通过参考图10A和10B所示的在平均间隙长度和电感之间的关系，上述描述变得更明显。如图10A和10B所示，当不施加偏置电流时，随着平均间隙长度变大，电感测量值变大。即，磁饱和不发生。相反的，当施加8mA的偏置电流时，在接近0.6μm的平均间隙长度存在电感峰值，并且即使如果平均间隙长度变为小于或大于0.6μm，电感测量值仍从峰值减小。因此，可以认为当施加8mA的偏置电流，而且平均间隙长度低于约0.6μm时，由磁饱和而导致电感减小。

从上述结果可以理解到，为了在8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感，必需实施磨削以使平均间隙长度变为至少等于或大于0.60μm(样本3-1的情况)并且等于或小于0.75μm(样本3-2的情况)。相反的，在根据本实施方式的脉冲变压器1中，通过实施磨削使得平均间隙长度变为等于或大于0.60μm并且等于或小于0.75μm，可以在8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。如上述关于样本3-1和3-2的描述，通过在鼓型芯侧表面上实施磨削以获得0.1<Ra<0.2并通过在板型芯侧表面上实施磨削以获得0.05<Ra<0.1，从而可获得上述的平均间隙长度。

如上说明的那样，在根据本实施方式的脉冲变压器1中，第一凸缘部4A的顶面4Au、第二凸缘部4B的顶面4Bu、板型芯5的底面51的第一部分51a和板型芯5的底面51的第二部分51b被有意地粗磨(具体来说，以电感在8mA的偏置电流下等于或高于350μH的方式)。因此，与实施镜面加工的情况(通常Ra<0.01)比较，在鼓型芯2和板型芯5的接触面之间形成更大的间隙。因为该间隙充当抑制磁饱和的微磁隙，所以可以在具有3.3mm×3.3mm×2.7mm的小尺寸的脉冲变压器中，在0mA至8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。

图12中的曲线“e”示出在脉冲变压器1中在电感和偏置电流之间的关系的例子，其中第一凸缘部4A的顶面4Au、第二凸缘部4B的顶面4Bu、板型芯5的底面51的第一部分51a和板型芯5的底面51的第二部分51b被磨削，使得电感在8mA的偏置电流下等于或高于350μH。如从曲线“e”和曲线“c”的比较中可以理解的那样，尽管在脉冲变压器1中，电感初始值小于曲线“c”的例子中的电感初始值，但电感减小相对于偏置电流增大的速率低于曲线“c”的例子。其结果，即使在8mA的偏置电流下仍可实现350μH或更高的电感。这是因为通过有意地粗磨接触面而在它们之间形成的相对大的间隙抑制磁饱和。

在根据本实施方式的脉冲变压器1中，粘合剂配置在线圈7的顶面7u和板型芯5的底面51之间。因此不需要设置如在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的粘合剂填充槽。因此，如与设置粘合剂填充槽的情况相比较的那样，可以增大上述电感初始值。

显然本发明不限于上述的实施方式，在不背离本发明的保护范围和精神下可进行修改和变化。

例如，本发明可优选应用于不同类型的脉冲变压器，如在图11中的脉冲变压器8所示，其中四个端子接头附着到第一凸缘4A和第二凸缘4B中的每一个。下面说明脉冲变压器8的配置。

如图11所示，脉冲变压器8具有如下配置：其中，在脉冲变压器1中的端子接头6c分成两个端子接头6c1和6c2，并且在脉冲变压器1中的端子接头6f分成两个端子接头6f1和6f2。在此情况下，导线S3的另一端S3b连接到端子接头6c1，导线S4的一端S4a连接到端子接头6c2，导线S2的一端S2a连接到端子接头6f1，并且导线S1的另一端S1b连接到端子接头6f2。

端子接头6c1和6c2在脉冲变压器8安装于其上的印刷电路板上通过焊盘图案(未示出)而彼此短路。相似地，端子接头6f1和6f2在脉冲变压器8安装于其上的印刷电路板上通过焊盘图案(未示出)而彼此短路。因此，脉冲变压器8应可以实现与在上述实施方式中说明的脉冲变压器1的功能相同的功能。

通过调整第一凸缘部4A的顶面4Au、第二凸缘部4B的顶面4Bu、板型芯5的底面51的第一部分51a和板型芯5的底面51的第二部分51b的磨削程度，如上描述的脉冲变压器8也可以与脉冲变压器1相同的方式在8mA的偏置电流下实现350μH或更高的电感。

在脉冲变压器8中，与脉冲变压器1相同，粘合剂(未示出)可配置在线圈7的顶面7u和板型芯5的底面51之间。在此情况下，不需要设置如在日本专利申请公开No.2009-302321中描述的粘合剂填充槽。因此，应可以增大上述电感初始值。

在上述实施方式中，通过使用通过端子接头配置端子电极的脉冲变压器的例子来说明了本发明。然而，本发明也可优选应用于使用通过其他方法形成的端子电极、例如烧焙电极或丝网印刷电极的脉冲变压器。

Claims (14)

1.一种脉冲变压器，其特征在于，

包括：

鼓型芯，其包括卷芯部以及分别设置在所述卷芯部的两端的第一和第二凸缘部；

板型芯，其包括具有第一和第二部分的底面，所述底面的所述第一部分与所述第一凸缘部的顶面相对，并且所述底面的所述第二部分与所述第二凸缘部的顶面相对；

第一和第二导线，其缠绕所述卷芯部，所述第一和第二导线构成初级绕组；以及

第三和第四导线，其缠绕所述卷芯部，所述第三和第四导线构成次级绕组，

所述第一凸缘部的所述顶面、所述第二凸缘部的所述顶面、所述第一部分和所述第二部分被磨削，使得当8mA的偏置电流施加到所述第一和第二导线时，电感等于或高于350μH。

2.根据权利要求1所述的脉冲变压器，其特征在于，

进一步包括粘合剂，其被配置在所述板型芯与缠绕所述卷芯部的所述第一至第四导线的一部分之间。

3.根据权利要求1或2所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述第一凸缘部的所述顶面、所述第二凸缘部的所述顶面、所述第一部分和所述第二部分被磨削，使得在所述鼓型芯和所述板型芯之间的平均间隙长度等于或大于0.60μm并且等于或小于0.75μm。

4.根据权利要求3所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述第一凸缘部的所述顶面和所述第二凸缘部的所述顶面被磨削，使得表面粗糙度等于或大于0.1并且等于或小于0.2，

所述第一部分和所述第二部分被磨削，使得表面粗糙度等于或大于0.05并且等于或小于0.1。

5.一种脉冲变压器，其特征在于，

包括：

鼓型芯，其包括具有第一和第二端的卷芯部、连接于所述卷芯部的所述第一端的第一凸缘部、以及连接于所述卷芯部的所述第二端的第二凸缘部；

板型芯，其包括第一部分和第二部分，所述第一部分在无粘合剂插入的情况下接触于所述第一凸缘部，使得其间的平均间隙长度为0.60μm以上且0.75μm以下，所述第二部分在无粘合剂插入的情况下接触于所述第二凸缘部，使得其间的平均间隙长度为0.60μm以上且0.75μm以下；

多条导线，其缠绕所述卷芯部。

6.根据权利要求5所述的脉冲变压器，其特征在于，

进一步包括粘合剂，其将所述板型芯固定于所述鼓型芯，使得所述粘合剂和所述导线位于所述板型芯与所述鼓型芯的所述卷芯部之间。

7.根据权利要求5所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述第一和第二凸缘部的表面粗糙度为0.1以上且0.2以下。

8.根据权利要求5所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述第一和第二部分的表面粗糙度为0.05以上且0.1以下。

9.根据权利要求5至8中任一项所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述脉冲变压器的电感为350μH以上。

10.根据权利要求5至8中任一项所述的脉冲变压器，其特征在于，

当8mA的偏置电流施加到所述导线时，所述脉冲变压器的电感为350μH以上。

11.一种脉冲变压器，其特征在于，

包括：

鼓型芯，其包括具有第一和第二端的卷芯部、连接于所述卷芯部的所述第一端的第一凸缘部、以及连接于所述卷芯部的所述第二端的第二凸缘部；

板型芯，其包括第一部分和第二部分，所述第一部分在无粘合剂插入的情况下接触于所述第一凸缘部，所述第二部分在无粘合剂插入的情况下接触于所述第二凸缘部；以及

多条导线，其缠绕所述卷芯部，

所述第一和第二凸缘部的表面粗糙度为0.1以上且0.2以下，所述第一和第二部分的表面粗糙度为0.05以上且0.1以下。

12.根据权利要求11所述的脉冲变压器，其特征在于，

进一步包括粘合剂，其将所述板型芯固定于所述鼓型芯，使得所述粘合剂和所述导线位于所述板型芯与所述鼓型芯的所述卷芯部之间。

13.根据权利要求11或12所述的脉冲变压器，其特征在于，

所述脉冲变压器的电感为350μH以上。

14.根据权利要求11或12所述的脉冲变压器，其特征在于，

当8mA的偏置电流施加到所述导线时，所述脉冲变压器的电感为350μH以上。