CN104136590B - 润滑油组合物 - Google Patents

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Abstract

提供一种润滑油组合物，其可保持150℃HTHS粘度小于2.6mPa·s的低粘度润滑油组合物的40℃运动粘度、100℃运动粘度和100℃HTHS粘度足够低，借此可充分抑制边界润滑区域的摩擦系数的增加，并且具有优异的省燃耗性。该润滑油组合物的特征在于包括100℃运动粘度为1至5mm2/s的润滑油基础油、(A)重均分子量(Mw)为400,000以下和PSSI为20以下的粘度指数改进剂、(B)金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂和(C)摩擦调整剂，并具有小于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度。

Description

润滑油组合物
技术领域
本发明涉及润滑油组合物。
背景技术
常规上，润滑油已用于内燃机、变速器或其它机械装置来促进其平滑操作。特别地，由于内燃机的性能得到改进，输出得到增强并且已用于严苛的工作条件下，内燃机用润滑油(机油)要求具有高水平性能。因此，常规机油共混有各种添加剂如抗磨剂、金属系清洁剂、无灰分散剂和抗氧化剂来满足此类必备性能(例如，参见下列专利文献1至3)。此外，近年来，润滑油的省燃耗性要求日益提高，并因而研究了高粘度指数基础油或各种摩擦调整剂的应用(例如，参见下列专利文献4)。
引用列表
专利文献
专利文献1：日本专利申请2001-279287号
专利文献2：日本专利申请2002-129182号
专利文献3：日本专利申请特开08-302378号公报
专利文献4：日本专利申请特开06-306384号公报
发明内容
发明要解决的问题
然而，常规润滑油在省燃耗性方面不能必然认为是足够的。
作为一般性省燃耗技术，已知减少润滑油的运动粘度并增强其粘度指数(为低粘度基础油和粘度指数改进剂的组合的多级化(multi-grading))，并且还已知共混减摩剂。对于粘度减少，润滑油或其基础油的粘度的减少使严苛润滑条件(高温和高剪切条件)下的润滑性质劣化，因此担心引起诸如磨耗、咬合或疲劳破坏等缺陷。关于减摩剂的共混，已知添加无灰系或钼系摩擦调整剂。然而，仍在探索进一步优于常规减摩剂-共混油的省燃耗型油。
为了防止由减少润滑油或其基础油的粘度引起的这些缺陷以保持发动机的耐久性并进一步赋予油以省燃耗性，保持150℃HTHS粘度("HTHS粘度"也称作"高温高剪切粘度")较高并保持40℃运动粘度、100℃运动粘度和100℃HTHS粘度较低非常有效。然而，常规润滑油已难以满足所有这些要求。
然而，由于近期引擎技术的发展，减少润滑油的150℃HTHS粘度但仍保持发动机的耐久性已变得可能。为了进一步改进省燃耗性，已开发和应用具有低于2.6mPa·s(为150℃HTHS粘度的下限)的150℃HTHS粘度的机油，例如SAEOW-20机油。然而，具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度的机油已证实增加了在某些发动机或组件中金属部分相互接触的边界润滑区域的摩擦系数并因而不利地影响省燃耗性。
需要比之前更多地减少边界润滑区域的摩擦系数的技术，从而增强应用具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度的机油的所有发动机的省燃耗性。
本发明鉴于这些情况而进行，并且本发明的目的是提供为具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度的机油，可充分减少40℃运动粘度、100℃运动粘度和100℃HTHS粘度并抑制边界润滑区域中摩擦系数的增加并且使具有粗糙边界润滑区域的发动机具有优异的省燃耗性的润滑油组合物。
用于解决问题的方案
为了实现上述目的，本发明提供一种润滑油组合物，其包括100℃运动粘度为1至5mm2/s的润滑油基础油；(A)重均分子量为400,000以下和PSSI为20以下的粘度指数改进剂；(B)金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂；和(C)摩擦调整剂，并具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度。
上述(A)粘度指数改进剂优选为重均分子量和PSSI之比(Mw/PSSI)为1×104以上的粘度指数改进剂。
上述(B)过碱性金属系清洁剂优选为通过用碱土金属硼酸盐将碱土金属类水杨酸盐过碱化所生产的过碱性碱土金属类水杨酸盐。
上述(C)摩擦调整剂优选为有机钼系摩擦调整剂。
此处使用的术语“PSSI”表示基于根据ASTMD6022-01(永久剪切稳定性指数的标准实践)、用ASTMD6278-02(使用欧洲柴油机喷油器设备的含有液体的聚合物的剪切稳定性的试验方法)测量的数据计算的聚合物的永久剪切稳定性指数。
发明的效果
本发明可提供为具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度的机油，可充分减少40℃运动粘度、100℃运动粘度和100℃HTHS粘度并抑制边界润滑区域中摩擦系数的增加并且具有优异的省燃耗性的润滑油组合物。
本发明的润滑油组合物适用于二轮和四轮车用、发电机用和热电联产用汽油发动机、柴油机和内燃机，并进一步不仅适用于硫含量为50质量ppm以下的燃料，而且还适用于船舶用和舷外机的各种发动机。
具体实施方式
下文中，将描述本发明的适合的实施方案。
根据本发明的润滑油组合物包括100℃运动粘度为1至5mm2/s的润滑油基础油；(A)重均分子量为400,000以下和PSSI为20以下的粘度指数改进剂；(B)金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂；和(C)摩擦调整剂。
本发明的润滑油组合物包含100℃运动粘度为1至5mm2/s的润滑油基础油(下文中称作"本发明的润滑油基础油")。
本发明的润滑油基础油的实例包括选自下述的具有1至5mm2/s的100℃运动粘度的那些：可通过使借助于原油的常压和/或真空蒸馏生产的润滑油馏分进行选自溶剂脱沥青、溶剂提取、加氢裂化、加氢异构化、溶剂脱蜡、催化脱蜡、氢化精制(hydrofinishing)、硫酸处理和粘土处理的任一种或任何适当的组合的精制处理所生产的链烷烃矿物油系基础油；正链烷烃基础油；和异链烷烃基础油。
优选的润滑油基础油的实例包括使用下列基础油(1)至(8)作为原料通过以给定的精制处理精制该原料和/或由其回收的润滑油馏分并回收润滑油馏分所生产的基础油：
(1)通过常压蒸馏链烷烃系原油(paraffinbasecrudeoil)和/或混合系原油(mixedbasecrudeoil)所生产的馏出油；
(2)通过常压蒸馏链烷烃系原油和/或混合系原油的拔顶原油(toppedcrude)所生产的全减压瓦斯油(wholevacuumgasoil，WVGO)；
(3)通过润滑油脱蜡处理生产的蜡(疏松石蜡)和/或通过气相至液相(GTL)处理生产的合成蜡(费托蜡)；
(4)选自基础油(1)至(3)的一种以上的混合油和/或通过轻度加氢裂化(mild-hydrocracking,MHC)所生产的油；
(5)选自基础油(1)至(4)的两种以上的混合油；
(6)通过将基础油(1)、(2)、(3)、(4)或(5)脱沥青所生产的脱沥青油(DAO)；
(7)通过轻度加氢裂化(MHC)基础油(6)所生产的油；和
(8)选自基础油(1)至(7)的两种以上的混合油。
上述给出的精制处理优选加氢精制如加氢裂化或氢化精制、溶剂精制如糠醛萃取、脱蜡如溶剂脱蜡和催化脱蜡、使用酸性粘土或活性粘土的粘土精制或者化学(酸性或碱性)精制如硫酸处理和氢氧化钠处理。在本发明中，这些精制处理的任一种或多种可以任意组合和顺序使用。
用于本发明的润滑油基础油特别优选下列通过使选自上述基础油(1)至(8)的基础油或从其回收的润滑油馏分进行一定处理来生产的基础油(9)或(10)：
(9)加氢裂化基础油，其通过加氢裂化选自基础油(1)至(8)的基础油或从其回收的润滑油馏分，并使所得产物或通过蒸馏从其回收的润滑油馏分进行脱蜡处理如溶剂或催化脱蜡，任选地接着蒸馏来生产；或
(10)加氢异构化基础油，其通过加氢异构化选自基础油(1)至(8)的基础油或从其回收的润滑油馏分，并使所得产物或通过蒸馏从其回收的润滑油馏分进行脱蜡处理如溶剂或催化脱蜡，任选地接着蒸馏来生产。
如必要，溶剂精制处理和/或加氢精制处理可在生产润滑油基础油(9)或(10)时的适当时机下进行。
对用于上述加氢裂化和加氢异构化的催化剂不施以特别限定。然而，催化剂优选包括用作支持体的具有裂化活性的复合氧化物(例如，二氧化硅-氧化铝、氧化铝-氧化硼或二氧化硅氧化锆)或用粘接剂结合的一种以上的此类复合氧化物中的任一种和支持于该支持体上的具有加氢能力的金属(例如，一种以上的周期表第VIa和VIII族的金属)的加氢裂化催化剂，或包括含有沸石(例如，ZSM-5、沸石β或SAPO-11)的支持体和含有至少一种或多种周期表第VIII族的金属并支持于该支持体上的具有加氢能力的金属的加氢异构化催化剂。加氢裂化和加氢异构化催化剂可层压或混合以便组合使用。
对进行加氢裂化和加氢异构化的条件不施以特别限定。优选氢偏压为0.1至20MPa，平均反应温度为150至450℃，LHSV为0.1至3.0hr-1，氢/油比为50至20000scf/b。
本发明的润滑油基础油的100℃运动粘度必须为5mm2/s以下，优选4.5mm2/s以下，更优选4mm2/s以下，更优选3.8mm2/s以下，特别优选3.7mm2/s以下，最优选3.6mm2/s以下。同时，100℃运动粘度必须为1mm2/s以上，优选1.5mm2/s以上，更优选2mm2/s以上，更优选2.5mm2/s以上，特别优选3mm2/s。此处使用的100℃运动粘度是指根据ASTMD-445测定的100℃运动粘度。如果润滑油基础油的100℃运动粘度超过5mm2/s，则所得组合物的低温粘度特性将劣化，并可能不能获得足够改进的省燃耗性。如果100℃运动粘度低于1mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜形成而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
本发明的润滑油基础油的40℃运动粘度优选40mm2/s以下，更优选30mm2/s以下，更优选25mm2/s以下，特别优选20mm2/s以下，最优选17mm2/s以下。同时，40℃运动粘度为优选6.0mm2/s以上，更优选8.0mm2/s以上，更优选10mm2/s以上，特别优选12mm2/s以上，最优选14mm2/s以上。如果润滑油基础油的40℃运动粘度超过40mm2/s，则所得组合物的低温粘度特性将劣化，并可能不能获得足够改进的省燃耗性。如果40℃运动粘度低于6.0mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜形成而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
本发明的润滑油基础油的粘度指数为优选100以上、更优选105以上、更优选110以上、特别优选115以上、最优选120以上。同时，粘度指数为180以下，更优选170以下，更优选160以下。小于100的粘度指数将不仅引起粘度-温度特性、热/氧化稳定性、防蒸发性劣化，而且还可能引起摩擦系数增加并引起抗磨耗性劣化。大于180的粘度指数将趋于劣化低温流动性。
此处所指的粘度指数表示根据JISK2283-1993测量的粘度指数。
用于本发明的润滑油组合物的润滑油基础油优选为100℃运动粘度为3.5mm2/s以上的第一润滑油基础油组分和100℃运动粘度低于3.5mm2/s的第二润滑油基础油组分的混合物。第一润滑油基础油组分和第二润滑油基础油组分的混合将赋予所得润滑油组合物以优异的粘度温度特性并由此进一步改进其省燃耗性。
用于本发明的润滑油组合物的第一润滑油基础油组分的15℃密度(ρ15)优选0.860g/cm3以下，更优选0.850g/cm3以下，更优选0.840g/cm3以下，特别优选0.822g/cm3以下。
本发明中所指的15℃密度表示根据JISK2249-1995在15℃下测量的密度。
用于本发明的润滑油组合物的第一润滑油基础油组分的倾点优选为-10℃以下，更优选-12.5℃以下，更优选-15℃以下，特别优选-20℃以下。如果倾点高于-10℃，包含此类润滑油基础油的润滑油整体的低温流动性将趋于劣化。本发明中所指的倾点为根据JISK2269-1987测量的倾点。
用于本发明的润滑油组合物的第一润滑油基础油组分的100℃运动粘度为优选5mm2/s以下，更优选4.5mm2/s以下，更优选4.0mm2/s以下，特别优选3.9mm2/s以下。同时，100℃运动粘度优选3.5mm2/s以上，更优选3.6mm2/s以上，更优选3.7mm2/s以上，特别优选3.8mm2/s以上。如果100℃运动粘度超过5mm2/s，则所得组合物的低温粘度特性将劣化，并可能不能获得足够改进的省燃耗性。如果100℃运动粘度低于3.5mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜成型而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
用于本发明的润滑油组合物的第一润滑油基础油组分的40℃运动粘度优选为40mm2/s以下，更优选30mm2/s以下，更优选25mm2/s以下，特别优选20mm2/s以下，最优选17mm2/s以下。同时，40℃运动粘度为优选6.0mm2/s以上，更优选8.0mm2/s以上，更优选10mm2/s以上，特别优选12mm2/s以上，最优选14mm2/s以上。如果40℃运动粘度超过40mm2/s，则所得组合物的低温粘度特性将劣化，并可能不能获得足够改进的省燃耗性。如果40℃运动粘度低于6.0mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜形成而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
用于本发明的润滑油组合物的第一润滑油基础油组分的粘度指数优选100以上，更优选110以上，更优选120以上，特别优选130以上，最优选140以上。小于100的粘度指数将不仅引起粘度-温度特性、热/氧化稳定性、防蒸发性劣化，而且还可能引起摩擦系数增加并引起抗磨耗性劣化。
用于本发明的润滑油组合物的第二润滑油基础油组分的15℃密度(ρ15)优选为0.860g/cm3以下，更优选0.850g/cm3以下，更优选0.840g/cm3以下，特别优选0.835g/cm3以下。
用于本发明的润滑油组合物的第二润滑油基础油组分的倾点优选-10℃以下，更优选-12.5℃以下，更优选-15℃以下，特别优选-20℃以下。如果倾点高于-10℃，包含此类润滑油基础油的润滑油整体的低温流动性将趋于劣化。本发明中所指的倾点为根据JISK2269-1987测量的倾点。
用于本发明的润滑油组合物的第二润滑油基础油组分的100℃运动粘度为优选低于3.5mm2/s，更优选3.4mm2/s以下，更优选3.3mm2/s以下。同时，100℃运动粘度优选1mm2/s以上，更优选2mm2/s以上，更优选2.5mm2/s以上,特别优选3.0mm2/s以上。如果100℃运动粘度低于1mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜形成而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
用于本发明的润滑油组合物的第二润滑油基础油组分的40℃运动粘度优选20mm2/s以下，更优选18mm2/s以下，更优选16mm2/s以下，特别优选14mm2/s以下。同时，40℃运动粘度为优选6.0mm2/s以上，更优选8.0mm2/s以上，更优选10mm2/s以上，特别优选12mm2/s以上，最优选13mm2/s以上。如果40℃运动粘度超过20mm2/s，则所得组合物的低温粘度特性将劣化，并可能不能获得足够改进的省燃耗性。如果40℃运动粘度低于6.0mm2/s，则所得润滑油组合物的润滑性将由于其在润滑部位不充分的油膜形成而不良并且组合物的蒸发损失将变大。
用于本发明的润滑油组合物的第二润滑油基础油组分的粘度指数优选100以上，更优选105以上，更优选110以上。小于100的粘度指数将不仅引起粘度-温度特性、热/氧化稳定性、防蒸发性劣化，而且还可能引起摩擦系数增加并引起抗磨耗性劣化。
用于本发明的润滑油基础油的硫含量取决于其原料的硫含量。例如，当使用基本上不含硫的原料如通过费托反应生产的合成蜡组分时，可生产基本上不含硫的润滑油基础油。可选地，当使用含有硫的原料如通过精制处理润滑油基础油生产的疏松石蜡或通过蜡精制生产的微晶石蜡时，所得润滑油基础油的硫含量通常为100质量ppm以上。在进一步改进热/氧化稳定性和降低硫含量的目的下，用于本发明的润滑油基础油的硫含量优选100质量ppm以下，更优选50质量ppm以下，更优选10质量ppm以下，特别优选5质量ppm以下。
用于本发明的润滑油基础油的氮含量优选7质量ppm以下,更优选5质量ppm以下,更优选3质量ppm以下。如果氮含量超过7质量ppm，则所得组合物的热/氧化稳定性将趋于劣化。本发明所指的氮含量表示根据JISK2609-1990测量的氮含量。
用于本发明的润滑油基础油的％CP优选70以上，更优选80至99，更优选85至95，特别优选87至94，最优选90至94。如果润滑油基础油的％CP小于70，则所得组合物的粘度-温度特性、热/氧化稳定性和摩擦特性将趋于劣化，并且当与添加剂共混时，其效力将趋于劣化。如果润滑油基础油的％CP超过99，则添加剂的溶解度将趋于劣化。
用于本发明的润滑油基础油的％CA优选2以下，更优选1以下，更优选0.8以下，特别优选0.5以下。如果润滑油的％CA超过2，则所得润滑油的粘度-温度特性、热/氧化稳定性和省燃耗性将趋于劣化。
用于本发明的润滑油基础油的％CN优选30以下，更优选4至25，更优选5至13，特别优选5至8。如果润滑油基础油的％CN超过30，则所得组合物的粘度-温度特性、热/氧化稳定性和摩擦特性将趋于劣化。如果％CN小于4，则添加剂的溶解度将趋于劣化。
本发明中所指的％CP、％CN和％CA分别表示通过根据ASTMD3238-85的方法(n-d-M环分析)确定的总碳数中链烷烃碳数的百分比、总碳数中环烷烃碳数的百分比和总碳数中芳香族碳数的百分比。具体地，％CP、％CN和％CA的上述优选范围基于通过上述方法确定的值，并且例如，即使润滑油基础油不包含环烷烃，％CN也可表示超过0的值。
用于本发明的润滑油基础油的饱和分(saturate)含量优选90质量％以上，优选95质量％以上，更优选99质量％以上，基于润滑油基础油的总质量。饱和分含量的环状饱和分含量的比例优选40质量％以下，优选35质量％以下，优选30质量％以下，更优选25质量％以下，更优选21质量％以下。饱和分含量的环状饱和分含量的比例优选5质量％以上,更优选10质量％以上。满足上述条件的润滑油基础油的饱和分含量和其中的环状饱和分含量的比例可提供能够增强粘度-温度特性和热/氧化稳定性的润滑油组合物，并且当润滑油基础油与添加剂共混时能够保持润滑油基础油中的添加剂充分稳定地溶解，使添加剂以较高水平显示它们的功能。此外，根据本发明，润滑油基础油本身的摩擦特性可改进，结果改进摩擦减少的影响，此外实现了节能性质的改进。
本发明中所指的饱和分含量根据前述ASTMD2007-93中记载的方法测量。
在分离饱和分或者分析环状饱和分和非环状饱和分时，可使用能够提供类似结果的类似方法。此类方法的实例包括ASTMD2425-93和ASTMD2549-91中记载的方法，使用高效液相色谱(HPLC)的方法和通过改进这些方法获得的方法。
本发明的润滑油基础油的芳香族分含量为优选5质量％以下，更优选4质量％以下，更优选3质量％以下，特别优选2质量％以下并优选0.1质量％以上，更优选0.5质量％以上，更优选1质量％以上，特别优选1.5质量％以上。如果芳香族分含量超过5质量％，则所得组合物的粘度-温度特性、热/氧化稳定性和摩擦特性，以及此外的防挥发性和低温粘度特性将趋于劣化，并且当与添加剂共混时，将趋于减少其效力。本发明的润滑油基础油可不包含芳香族分。调整芳香族分含量至0.1质量％以上可进一步增强添加剂的溶解度。
此处所指的芳香族分含量表示根据ASTMD2007-93测量的值。芳香族分包括烷基苯；烷基萘；蒽、菲及其烷基化产物；其中四个以上的苯环彼此缩合的化合物；和具有杂原子的化合物如吡啶类、喹啉类、酚类和萘酚类。
本发明的润滑油基础油可为合成系基础油。合成系基础油的实例包括具有1至5mm2/s的100℃运动粘度的那些，例如聚-α-烯烃和其氢化化合物；异丁烯低聚物和其氢化化合物；异链烷烃；烷基苯；烷基萘；二酯类如二-十三烷基戊二酸酯(ditridecylglutarate)、二-2-乙基己基己二酸酯(di-2-ethylhexyladipate)、二异癸基己二酸酯、二-十三烷基己二酸酯(ditridecyladipate)和二-2-乙基己基癸二酸酯(di-2-ethylhexylsebacate)；多元醇酯类如三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇2-乙基己酸酯和季戊四醇壬酸酯；聚亚氧烷基乙二醇；二烷基二苯基醚；和聚苯基醚。优选的合成润滑油基础油为聚-α-烯烃。聚-α-烯烃的典型实例包括具有2至32、优选6至16个碳原子的α-烯烃的低聚物或共低聚物，例如1-辛稀低聚物、癸烯低聚物、乙烯-丙烯共低聚物和其氢化化合物。
对聚-α-烯烃的生产方法不施以特别限定。例如，聚-α-烯烃可通过在聚合催化剂如含有三氯化铝、或者三氟化硼与水、醇如乙醇、丙醇和丁醇、羧酸或酯的配合物的弗瑞德-克来福特(Friedel-Crafts)催化剂的存在下聚合α-烯烃来生产。
上述本发明的润滑油基础油可单独或与一种以上的其它基础油组合使用。当本发明的基础油与其它基础油组合使用时，本发明的基础油在混合基础油中的比例优选30质量％以上，更优选50质量％以上，更优选70质量％以上。
对与本发明的基础油组合使用的其它基础油不施以特别限定。矿物系基础油的实例包括溶剂精制矿物油、加氢裂化矿物油、加氢精制矿物油和溶剂脱蜡基础油，所有这些具有高于5mm2/s且100mm2/s以下的100℃运动粘度。
然而，合成系基础油的实例包括100℃运动粘度在1至5mm2/s范围之外的上述合成系基础油。
本发明的润滑油组合物包括重均分子量为400,000以下和PSSI为20以下的(A)粘度指数改进剂。由此，与不含此类粘度指数改进剂的组合物相比，可增强本发明的润滑油组合物的省燃耗性。如果粘度指数改进剂满足Mw为400,000以下和PSSI为20以下的条件，其可采用任何形式。化合物的具体实例包括非分散型或分散型含酯基的粘度指数改进剂、非分散型或分散型聚(甲基)丙烯酸酯粘度指数改进剂、苯乙烯-二烯氢化共聚物、非分散型或分散型乙烯-α-烯烃共聚物或其氢化化合物、聚异丁烯和其氢化化合物、苯乙烯-马来酸酐酯共聚物、聚烷基苯乙烯、(甲基)丙烯酸酯-烯烃共聚物、和其混合物。
可用作本发明的粘度指数改进剂的聚(甲基)丙烯酸酯系粘度指数改进剂(此处使用的“聚(甲基)丙烯酸酯”通指聚丙烯酸酯系化合物和聚甲基丙烯酸酯系化合物)为由下式(1)表示的含有(甲基)丙烯酸酯单体的聚合性单体的聚合物(下文中称作“单体M-1”)。
上式(1)中，R1为氢或甲基，且R2为具有1至5000个碳原子的直链或支化的烃基。
通过均聚由式(1)表示的单体或共聚两种以上由式(1)表示的单体生产的聚(甲基)丙烯酸酯系化合物为所谓的非分散型聚(甲基)丙烯酸酯。然而，用于聚(甲基)丙烯酸酯系化合物可为通过将由式(1)表示的单体与选自由下式(2)表示的单体和由下式(3)表示的单体(下文中分别称作“单体M-2"和单体M-3")组成的组的一种以上的单体共聚生产的所谓的分散型聚(甲基)丙烯酸酯。
上式(2)中，R3为氢或甲基，R4为具有1至18个碳原子的亚烷基，E1为具有1或2个氮原子以及0至2个氧原子的胺残基或杂环残基，且a为0或1的整数。
式(3)中，R5为氢或甲基，且E2为具有1或2个氮原子以及0至2个氧原子的胺残基或杂环残基。
由E1和E2表示的胺残基或杂环残基的具体实例包括二甲氨基、二乙氨基、二丙氨基、二丁氨基、苯胺基、甲苯胺基、二甲苯胺基、乙酰氨基、苯甲酰氨基(benzoilamino)、吗啉代、吡咯基、吡咯啉基、吡啶基、甲基吡啶基、吡咯烷基、哌啶基、醌基、吡咯烷酮酰基(pyrrolidonyl)、吡咯烷酮基(pyrrolidono)、咪唑啉基和吡嗪基。
单体M-2和单体M-3的具体优选实例包括甲基丙烯酸二甲氨基甲酯、甲基丙烯酸二乙氨基甲酯、甲基丙烯酸二甲氨基乙酯、甲基丙烯酸二乙氨基乙酯、2-甲基-5-乙烯基吡啶、甲基丙烯酸吗啉代甲酯、甲基丙烯酸吗啉代乙酯、N-乙烯基吡咯烷酮及其混合物。
对共聚物中单体M-1与单体M-2和M-3的共聚摩尔比不施以特别限定。然而，M-1:M-2和M-3优选99:1至80:20，更优选98:2至85:15，更优选95:5至90:10。
可用作本发明中粘度指数改进剂的苯乙烯-二烯氢化共聚物为通过氢化苯乙烯和二烯的共聚物生产的化合物。二烯的具体实例包括丁二烯和异戊二烯。特别优选苯乙烯和异戊二烯的氢化共聚物。
可用作本发明中粘度指数改进剂的乙烯-α-烯烃共聚物或其氢化化合物为乙烯和α-烯烃的共聚物或通过氢化该共聚物获得的化合物。
α-烯烃的具体实例包括丙烯、异丁烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛稀、1-癸烯和1-十二烯。乙烯-α-烯烃共聚物可为由为非分散型的烃和通过使共聚物与极性化合物如含氮化合物反应生产的共聚物(所谓的分散型乙烯α-烯烃共聚物)组成的共聚物。
用于本发明的粘度指数改进剂具有必须400,000以下、优选380,000以下、更优选360,000以下的重均分子量(MW)。粘度指数改进剂具有优选10,000以上、更优选50,000以上、更优选100,000以上、特别优选200,000以上的重均分子量。如果粘度指数改进剂具有小于10,000的重均分子量，在其溶解在润滑油基础油中时粘度指数增强将不太有效，且所得组合物不仅省燃耗性和低温粘度特性将不良，而且生产成本也高。如果粘度指数改进剂具有大于400,000的重均分子量，则将过度发挥粘度增加效果，因而使所得组合物不仅省燃耗性和低温粘度特性将不良，而且剪切稳定性、在润滑油基础油中的溶解度和贮存稳定性也劣化。
用于本发明的粘度指数改进剂具有必须为20以下、更优选17以下、更优选16以下、特别优选15以下的PSSI(永久剪切稳定性指数)。如果PSSI超过20，则所得组合物的剪切稳定性将劣化，因而提高初始运动粘度的需求，可能导致省燃耗性劣化。如果PSSI小于1，则粘度指数改进剂在溶解在润滑油基础油中时的粘度指数提高将不太有效，因而所得组合物不仅省燃耗性和低温粘度特性将不良，而且生产成本也增加。因此，PSSI优选1以上。
用于本发明的粘度指数改进剂的重均分子量与PSSI之比(MW/PSSI)优选1.0×104以上、更优选1.5×104以上、更优选2.0×104以上。如果MW/PSSI小于1.0×104，则所得组合物的省燃耗性和低温稳定性即粘度温度特性和低温粘度特性将劣化。
用于本发明的粘度指数改进剂的重均分子量(MW)与数均分子量(MN)之比(MW/MN)优选5.0以下、更优选4.0以下、更优选3.5以下、特别优选3.0以下。MW/MN优选1.0以上、更优选2.0以上、更优选2.5以上、特别优选2.6以上。如果MW/MN超过5.0或小于1.0，则粘度指数改进剂的溶解度和粘度温度特性改进效果将劣化，因而是所得组合物不会保持足够的贮存稳定性或省燃耗性。
本发明润滑油组合物中粘度指数改进剂的含量优选0.1至50质量％，优选0.5至20质量％，更优选1.0至15质量％，更优选1.5至12质量％，基于组合物的总质量。如果含量小于0.1质量％，则所得组合物的低温特性将不足。如果含量超过50质量％，则所得组合物的剪切稳定性将劣化。
本发明的润滑油组合物包括(B)金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂。由此，与不包含此类金属系清洁剂的组合物相比，可增强本发明的润滑油组合物的省燃耗性。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂可为具有OH基和/或羰基的化合物的油溶性金属盐的过碱性化合物。可选地，过碱性金属系清洁剂可为可通过使过碱性金属盐如碱土金属磺酸盐、碱土金属羧酸盐、碱土金属类水杨酸盐、碱性金属酚盐或碱土金属膦酸盐、碱土金属氢氧化物或氧化物与硼酸或硼酸酐反应生产的过碱性金属盐。碱土金属的实例包括镁、钙和钡。优选钙。过碱性金属盐优选含OH基和/或羰基的烃类化合物的油溶性金属盐的过碱性化合物，更优选用碱土金属硼酸盐过碱化的含OH基和/或羰基的烃类化合物的油溶性金属盐。优选使用碱土金属类水杨酸盐，而更优选使用用碱土金属硼酸盐过碱化的碱土金属类水杨酸盐。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂具有优选50mgKOH/g以上,更优选100mgKOH/g以上,更优选120mgKOH/g以上,特别优选140mgKOH/g以上，最优选150mgKOH/g以上的碱值。组分(B)具有优选300mgKOH/g以下、更优选200mgKOH/g以下、更优选180mgKOH/g以下、特别优选170mgKOH/g以下的碱值。如果碱值小于50mgKOH/g，则所得组合物的省燃耗性将随着粘度增加而劣化，且由添加金属系清洁剂产生的摩擦减少效果可能不足。如果碱值超过300mgKOH/g，则金属系清洁剂将可能抑制抗磨耗添加剂的效果，且摩擦减少效果将不足。此处使用的术语"碱值"表示根据JISK25015.2.3测量的值。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂具有优选0.1μm以下、更优选0.05μm以下的粒径。
任何方法可用于生产用于本发明的组分(B)即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂。例如，上述油溶性金属盐、碱土金属氢氧化物或氧化物与硼酸或硼酸酐在水、醇如甲醇、乙醇、丙醇或丁醇和稀释溶剂如苯、甲苯或二甲苯的存在下在20至200℃的温度下反应2至8小时，接着加热至100至200℃的温度，除后除去水和如必要的醇和稀释溶剂，从而生产组分(B)。这些详细的反应条件根据原料和反应产物的量任意选择。方法的细节记载于例如日本专利申请特开60-116688和61-204298号公报中。通过上述方法生产的用碱土金属硼酸盐过碱化的油溶性金属盐具有通常0.1μm以下的粒径和通常100mgKOH/g以上的总碱值，因而可优选在本发明的润滑油组合物中使用。
用于本发明的组分(B)，即过碱性金属系清洁剂必须具有3.4以下的金属比。
金属系清洁剂调整至具有优选3.2以下、更优选3.0以下、更优选2.8以下、特别优选2.6以下、最优选2.5以下的金属比。如果金属比超过3.4，则所得组合物的摩擦转矩减少即省燃耗性不足。
金属系清洁剂调整至具有优选1.0以上、更优选1.1以上、更优选1.5以上、特别优选1.9以上、最优选2.2以上的金属比。这是因为如果金属比小于1.0，则所得内燃机用润滑油组合物的运动粘度和低温粘度将高，因而会引起润滑性或稳定性的问题。
为了获得较高的摩擦减少效果，优选使用单独合成的金属系清洁剂。
此处使用的术语“金属比”由(金属系清洁剂中金属元素的化合价)×(金属元素含量(摩尔％))/(皂基含量(摩尔％))表示。金属元素表示钙和镁。皂基表示磺酸基、酚基和水杨酸基。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂的烷基或烯基为具有8以上、优选10以上、更优选12以上和19以下的碳原子的烷基或烯基。如果组分(B)具有含小于8个碳原子的烷基或烯基，则油溶性将会不足。
所述烷基或烯基可为直链或支化的，但优选直链。烷基或烯基可为伯烷基或烯基、仲烷基或烯基或叔烷基或烯基，但对于仲烷基或烯基或叔烷基或烯基，支链的位置优选仅在结合芳香族的碳。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂的含量优选0.01至30质量％，更优选0.05至5质量％，基于润滑油组合物的总质量。如果含量小于0.01质量％，省燃耗效果将仅持续很短的一段时间。如果含量超过30质量％，则利用含量平衡的有利效果将不会获得。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂的含量优选0.01质量％以上，更优选0.05质量％以上，更优选0.10质量％以上，特别优选0.15质量％以上且优选0.5质量％以下，更优选0.4质量％以下，更优选0.3质量％以下，特别优选0.25质量％以下，最优选0.22质量％以下，基于润滑油组合物的总质量以金属计。如果含量小于0.01质量％，则通过添加金属系清洁剂实现的摩擦减少效果将可能不足，且所得润滑油组合物的省燃耗性、热/氧化稳定性和清净性将可能不足。而含量超过0.5质量％，通过添加金属清洁剂实现的摩擦减少效果将可能不足，且所得润滑油组合物的省燃耗性将可能不足。
用于本发明的组分(B)，即金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂的含量优选0.01质量％以上，更优选0.03质量％以上，更优选0.04质量％以上，特别优选0.05质量％以上且优选0.20质量％以下，更优选0.10质量％以下，更优选0.08质量％以下，特别优选0.07质量％以下，最优选0.06质量％以下，基于润滑油组合物的总质量以硼计。如果含量小于0.01质量％，则通过添加金属系清洁剂实现的摩擦减少效果将可能不足，且所得润滑油组合物的省燃耗性、热/氧化稳定性和清净性将可能不足。而如果含量超过0.2质量％，通过添加金属清洁剂实现的摩擦减少效果将可能不足，且所得润滑油组合物的省燃耗性将可能不足。
本发明的润滑油组合物中源自组分(B)的金属的含量(MB1)与源自组分(B)的硼的含量之比(MB1)/(MB2)优选1以上，更优选2以上，更优选2.5以上，特别优选3.0以上，最优选3.5以上。如果(MB1)/(MB2)小于1，省燃耗性将可能劣化。(MB1)/(MB2)为优选20以下，更优选15以下，更优选10以下，特别优选5以下。如果(MB1)/(MB2)超过20，省燃耗性将可能劣化。
本发明的润滑油组合物包括(C)摩擦调整剂。由此，与不含此类摩擦调整剂的组合物相比，可增强本发明的润滑油组合物的省燃耗性。组分(C)，即摩擦调整剂的实例包括选自有机钼系化合物和无灰摩擦调整剂的一种以上的摩擦调整剂。
有机钼系化合物的实例包括含硫有机钼系化合物如二硫代磷酸钼和二硫代氨基甲酸钼；钼系化合物的配合物(例如，钼氧化物如二氧化钼和三氧化钼，钼酸如原钼酸、对钼酸和硫化(聚)钼酸，这些钼酸的金属盐，钼酸盐如这些钼酸的铵盐，钼硫化物如二硫化钼、三硫化钼、五硫化钼和多硫化钼，硫化钼酸，硫化钼酸的金属和胺盐和卤化钼如氯化钼)和含硫有机化合物(例如，烷基(硫代)黄原酸酯、噻二唑(thiaziazole)、巯基噻二唑、硫代碳酸盐、二硫化四烃基秋兰姆、双(二(硫代)烃基二硫代膦酸酯)二硫化物、有机(聚)硫化物和硫化酯)或其它有机化合物；含硫钼系化合物如上述钼硫化物和硫化钼酸与烯基琥珀酰亚胺的配合物。
可选地，有机钼系化合物可为无硫钼系化合物。此类钼系化合物的实例包括钼-胺配合物、钼-琥珀酰亚胺配合物、有机酸的钼盐和醇的钼盐，其中优选钼-胺配合物、有机酸的钼盐和醇的钼盐。
对如果包含在本发明润滑油组合物中的有机钼系化合物的含量不施以特别限定，然而，其优选0.001质量％以上，更优选0.005质量％以上，更优选0.01质量％以上，特别优选0.03质量％以上且优选0.2质量％以下，更优选0.1质量％以下，更优选0.08质量％以下，特别优选0.06质量％以下，基于润滑油组合物的总质量以钼计。如果含量小于0.001质量％，则通过添加摩擦调整剂实现的摩擦减少效果将可能不足，且所得润滑油组合物的省燃耗性和热/氧化稳定性可能不足。如果含量超过0.2质量％，则利用含量平衡的有利效果可能不会获得，且所得润滑油组合物的贮存稳定性将趋于劣化。
可用于本发明的无灰摩擦调整剂可为通常用作润滑油用摩擦调整剂的任意化合物。此类无灰摩擦调整剂的实例包括每分子含有选自氧、氮和硫的一种以上的杂原子的具有6至50个碳原子的化合物。更具体的实例包括无灰摩擦调整剂如胺类化合物、脂肪酸酯、脂肪酸酰胺、脂肪酸、脂肪醇、脂肪醚、脲类化合物和酰肼类化合物，它们各自具有至少一个具有6至30个碳原子的烷基或烯基，特别是每分子具有6至30个碳原子的直链烷基、直链烯基、支化的烷基或支化的烯基。
本发明润滑油组合物中无灰摩擦调整剂的含量优选0.01质量％以上，更优选0.1质量％以上，更优选0.3质量％以上且优选3质量％以下，更优选2质量％以下，更优选1质量％以下。如果含量小于0.01质量％，则通过添加摩擦调整剂实现的摩擦减少效果将趋于不足。如果含量超过3质量％，则无灰摩擦调整剂将趋于抑制抗磨耗添加剂显现它们的效果或劣化其稳定性。
用于本发明的组分(C)，即摩擦调整剂优选有机钼系摩擦调整剂，更优选含硫有机钼系化合物，更优选二硫代氨基甲酸钼。
根据目的本发明的润滑油组合物可与通常用于润滑油的任何添加剂共混以进一步增强性质。此类添加剂的实例包括除组分(B)以外的金属系清洁剂、无灰分散剂、抗磨剂(或极压添加剂)、抗氧化剂、缓蚀剂、防锈剂、破乳剂、金属减活剂和消泡剂。
除组分(B)以外的金属系清洁剂的实例包括正盐和/或碱式盐如碱性金属/碱土金属磺酸盐、碱金属/碱土金属酚盐和碱金属/碱土金属类水杨酸盐。碱金属的实例包括钠和钾。碱土金属的实例包括镁、钙和钡。优选镁和钙。特别优选钙。
无灰分散剂可为通常用于润滑油的任何无灰分散剂。无灰分散剂的实例包括在其分子中具有至少一个直链或支化的具有40至400个碳原子的烷基或烯基的单-或双-琥珀酰亚胺、在其分子中具有至少一个具有40至400个碳原子的烷基或烯基的苄胺、在其分子中具有至少一个具有40至400个碳原子的烷基或烯基的多胺和它们的硼化合物-羧酸-和磷酸-改性的产物。可共混任一种或多种这些无灰分散剂。
抗氧化剂可为无灰抗氧化剂如酚或胺类抗氧化剂，或金属抗氧化剂如铜或钼类抗氧化剂。酚类抗氧化剂的具体实例包括4,4'-亚甲基双(2,6-二叔丁基酚)和4,4'-双(2,6-二叔丁基酚)。胺类抗氧化剂的具体实例包括苯基-α-萘胺、烷基苯基-α-萘胺和二烷基二苯基胺。
抗磨剂(或极压添加剂)可为已用于润滑油的任何抗磨剂或极压添加剂。例如，可使用硫系-、磷系-和硫磷系-极压添加剂。具体实例包括亚磷酸酯类、硫代亚磷酸酯类、二硫代亚磷酸酯类、三硫代亚磷酸酯类、磷酸酯类、硫代磷酸酯类、二硫代磷酸酯类、三硫代磷酸酯类、胺盐、金属盐或其衍生物、二硫代氨基甲酸酯、二硫代氨基甲酸锌、二硫代氨基甲酸钼、二硫化物类、多硫化物类和硫化油脂类。在这些抗磨剂中，优选硫系极压添加剂，特别优选硫化油脂。
缓蚀剂的实例包括苯并三唑-、甲基苯并三唑-、噻二唑-和咪唑-型化合物。
防锈剂的实例包括石油磺酸盐、烷基苯磺酸盐、二壬基萘磺酸盐、烯基磺酸酯和多元醇酯。
破乳剂的实例包括聚亚烷基二醇系非离子系表面活性剂如聚氧乙烯烷基醚、聚氧乙烯烷基苯基醚和聚氧乙烯烷基萘基醚。
金属减活剂的实例包括咪唑啉、嘧啶衍生物、烷基噻二唑、巯基苯并噻唑、苯并三唑及其衍生物、1,3,4-噻二唑多硫化物、1,3,4-噻二唑基-2,5-双二烷基二硫代氨基甲酸酯、2-(烷基二硫代)苯并咪唑和β-(邻羧基苯甲硫基)丙腈。
消泡剂的实例包括25℃运动粘度为1,000至100,000mm2/s的硅油、烯基琥珀酸衍生物、多羟基脂肪醇与长链脂肪酸的酯、水杨甲基酯与邻羟苄醇的芳香胺盐。.
当这些添加剂包含在本发明的润滑油组合物中时，它们以基于总组合物质量的0.01至10质量％的量包含。
本发明润滑油组合物的100℃运动粘度优选4至12mm2/s，更优选9.0mm2/s以下，更优选8.0mm2/s以下，更优选7.0mm2/s以下，特别优选6.8mm2/s以下。本发明润滑油组合物的100℃运动粘度优选4.5mm2/s以上，更优选5.0mm2/s以上，更优选5.5mm2/s以上，特别优选6.0mm2/s以上。此处所指的100℃运动粘度表示ASTMD-445定义的100℃下的粘度。如果100℃运动粘度低于4mm2/s，则所得润滑油组合物会缺乏润滑性。如果100℃运动粘度超过12mm2/s，则所得组合物将不会获得所要求的低温粘度特性和足够的省燃耗性。
本发明润滑油组合物的40℃运动粘度优选4至50mm2/s，优选40mm2/s以下，更优选35mm2/s以下，特别优选30mm2/s以下，最优选27mm2/s以下。本发明润滑油组合物的40℃运动粘度优选15mm2/s以上，更优选18mm2/s以上，更优选20mm2/s以上，特别优选22mm2/s以上。此处所指的40℃运动粘度表示ASTMD-445定义的40℃下的粘度。如果40℃运动粘度低于4mm2/s，则所得润滑油组合物将缺乏润滑性。如果100℃运动粘度超过50mm2/s，所得组合物将不会获得所要求的低温粘度特性和足够的省燃耗性。
本发明润滑油组合物的粘度指数优选在140值400的范围内，更优选190以上，更优选200以上，更优选210以上，特别优选220以上，最优选230以上。如果本发明的润滑油组合物具有小于140的粘度指数，则将难以改进省燃耗性同时保持150℃HTHS粘度和减少-35℃的低温粘度。如果本发明润滑油组合物的粘度指数大于400，则所得组合物的挥发性将劣化并引起由缺乏添加剂稳定性引起的故障和与密封材料的不相容。
本发明润滑油组合物的100℃HTHS粘度优选5.2mPa·s以下，更优选5.0mPa·s以下，更优选4.7mPa·s以下，特别优选4.5mPa·s以下。同时，100℃HTHS粘度优选3.0mPa·s以上，更优选3.5mPa·s以上，特别优选4.0mPa·s以上，最优选4.1mPa·s以上。此处所指的100℃HTHS粘度表示根据ASTMD4683定义的100℃下的高温高剪切粘度。如果100℃HTHS粘度低于3.0mPa·s，则所得组合物将缺乏润滑性。如果HTHS粘度超过5.2mPa·s，则所得组合物将不会获得所要求的低温粘度和足够的省燃耗性。
本发明润滑油组合物的150℃HTHS粘度低于2.6mPa·s，但更优选2.5mPa·s以下，更优选2.45mPa·s以下，特别优选2.4mPa·s以下且优选2.0mPa·s以上，更优选2.1mPa·s以上，更优选2.2mPa·s以上，特别优选2.3mPa·s以上。此处所指的150℃HTHS粘度表示根据ASTMD4683定义的150℃下的高温高剪切粘度。如果150℃HTHS粘度低于2.0mPa·s，则所得组合物将缺乏润滑性。如果150℃HTHS粘度为2.6mPa·s以上，则所得组合物将不会获得足够的省燃耗性。
本发明润滑油组合物中150℃HTHS粘度和100℃HTHS粘度(150℃HTHS粘度/100℃HTHS粘度)之比优选0.50以上，更优选0.52以上，更优选0.54，特别优选0.55以上，最优选0.56以上。如果比例小于0.50，则所得组合物将不会获得所要求的低温粘度或足够的省燃耗性。
本发明的润滑油组合物为作为具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度的机油的润滑油组合物，能够充分减少40℃运动粘度、100℃运动粘度和100℃HTHS粘度并抑制边界润滑区域的摩擦系数增加并具有优异的省燃耗性。具有此类优异性质的本发明的润滑油组合物能够适合用作省燃耗机油如省燃耗汽油机油或省燃耗柴油机油。
实施例
下面将参考下列实施例和比较例更详细地描述本发明，但不限于此。
(实施例1至5，比较例1至4)
在实施例1至5和比较例1至4中，使用下列基础油和添加剂制备具有下表2所示配方的润滑油组合物。表1示出基础油O-1、O-2和O-3的性质。
(基础油)
O-1(基础油1)：通过加氢裂化/加氢异构化含正链烷烃的油生产的矿物油
O-2(基础油2)：加氢裂化矿物油
O-3(基础油3)：加氢裂化矿物油
(添加剂)
A-1：非分散型PMA粘度指数改进剂(Mw＝360,000,PSSI＝15,Mw/PSSI＝2.4×104)
A-2：非分散型PMA粘度指数改进剂(Mw＝330,000,PSSI＝15,Mw/PSSI＝2.2×104)
a-1：非分散型PMA粘度指数改进剂(Mw＝380,000,PSSI＝27,Mw/PSSI＝1.4×104)
a-2：分散型PMA粘度指数改进剂(Mw＝400,000,PSSI＝45,Mw/PSSI＝0.88×104)
B-1：过碱性硼酸钙水杨酸盐A(金属比2.0，碱值139mgKOH/g，Ca含量4.9质量％，B含量1.3质量％，Ca/B比3.8，烷基链长14至18)
B-2：过碱性硼酸钙水杨酸盐B(金属比2.5，碱值158mgKOH/g，Ca含量5.6质量％，B含量1.7质量％，Ca/B比3.3，烷基链长14至18)
b-1：过碱性硼酸钙水杨酸盐C(金属比3.5，碱值192mgKOH/g，Ca含量6.8质量％，B含量2.7质量％，Ca/B比2.5，烷基链长14至18)
C-1：MoDTC(烷基链长C8/C13，Mo含量10质量％，硫含量11质量％)
d-1：琥珀酰亚胺分散剂(Mw13,000，烷基链长1900，氮含量0.6质量％)
e-1：ZnDTP(烷基链长C4/C6，二级，Zn含量7.8质量％，P含量7.2质量％，S含量15.0质量％)
f-1：其它添加剂(抗氧化剂，抗磨剂，倾点分散剂，消泡剂)
[表1]
[润滑油组合物的评价]
测量实施例1至5和比较例1至4的各润滑油组合物的40℃和100℃运动粘度、粘度指数和100℃和150℃HTHS粘度。以驱动阀门系统通过测量摩擦转矩评价省燃耗性。以下列评价方法测量各物理性质和省燃耗性。结果示于下表2。
(1)运动粘度：ASTMD-445
(2)粘度指数：JISK2283-1993
(3)HTHS粘度：ASTMD-4683
(4)驱动阀门系统汽车摩擦试验：在直击型四缸引擎(directstrike-typefour-cylinderengine)中的一对凸轮和挺杆处使用可测量驱动阀门系统的摩擦转矩的设备测量在100℃油温和转数350rpm下的摩擦转矩。基于比较例1的摩擦转矩计算各组合物的改进速度。
表2
如表2所示，与具有相当水平的150℃HTHS粘度并且不含组分(B)或组分(C)的比较例1至4的润滑油组合物相比，含有所有组分(A)至(C)的实施例1至5的润滑油组合物在驱动阀门系统汽车摩擦试验中的摩擦改进率更高且省燃耗性更优异。可以理解的是，含金属比大于3.4的组分(B)的比较例1至3的润滑油组合物在驱动阀门系统汽车摩擦试验中的摩擦改进率明显较差，含PSSI大于20的粘度指数改进剂作为组分(A)的比较例2和3的润滑油组合物的运动粘度较高且省燃耗性明显较差。不含组分(C)的比较例4的润滑油组合物的摩擦改进率明显较差。

Claims (5)

1.一种润滑油组合物，其包括：
100℃运动粘度为1至5mm2/s的润滑油基础油；
(A)重均分子量为400,000以下和PSSI为20以下的粘度指数改进剂；
(B)金属比为3.4以下的过碱性金属系清洁剂，其金属含量MB1与硼含量MB2之比MB1/MB2为3.0以上且20以下；和
(C)摩擦调整剂，
并具有低于2.6mPa·s的150℃HTHS粘度。
2.根据权利要求1所述的润滑油组合物，其中所述粘度指数改进剂为重均分子量和PSSI之比(Mw/PSSI)为1×104以上的粘度指数改进剂。
3.根据权利要求1或2所述的润滑油组合物，其中所述过碱性金属系清洁剂为通过用碱土金属硼酸盐将碱土金属类水杨酸盐过碱化所生产的过碱性碱土金属类水杨酸盐。
4.根据权利要求1或2所述的润滑油组合物，其中所述摩擦调整剂为有机钼系摩擦调整剂。
5.根据权利要求3所述的润滑油组合物，其中所述摩擦调整剂为有机钼系摩擦调整剂。
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