CN104094023A - 自动变速器的控制阀体构造 - Google Patents

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Abstract

一种自动变速器的控制阀体构造，该自动变速器的控制阀体(1)在阀体主体(10)、(20)彼此之间夹入隔板(30)而构成。形成于阀体主体(10)、(20)彼此的各对向面的槽(10a)、(20a)的开口被夹入阀体主体(10)、(20)之间的隔板(30)堵住，夹着隔板(30)而分隔形成为一侧的油路(11)和另一侧油路(21)。双方的油路(11)、(21)彼此经由设于隔板(30)的孔口(31)相互连通。在动作液的流通方向，在形成有成为下游侧的油路(21)的槽(20a)的阀体主体(20)上，在槽(20a)内设有向该槽(20a)的开口侧突出的突出部(22)，使槽(20a)中与孔口(31)对向的区域的深度h比未设有突出部(22)的其它区域的深度H1浅。另外，在与孔口(31)对向的部分的所述槽(2a)的深度h和孔口(31)的直径d以满足h≤3d的关系的方式设定。

Description

自动变速器的控制阀体构造
技术区域
本发明涉及自动变速器的控制阀体的构造，特别是涉及控制阀体的隔板的振动对策构造。
背景技术
图6是用于说明现有例的车辆用自动变速器中的控制阀体的油路的概略的图。图6(a)是示意地表示控制阀体中的油路的剖面图，(b)是沿着图6(a)的A－A线的剖面图，(c)是放大该图6(a)的区域B的图，是说明隔板的振动的图，(d)是隔板的孔口附近区域的放大说明图。
车辆用自动变速器的控制阀体具有在重合的阀体主体100、110彼此之间夹入隔板120的基本构成。在各阀体主体100、110中，在与邻接的阀体主体对向的对向面形成有槽100a、110a，通过由夹入阀体主体100、110彼此之间的隔板120堵住槽100a、110a的开口，从而将二者分隔开，分别划分成动作液流通的油路101、102。
在控制阀体内，除了油路之外，还设有电磁阀及滑阀(均未图示)等，通过切换在车辆用自动变速器中驱动这些电磁阀及滑阀而供给动作液的油路，向规定的摩擦联接元件供给动作液。
在控制阀体中，具有夹着隔板120将一侧的油路101和另一侧的油路102经由设于隔板120的孔口121相互连通的部位，在该部位，例如一油路101内的动作液通过孔口121被压入另一油路102内。
在此，通过孔口121被压入油路102内的动作液沿着孔口121的中心轴X移动，形成在孔口121的延长线上沿着中心轴X流动的动作液的流动F1(参照图6(c))。由于在该动作液的流动F1和从孔口121的延长线上向外侧偏离的位置的动作液的流动F2之间具有流速差，故而在动作液中产生由该流速差引起的涡旋环S。
如图6(b)所示，俯视观察，孔口121为形成圆形状的小孔，因此，形成于油路102内的涡旋环S以包围孔口121的中心轴X的方式形成环状。而且，形成于油路102内的涡旋环S沿着中心轴X向远离孔口121的方向移动且成长，最终，以中心轴X为同心轴的多个涡旋环S在孔口121的贯通方向(中心轴X的轴向)上连续产生。
在此，涡旋环S是与所谓的卡门涡旋不同的涡流，是由隔板120的孔口121引起，在下游侧的油路102内产生的涡流，是通过控制阀体的孔口121的喷流涡流。
在孔口121的贯通方向连续产生的涡旋环S中，相邻的涡旋环S、S间的部分Sd的压力比涡旋环S的中心部Sc高。因此，油路101内的动作液通过孔口121被压入油路102内时，油路102内的孔口121附近的压力因为连接产生的涡旋环S引起，反复进行上下变动。
在此，隔板120的孔口121的附近区域120a以夹入于阀体主体100、110之间的方式未被支承，相对于孔口121的贯通方向(隔板120的正交方向)的刚性降低。因此，若油路102内的孔口121附近的压力上下变动，则隔板120的孔口121的附近区域120a因该压力的变动而在孔口120的贯通方向振动(参照图中箭头标记a)，会因该振动而产生声音。
作为该隔板120的振动引起的声音抑制对策，如图6(d)所示，有效的是，在形成于隔板120的孔口121的下游侧开口缘例如以压印加工形成圆锥面122。另外，该技术例如在专利文献1中公开。
根据该构造，如图6(d)所示，通过圆锥面122使动作液的流动F1’减慢，通过减小动作液的流动F1’和动作液的流动F2的流速差，抑制在隔板120的孔口121的附近区域120a的振动，抑制由此引起的声音。
但是，仅靠上述圆锥面122的流速抑制效果是不够的，不能充分抑制在隔板120的孔口121的附近区域120a的振动及伴随于此的声音的产生，要求进一步的对策。
专利文献1：(日本)实开昭63－101355号公报
发明内容
本发明是着眼于上述课题而设立的，其目的在于提供一种能够充分抑制在形成于隔板120的孔口的附近区域的振动和伴随于此的声音的产生的构造。
如上所述，本发明是在阀体主体之间夹入隔板而构成的自动变速器的控制阀体的构造。而且，在夹着所述隔板位于其两侧的阀体主体中的与所述隔板对向的对向面分别形成有槽，这些槽通过由所述隔板分隔开，由此分别形成油路，并且，夹着所述隔板将一侧的油路和另一侧的油路经由设于所述隔板的孔口相互连通。之后，在形成有所述两油路中的成为下游侧油路的槽的阀体主体中，至少与所述孔口对向的部分的所述槽的深度为比成为上游侧油路的槽的深度浅，与所述孔口对向的部分的所述槽的深度h和所述孔口的直径d以满足h≤3d的关系的方式设定。
根据本发明，在形成有成为下游侧油路的槽的阀体主体中，与孔口对向的槽的深度h比另一槽的深度浅，且相对于孔口的直径d以满足h≤3d的关系的方式设定，故而防止在孔口的贯通方向连续地形成涡旋环。因此，能够阻止在下游侧的油路内，孔口附近的压力由于涡旋环而上下变动，故而能够抑制形成于隔板的孔口的附近区域振动，并且也能够防止该振动引起的声音的产生。
附图说明
图1是表示本发明的控制阀体构造的第一实施方式的剖面图；
图2是将图1的主要部分放大的图；
图3是表示本发明的控制阀体构造的第二实施方式的剖面图；
图4是表示本发明的控制阀体构造的第三实施方式的剖面图；
图5是作为本发明的控制阀体构造的第四实施方式，表示几个变形例的剖面图；
图6是说明现有的车辆用自动变速器的控制阀体的油路的剖面图。
具体实施方式
图1是表示本发明的控制阀体构造的第一实施方式，(a)是其剖面图，(b)是沿着该图1(a)的A－A线的剖面图，(c)是沿着该图1(a)的C－C线的剖面图，(d)是沿着该图1(a)的B－B线的剖面图。另外，图2(a)是将图1(a)的区域D放大的图，图2(b)是说明涡旋环的形成的图。
车辆用的自动变速器的控制阀1具有在重合的阀体主体10、20彼此之间夹入隔板30的基本构成。在各阀体主体10、20上，在与邻接的阀体主体对向的对向面形成有槽10a、20a，通过利用夹入阀体主体10、20彼此之间的隔板30将槽10a、20a的开口堵住，从而将二者分隔开来，分别划分出动作液流通的油路11、21。
在控制阀体1上，具有夹着隔板30将一侧的油路11和另一侧的油路21经由设于隔板30的孔口31连通的部位，在该部位，例如一油路11内的动作液通过孔口31向另一油路21内移动。
如图1(d)所示，俯视观察，孔口31是形成圆形的小孔，以直径d形成。孔口31沿厚度方向(阀体主体10、20的层积方向)贯通隔板30而形成，从油路11通过孔口31朝向油路21内的动作液沿着通过孔口31的中心的中心轴X，如图2(a)中箭头F1所示地，向孔口31的贯通方向流动。
在动作液的流通方向的下游侧的油路21中，划分油路21的阀体主体20的槽20a的深度在与孔口31对向的区域及其附近区域、和其它区域不同，与孔口31对向的区域及其附近区域的深度h比其它的区域的深度H1浅。由此，如图1(b)、(c)所示，在油路21，与孔口31对向的区域及其附近区域的流路截面面积D比其它区域的流路截面面积D1小。
在本实施方式中，在阀体主体20的槽20a内形成有朝向该槽20a的开口侧、即朝向孔口31突出的突出部22，由该突出部22而使槽20a的深度变浅。突出部22与阀体主体20一体形成，在槽20a的长度方向(图1(a)的左右方向)，以孔口31的位置为基准，在孔口31的正下方和从该正下方的位置到上游侧和下游侧的规定范围而设置。突出部22中与隔板30对向的对向面22a为与隔板30平行的平坦面，该对向面22a与孔口31的贯通方向正交。即，对向面22a与形成有孔口31的隔板30平行，且比直径d的孔口31的面积大。
如图2所示，在本实施方式中，从孔口31(隔板30的下面30b)至对向面22a的深度h以在孔口31的贯通方向(隔板30的正交方向)比形成涡旋环S时所需的距离L小的方式设定。由模拟及实验的结果等可知，该距离L依赖于孔口31的直径d，若超过该孔口31的直径d的3倍的大小，则形成涡旋环S。因此，在本实施方式中，以满足h≤3d(＝L)的关系的方式，如图1(a)所示地设定突出部22距槽20a的底的突出高度H2。
在具备该突出部22的油路21中，通过孔口31流入油路21内，在油路21内形成朝向孔口31的贯通方向的流动(图2的箭头标记F1)的动作液与突出部22冲撞，其流通方向如图2中的箭头标记F2所示，向与孔口31的贯通方向不同的方向转弯。
如上所述，若动作液沿着孔口31的贯通方向流动规定距离L(＝3d)以上，则产生涡旋环S，因此，通过如上所述地设定从孔口31到对向面22a的深度h，在涡旋环S产生前扰乱动作液的流动，能够防止在孔口31的贯通方向连续地产生涡旋环。
另外，如图2所示，通过了孔口31的动作液与对向面22a冲撞，由此在孔口31的正下方形成压力比未设有突出部22的部分高的高压区域H。该高压区域H形成在孔口31的正下方及其附近，故而油路21内的孔口31的附近区域R的压力增高。于是，在这种情况下，重新通过孔口31而形成朝向孔口31的贯通方向的流动箭头标记F1的动作液在通过孔口31到达高压区域H期间，因高压力而被阻碍流动，其流速减缓。由此，由于孔口31周围的动作液和通过了孔口31的动作液的流速差变小，故而即使通过了孔口31的动作液产生的作用减小而产生了涡流(涡旋环)，也会是产生弱的涡流。因此，即使在油路21内形成有涡旋环，因流速差减小，形成于油路21内的涡流的大小也比未形成有高压区域H的现有情况小。
作为其结果，与附近区域R的压力不高的情况相比，涡旋环的中心(参照图6的Sc)的压力和涡旋环的周围(参照图6的Sd)的压力差较小。由此，在油路21内，即使在孔口31的贯通方向连续地产生涡旋环，隔板30的下面30b侧的压力也不会有周期性大幅度上下变动，故而能够抑制隔板30的孔口31的附近区域30a的振动，能够抑制隔板30的振动导致的声音的产生。
如上所述，在本实施方式中，作为自动变速器的控制阀体1的隔板30的振动对策构造，以控制阀体1在重合的阀体主体10、20彼此之间夹入隔板30的构成为前提。而且，在阀体主体10、20中与对方侧的阀体主体对向的对向面分别形成的槽10a、20a的开口被隔板30堵住，夹着隔板30在一侧和另一侧分别形成有油路11、21。
另外，在夹着隔板30将一侧的油路11和另一侧的油路21经由设于隔板30的孔口31相互连通，在形成有一侧的油路11和另一侧的油路21中的成为下游侧油路21的槽20a的阀体主体20上，在槽20a内设有向该槽20a的开口侧突出的突出部22，槽20a的与孔口31对向的区域的深度h比未设有突出部22的其它区域的深度H1浅。
通过这样构成，由于孔口31正下方的槽20a的深度浅，故而防止在下游侧的油路21内，在孔口31的贯通方向连续产生涡旋环。由此，由于能够阻止在下游侧的油路21内，在隔板30的孔口31的附近区域R压力周期性上下变动，故而能够防止隔板30的孔口31的附近区域30a振动而产生声音。
另外，仅通过使阀体主体20的槽20a的深度变浅，即可抑制隔板30的孔口31的附近区域30a的振动，能够抑制由此引起的声音，故而无需追加控制阀体所需之外的加工。因此，不增加制作成本，能够抑制振动和由此引起的声音的产生。
另外，在孔口31的正下方形成有高压区域H，形成有朝向孔口31的贯通方向的流动F1的动作液的流速减缓，与从孔口31的正下方偏离的周围的动作液的流动的流速差减小，故而，即使在油路21内产生涡流(涡旋环)，也为弱涡流，形成于油路21内的涡旋环减小。
其结果，因涡旋环中心的压力和涡旋环周围的压力之差减小，故而即使在油路21内的孔口31的延长线上连续形成涡旋环，也能够抑制涡旋环的中心和涡旋环与涡旋环之间的部分的压力差减小而使隔板30的下面30b侧的压力周期性大幅上下变动的情况。因此，能够抑制隔板30的孔口31的附近区域30a的振动，能够抑制隔板30的振动导致的声音的产生。
另外，从孔口31到该孔口31正下方的突出部22的对向面22a(油路的底)的深度h和孔口31的直径d的关系以满足h≤3d(＝L)的关系的方式设定，深度h设定为在孔口31的贯通方向形成最初的涡旋环需要的距离L以下。
通过这样地构成，孔口31正下方的槽20a的深度比涡旋环的产生和成长所需的深度浅，在孔口31的正下方形成最初的涡旋环之前，动作液的流动被扰乱。由此，能够防止在油路21内，在孔口31的贯通方向连续产生涡旋环。
另外，即使形成有涡旋环S，通过了孔口31的动作液的行进方向由于突出部22的对向面22a而转弯，故而不会使涡旋环S成长而在孔口31的贯通方向连续形成涡旋环。
另外，通过在孔口31的正下方形成高压区域H，形成有朝向孔口31的贯通方向的流动F1的动作液的流速减缓，与从孔口31的正下方偏离的周围的动作液的流动的流速差减小，故而即使在油路21内产生涡流(涡旋环)，也是弱涡流，形成于油路21内的涡旋环减小。
其结果，因涡旋环中心的压力和涡旋环周围的压力之差减小，故而即使在油路21内的孔口31的延长线上连续形成涡旋环，因涡旋环的中心与涡旋环和涡旋环之间的部分的压力差小，故而也能够抑制隔板30的下面30b侧的压力周期性大幅上下变动。
接着，作为本发明的第二实施方式，说明下游侧的油路的突出部的其他例。图3是说明第二实施方式的突出部的图，(a)是沿着油路21的长度方向剖切控制阀体的剖面图，(b)是沿着该图3(a)的A－A线的剖面图，(c)是该图3(a)的区域B的放大图。
本实施方式的突出部25具有圆锥台形状，在通过孔口31的中心且沿孔口31的贯通方向延伸的中心轴X上，朝向孔口31侧设有小径的顶部平面部25a。
顶部平面部25a为与隔板30平行的平坦面，与通过孔口31的动作液的行进方向(参照图中箭头标记F1)正交。在本实施方式中，从孔口31(隔板30的下面30b)到顶部平面部25a的深度h以比在孔口31的贯通方向形成有最初的涡旋环所需的距离L小的方式设定，与先前说明的第一实施方式的情况同样，以满足h≤3d(＝L)的关系的方式设定突出部25距槽20a的底的突出高度H2。此外，由从图2可知，突出部25的顶部平面部25a的面积比直径d的孔口31的面积小。
突出部25的外周面25b相对于中心轴X以规定角度θ倾斜，通过孔口31流入油路21内的动作液通过该外周面25b被向离开中心轴X的方向引导，从孔口31的中心轴X观察，转变为放射状扩展的方向的流动。
在具备该突出部25的油路21中，通过孔口31流入油路21内的动作液的流动(参照图3(c)的箭头标记F1)受突出部25阻碍，向与孔口31的贯通方向不同的方向转弯(参照箭头标记F2)。
在此，至孔口31(隔板30的下面30b)和突出部25的分离距离最窄的顶部平面部25a的深度h比在孔口31的贯通方向形成最初的涡旋环所需的距离L小(h≤3d)，因此，在涡旋环产生之前扰乱动作液的流动，能够防止涡旋环在孔口31的贯通方向连续产生且成长。
另外，在突出部25的情况下，也在孔口31的正下方形成高压区域H，故而即使在油路21内产生涡流(涡旋环)，也为弱涡流，形成于油路21内的涡旋环减小。由此，由于涡旋环中心的压力和涡旋环周围的压力之差减小，故而即使在油路21内的孔口31的延长线上连续地形成涡旋环，因涡旋环的中心与涡旋环和涡旋环之间的部分的压力差小，故而也能够抑制隔板30的下面30b侧的压力周期性大幅上下变动。
如上所述，在槽20a内的孔口31的正下方位置，将圆锥台形状的突出部25构成为，朝向孔口31侧形成顶部平面部25a，且从孔口31(隔板30的下面30b)至平面部25a的深度h比未设有突出部25的区域的深度H1浅。
通过这样地构成，也能够防止在孔口31的贯通方向连续地产生涡旋环，能够防止在下游侧的油路21内，隔板30的孔口31的附近区域R的压力周期性上下变动，故而能够防止隔板30的孔口的附近区域30a振动而产生声音。
此外，在本实施方式中示例了突出部25为圆锥台形状的情况，但也可以为圆锥形状及圆柱形状。另外，如四棱锥、四棱锥台、四棱柱等，也可以为多棱锥形状、多棱锥台形状、多棱柱形状等。在该情况下起到同样的效果。
接着，作为本发明的第三实施方式，说明下游侧的油路中的突出部的另一例。图4是说明第三实施方式的突出部的图，(a)是沿着油路21的长轴方向剖切控制阀体的剖面图，(b)是沿着该图4(a)的A－A线的剖面图，(c)是该图4(a)的区域B的放大图。
该第三实施方式的突出部26与阀体主体20一体形成，在槽20a的长度方向(图4(a)的左右方向)，在孔口31的正下方和自该正下方的位置到上游侧和下游侧的规定范围而设置。
突出部26中与隔板30对向的对向面26a与隔板30不平行，为以规定角度θ1倾斜的平坦的倾斜面，从隔板30的油路21侧的下面30b至突出部26的对向面26a的分离距离随着朝向油路21的下游侧而增大。另外，孔口31正下方的部分的从孔口31到对向面26a的最小深度h比在孔口31的贯通方向形成最初的涡旋环所需的距离L小，与之前说明的第一实施方式的情况同样地，以满足h≤3d(＝L)的关系的方式设定对向面26a的倾斜角θ1。另外，由图4可知，对向面26a的面积比直径d的孔口31的面积大。
在具备该突出部26的油路21中，通过孔口31流入油路21内且在油路21内形成朝向孔口31的贯通方向的流动(参照图4箭头F1)的动作液的流通方向因突出部26的对向面26a而向油路21的下游方向转弯(参照箭头标记F2)。而且，在孔口31正下方的油路21的上游侧U，从孔口31到对向面26a的最小深度h比在孔口31的贯通方向形成最初的涡旋环所需的距离L小(h≤3d)，故而在涡旋环产生前扰乱动作液的流动，能够防止在孔口31的贯通方向涡旋环连续地产生、成长。
另外，由图4(c)可知，在孔口31的正下方的油路21的下游侧D，从孔口31到对向面26a的最小深度h’比上游侧的深度h深(大)，与上游侧U相比，更易形成涡旋环。但是，以由上游侧U的对向面26a改变了行进方向的动作液的流动F2横切下游侧D的方式使对向面26a倾斜，故而通过该动作液的流动F2阻止在下游侧D的涡旋环的产生。
另外，通过了孔口31后的动作液冲撞对向面26a，改变其行进方向，故而与先前说明的各实施方式的情况同样，在孔口31的正下方瞬间形成有高压区域H。
而且，在该情况下，重新通过孔口31而形成有朝向孔口31的贯通方向的流动箭头F1的动作液在通过孔口到达高压区域H前的期间，因高压而被阻碍流动，其流速减缓。由此，因孔口31周围的动作液和通过了孔口后的动作液的流速差减小，故而通过孔口31后的动作液产生的作用减小，即使产生了涡流，也为弱涡流。
因此，即使在油路21内的孔口31的延长线上连续地形成有涡旋环，由于涡旋环的中心与涡旋环和涡旋环之间的部分的压力差比未形成有高压区域H的情况小，故而也能够抑制隔板30的下面30b侧的压力周期性大幅上下变动。由此，能够抑制隔板30的孔口31的附近区域30a的振动，能够抑制隔板30的振动导致的声音的产生。
如上所述，在槽20a内的孔口31的正下方及其附近形成具备相对于隔板30倾斜的对向面26a的突出部26，从孔口31(隔板30的下面30b)到对向面26a的深度h随着朝向油路21的下游侧而增大，从孔口31正下方的部分的孔口31到对向面26a的最小的深度h和孔口31的直径d的关系以满足h≤3d(＝L)的关系的方式设定，深度h设定为在孔口31的贯通方向形成最初的涡旋环所需的距离L以下。
通过这样地构成，还能够防止在孔口31的贯通方向连续形成涡旋环的情况，能够阻止在下游侧的油路21内，隔板30的孔口31的附近区域R的压力上下变动，因此，能够防止隔板30的孔口的附近区域30a振动而产生声音。
在此，在以上说明的各实施方式中，列举孔口31的形状为距中心轴X的距离相等的圆形的情况进行了说明。而对于形成于下游侧的油路内的涡旋环的模拟及实验的结果，可知孔口31的形状也影响涡旋环的形成，利用通过了孔口31的动作液，在孔口31的正下方沿着孔口31的贯通方向(中心轴X方向)形成规定距离X以上的比孔口31的周围快的流动时，涡旋环连续产生。
因此，在此，作为上述的孔口的形状的变形例，说明能够抑制涡旋环连续产生的孔口的形状。
图5是说明孔口的形状和下游侧油路的动作液的速度的图，(a)是说明大致十字形的孔口35的图，(c)是说明大致星形的孔口36的图，(e)是说明其它形状的孔口37的图，该图5(b)、(d)、(f)是用箭头标记的大小分别表示形成于下游侧油路的动作液的流动速度的图。另外，由图5可知，该图5(a)、(c)、(e)所示的孔口35、36、37概括性地均可理解为其平面形状为非圆形的大致内齿形状。
图5(a)所示的孔口35具有将在两端设有R形的两个长孔绕该长孔的中心轴X错开90度相位而配置的形状，俯视观察下具有大致十字形。
在该形状的孔口35的情况下，在通过了两个长孔交叉的中央区域D1的动作液和通过了包围中央区域D1的周边区域D2的动作液之间产生由流路截面积引起的速度差，通过了中央区域D1的动作液的流动Fa的流速比通过了周边区域D2的动作液的流动Fb快。
在此，在孔口35的正下方和从正下方偏离的周围之间，若动作液的速度差增大，则涡旋环的产生和成长变得显著。在孔口35的情况下，在图中直线L1的截面(通过中心轴X的直线L1的截面)观察动作液的流动时，从孔口35的中央朝向周边，动作液的流速Fa、Fb减慢，与从孔口35的正下方偏离的周围的动作液的流速Fc之差减小(Fa＞Fb＞Fc)。因此，与之前的各实施方式的孔口31相比，抑制了孔口35的下游侧的油路21的涡旋环的发生和成长。
另外，在图中直线L2的截面(通过中心轴X的直线L2的截面)，由于不存在周边区域D2，故而孔口35正下方的动作液的流动Fa和从正下方偏离的周围的动作液的流动Fc之间的流速差依然很大。另一方面，绕孔口35的中心轴X，孔口35正下方的部分的动作液的流动和从正下方偏离的周围的动作液的流动Fc之间的流速差由于与之前的各实施方式的孔口31的情况相比小，且流速差大的部分(直线L1的截面)和流速差小的部分(直线L2的截面)交替存在，因此，同样地与之前的各实施方式的孔口31相比抑制了涡旋环的发生和成长。
另外，绕孔口35的中心轴X，根据绕中心轴X的角度位置，孔口35的正下方和从正下方偏离的部分之间的流速差不同，由此，在下游侧油路21内难以形成以中心轴X为中心的环状的涡旋环。另外，即使产生涡旋环，由于涡旋环不是圆形的，故而涡旋环也由于涡流的诱发速度而变形，损失其二维性，因此，作用于隔板30的力的变动减小。因此，即使这样，由于能够阻止隔板30的孔口35的附近区域R的压力周期性地上下变动，故而能够防止隔板30的孔口35的附近区域30a振动而产生声音。
如上所述，通过将两端设有R形的两个长孔形成为绕该长孔的中心轴X错开90度相位配置的大体十字形的孔口35，能够抑制下游侧油路21的涡旋环的产生和成长，能够阻止隔板30的孔口35的附近区域R的压力周期性上下变动，能够抑制隔板30的孔口35的附近区域30a振动而产生声音。
俯视观察下，图5(c)所示的孔口36具有大致星形。在该形状的孔口36的情况下，也在通过了中央区域D1的动作液和通过了包围中央区域D1的周边区域D2的动作液之间产生由流路截面积引起的速度差。而且，如图5(d)所示，在孔口36的正下方区域，在设有周边区域D2的部分，与从孔口36的正下方偏离的周围的动作液的流动Fc的差减小(Fa＞Fb＞Fc)。因此，与之前的各实施方式的孔口31相比，抑制了孔口35下游侧的油路21的涡旋环的发生和成长。
如上所述，将从隔板30的正交方向看到的孔口36的形状形成为星形，用绕该孔口36的中心轴X的中央区域D1和配置于中央区域D1周围的周边区域D2构成孔口36的开口，通过将周边区域D2形成为在绕中心轴X的周向以规定间隔设置的结构，能够抑制下游侧的油路21的涡旋环的产生和成长。
在图5(e)所示的孔口37中，从由圆形的假想圆Im1构成的中央区域D1的周围向远离假想圆Im1的方向延伸，形成有多个周边区域D2。各周边区域D2具有各不相同的流路截面面积，绕孔口37的中心轴X随机设置。
因此，在中央的流速最快的区域(流动Fa)的周围，流速不同(流动Fb、Fb’)，比流动Fa慢且比从孔口36的正下方偏离的周围的动作液的流动Fc快的流速的区域随机形成。该图5(e)所示的形状的孔口37的情况下，与之前的各实施方式的孔口31相比，抑制了孔口37的下游侧油路21的涡旋环的发生和成长。
另外，也可以将图5所示的形状的孔口35、36、37与具备之前的各实施方式的突出部22、25、26的控制阀体1组合。由此，也能够防止在孔口的正交方向连续地形成涡旋环。

Claims (10)

1.一种自动变速器的控制阀体构造，在阀体主体之间夹入隔板而构成，其中，
在夹着所述隔板而位于其两侧的阀体主体中，在与所述隔板对向的对向面分别形成有槽，
所述槽通过由所述隔板分隔而分别形成油路，并且，
夹着所述隔板将一侧的油路和另一侧的油路经由设于所述隔板的孔口相互连通，
在形成有成为所述一侧的油路和所述另一侧的油路中的下游侧油路的槽的阀体主体上，至少与所述孔口对向的部分的所述槽的深度形成得比成为上游侧油路的槽的深度浅，
与所述孔口对向的部分的所述槽的深度h和所述孔口的直径d以满足h≤3d的关系的方式设定。
2.如权利要求1所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
在与所述孔口对向的部分形成有深度h的槽的阀体主体上，朝向形成有所述孔口的隔板侧形成有突出部，
在该突出部形成有与所述孔口对向的对向面。
3.如权利要求2所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
形成于所述突出部的对向面与形成有所述孔口的隔板平行。
4.如权利要求3所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
所述对向面的面积比所述直径d的孔口的面积大。
5.如权利要求1所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
在与所述孔口对向的部分形成有深度h的槽的阀体主体上，在与所述孔口对向的部分形成有圆锥台形状的突出部。
6.如权利要求5所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
所述突出部的顶部平面部与形成有所述孔口的隔板平行，并且该突出部的顶部平面部的面积比所述直径d的孔口的面积小。
7.如权利要求2所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
形成于所述突出部的对向面与形成有所述孔口的隔板不平行。
8.如权利要求7所述的自动变速器的控制阀体构成，其中，
所述对向面的面积比所述直径d的孔口的面积大。
9.如权利要求8所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
所述对向面形成为从以含有所述深度h的槽的方式形成的下游侧油路的上游侧朝向下游侧以向下的斜度倾斜的倾斜面。
10.如权利要求1～9中任一项所述的自动变速器的控制阀体构造，其中，
所述孔口的平面形状为非圆形的大致内齿形状。
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