CN103842760A - 换热器及使用该换热器的制冷循环装置 - Google Patents

换热器及使用该换热器的制冷循环装置 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种换热器，具有：翅片，其沿与空气的流动方向正交的方向层叠；传热管（20），贯穿各翅片并在通过扩管方式被扩径时被接合固定到翅片上，其中，在传热管（20）的内表面上，沿周向设置有沿传热管（20）的轴心方向延伸的高的突起部（22A），而且，在高的突起部（22A）之间设置有沿轴心方向延伸的低的突起部（22B）。高的突起部（22A）在传热管（20）的扩管后，其高度在低的突起部（22B）的高度以上，传热管（20）的扩管后的高的突起部（22A）和低的突起部（22B）的相对的两侧面倾斜地形成，使得该两侧面的延长线在传热管（20）的内侧交叉。

Description

换热器及使用该换热器的制冷循环装置
技术领域
本发明涉及具备内表面具有槽的传热管的换热器及使用该换热器的制冷循环装置。
背景技术
以往，制冷装置、空气调节装置、热泵等所使用的换热器一般来说具有：以规定的间隔层叠的翅片；贯穿各翅片而固定的传热管。传热管成为制冷循环装置中的制冷剂回路的一部分，制冷剂（流体）在管内流动。
在传热管的内表面上，通过槽成形，设置沿周向且沿传热管20的轴心方向延伸的多个槽部和突起部。在这样的传热管中流动的制冷剂通过与传热管外侧的空气等之间的热交换发生相变（冷凝或蒸发）。而且，为了有效率地进行该相变，试图通过管内的表面积增加、由槽部产生的流体搅拌效果、由槽部的毛细管作用产生的槽部间的液膜保持效果等来改善传热管的传热性能（例如，参照专利文献1）。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开2001-289585号公报（摘要，图1）
发明内容
发明要解决的课题
上述以往的传热管将铝或铝合金的金属作为材料。而且，在换热器的制造中，以如下机械扩管方式进行，将扩管球压入管内并从内部对传热管进行扩管，使翅片和传热管紧贴地接合。但是，对传热管进行扩管时，高的突起部被扩管球压溃，传热管和翅片的紧贴性降低。另外，存在因高的突起部的高度降低，管内的冷凝、蒸发的传热性能降低的课题。
另外，由于铝材的强度低，所以必须加大传热管的槽底的板厚，由此，存在传热管的管内压力损失增加的课题。
本发明是为解决上述课题而做出的，第一目的是获得一种换热器及使用该换热器的制冷循环装置，能够不增加管内的压力损失地提高传热性能。
第二目的是获得一种换热器及使用该换热器的制冷循环装置，能够提高传热管和翅片的紧贴性。
解决课题的技术方案
本发明的换热器具有：翅片，其沿与空气的流动方向正交的方向层叠；传热管，其贯穿各翅片并在通过扩管方式被扩径时被接合固定在翅片上，其中，在传热管的内表面上，沿该传热管的轴心方向延伸的第一突起部沿周向设置，而且，在第一突起部之间设置有第二突起部，该第二突起部沿轴心方向延伸，其高度比第一突起部的高度低，第一突起部在传热管的扩管后，其高度在第二突起部的高度以上，其前端部的宽度比根部的宽度宽，传热管的扩管后的第一突起部和第二突起部的相对的两侧面倾斜地形成，使得该两侧面的延长线在传热管的内侧交叉。
发明的效果
根据本发明，在传热管通过扩管方式被扩径时，第一突起部其高度在第二突起部的高度以上，前端部的宽度比根部的宽度宽。另外，传热管的扩管后的第一突起部和第二突起部的相对的两侧面倾斜地形成，使得该两侧面的延长线在所述传热管的内侧交叉。由此，与以往的传热管相比，能够不增加压力损失地提高冷凝、蒸发的管内传热性能，由此，能够提供高效率的换热器。
附图说明
图1是实施方式1的换热器的立体图及放大地表示该换热器的传热管的剖视图。
图2是进一步放大地表示图1的传热管的A部的局部剖视图。
图3是表示通过机械扩管方式对传热管的扩管状态的剖视图。
图4是表示扩管后的高的突起部和低的突起部的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ和热交换率的关系的图。
图5是表示实施方式3的换热器中的传热管的高的突起部的条数和热交换率的关系的图。
图6是表示实施方式4的换热器中的传热管的扩管后的低的突起部的高度和热交换率的关系的图。
图7是实施方式5的空气调节装置的制冷剂回路图。
具体实施方式
实施方式1
图1是实施方式1的换热器的立体图及放大地表示该换热器的传热管的剖视图。此外，图中的（a）是表示换热器的外观的立体图，（b）是放大地表示该换热器的传热管的剖视图。
在图1（a）中，换热器1是例如作为制冷装置或空气调节装置等的蒸发器、冷凝器被广泛利用的翅片管式的换热器，由沿与空气的流动方向正交的方向层叠而成的翅片10、和贯穿各翅片10地被固定的例如正圆的传热管20构成。翅片10例如由变形阻力低的铝系材料形成，传热管20例如由变形阻力比形成翅片10的铝系材料高的铝系材料形成。
传热管20是制冷循环装置中的制冷剂回路的一部件，如下所述，在内表面上设置有朝向轴心突出的多个突起部22（参照图1（b）），制冷剂在该管内流动。在传热管20内流动的制冷剂和在外部流动的空气之间的热量通过翅片10进行热交换，由此，成为与空气的接触面的传热面积变大，制冷剂和空气之间的热交换有效率地进行。
图2是进一步放大地表示图1的传热管的A部的局部剖视图。此外，图中的（a）表示传热管20的扩管前的状态，（b）表示传热管20的扩管后的状态。
在本实施方式的传热管20的内表面上，通过槽成形，如图2（a）所示地沿周向设置有沿传热管20的轴心方向延伸的多个槽部21和突起部22。多个突起部22如上所述地向传热管20的轴心突出，例如，由前端部平坦的第一突起部22A（以下称为“高的突起部22A”）和前端部为锐角的第二突起部22B（以下称为“低的突起部22B”）这两种构成。
低的突起部22B的高度h在传热管20的扩管前比高的突起部22A的高度H低例如0.06mm以上。但是，高的突起部22A和低的突起部22B之差（H-h）过大，另外，或者低的突起部22B过低，也会导致传热管20的管内的表面积的减少等，使传热性能降低。由此，在本实施方式中，该差接近0.06mm。此外，该尺寸只是一例，不受限定，根据传热管20的外径的大小而不同。
另外，高的突起部22A形成为前端部宽度W2比根部宽度W1宽的倒梯形。低的突起部22B形成为两侧面从根部趋向前端部逐渐变细的三角形。
图3是表示通过机械扩管方式对传热管的扩管状态的剖视图。
在本实施方式的传热管20中，首先，在长度方向（轴心方向）的中央部以规定的弯曲间距弯曲加工成发夹状，制作成为传热管20的多个发夹管。使发夹管穿过设置在各翅片10上的通孔之后，通过机械扩管方式对发夹管进行扩管而作成传热管20，使传热管20与各翅片10紧贴地接合。前述的机械扩管方式是指将前端具有直径比传热管20的内径稍大的扩管球30的杆31穿插在传热管20的管内，通过扩大传热管20的外径，而与各翅片10紧贴的方法。此外，除了机械扩管方式以外，还有通过液压将扩管球30压入管内并使传热管20扩管的液压扩管方式。
由于高的突起部22A的前端部宽度W2是比根部宽度W1宽的倒梯形状，所以通过机械扩管方式进行扩管时，扩管球30与高的突起部22A接触的面积大，由此，高的突起部22A的前端部被压溃大致0.06mm而变得平坦，高的突起部22A的高度H变低。此时，高的突起部22A的两侧面的交叉角即顶角β变得比传热管20的扩管前小。
另一方面，低的突起部22B的高度h比被压溃的高度0.06m低，因此没有变形。在本实施方式中，不像以往那样地将扩管球30的插入压力施加于管内的所有的突起部22，而将压力施加于高的突起部22A的前端部来进行扩管，从而形成为正圆的传热管20的外表面被加工成多边形。由此，能够抑制传热管20的回弹，改善了传热管20和各翅片10的紧贴性，能够提高热交换效率。
传热管20的扩管后的高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面以该两侧面的延长线在传热管20的内侧交叉的方式倾斜地形成。该两侧面的延长线交叉而成的交叉角（顶角γ）成为例如2度～12度的范围。传热管20的扩管后的顶角γ变得比扩管前的顶角γ大。此外，前述的顶角γ成为例如2度～12度的范围，但这因传热管20的外径的大小不同而不同，但不受限定。
图4是表示扩管后的高的突起部和低的突起部的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ和热交换率的关系的图。
在传热管20的内表面上，如上所述，扩管后的高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ成为例如2度～12度的范围（规定的角度范围）。
像这样，在换热器1中，传热管20的扩管后的高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ成为2度～12度的范围，其原因在于，对传热管20进行扩管时，扩管球30与高的突起部22A接触，其前端部被压溃0.06mm，突起部的高度H变低，但若前述的顶角γ比2度小，则不能获得沸腾促进效果，管内蒸发传热性能降低。
另外，若扩管后的高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ比12度大，则制冷剂难以向高的突起部22A和低的突起部22B之间的空间流动，管内的冷凝、蒸发传热性能降低。
根据上述实施方式1，设置在传热管20内的高的突起部22A的高度H和低的突起部22B的高度h之差采用0.06mm以上，而且，采用高的突起部22A的前端部宽度W2比根部宽度W1宽的倒梯形，低的突起部22B采用三角形，通过机械扩管方式对传热管20进行了扩管时，高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ形成在2度～12度的范围。由此，能够提高传热管20中的传热性能。另外，扩管球30仅与高的突起部22A的前端部接触地扩管，从而传热管20的外表面被加工成多边形，能够抑制传热管20的回弹。由此，能够改善传热管20和翅片10的紧贴性，能够提高热交换率（传热管通过前后的热量的比率），并能够实现节能。另外，维持制冷剂回路内的制冷剂的减量、高效率的同时，还能够实现小型化等。
此外，虽然在实施方式1中，在扩管后的传热管20内，高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角γ成为2度～12度的范围，但该顶角γ的范围不受限定。例如，前述的顶角γ也可以是3度～10度的范围。在该顶角γ成为3度～10度的范围的情况下，与顶角γ采用2度～12度的范围的传热管20相比，能够进一步提高蒸发传热性能。
实施方式2
在实施方式2中，在图2（b）中，使得传热管20的扩管后的高的突起部22A的前端部宽度W2成为0.28mm～0.46mm的范围，前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为例如1.15～1.92的范围，另外，传热管20的扩管后的低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α成为例如5度～15度。
高的突起部22A以传热管20的扩管后的前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为1.15～1.92的范围的方式形成，由此，制冷剂容易在高的突起部22A的前端部和低的突起部22B的前端部之间流动。由此，获得沸腾促进效果，管内蒸发传热性能增加。
但是，在前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1变得比1.15小的情况下，不能获得沸腾促进效果，管内蒸发传热性能降低。另外，在该比率W2/W1变得比1.92大的情况下，制冷剂难以在高的突起部22A和低的突起部22B之间的槽21（空间）流动，管内蒸发传热性能降低。
在实施方式2中，如上所述，传热管20的扩管后的前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为1.15～1.92的范围，另外，传热管20的扩管后的高的突起部22A的前端部宽度W2成为0.28mm～0.46mm的范围，以此方式形成传热管20的扩管前的高的突起部22A。由此，传热管20的扩管后的蒸发传热性能进一步提高。
低的突起部22B在传热管20的扩管后，两侧面的交叉角即顶角α成为5度～15度，由此，在低的突起部22B的两侧的槽部21产生的制冷剂冷凝液膜变薄，管内冷凝传热性能增加。
但是，在低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α变得比5度小的情况下，制冷剂冷凝液膜变厚，管内冷凝传热性能降低。另外，在该顶角α变得比15度大的情况下，高的突起部22A和低的突起部22B之间的槽部21的传热面积降低，管内冷凝、蒸发传热性能降低。
在实施方式2中，在传热管20的扩管后，低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α成为5度～15度的范围，以此方式形成传热管20的扩管前的低的突起部22B。低的突起部22B的顶角α成为5度～15度的范围，其原因在于，通过传热管20的扩管，其直径扩大（参照图2（a）、（b））。
如上所述，根据实施方式2，传热管20的扩管后的高的突起部22A的前端部宽度W2成为0.28mm～0.46mm的范围，前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为1.15～1.92的范围，另外，在传热管20的扩管后，低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α成为5度～15度，以此方式形成高的突起部22A和低的突起部22B。由此，能够提高传热管20中的传热性能。
此外，在实施方式2中，传热管20的扩管后的高的突起部22A的前端部宽度W2成为0.28mm～0.46mm的范围，前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为例如1.15～1.92的范围，另外，传热管20的扩管后的低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α成为5度～15度，但这相应于传热管20的外径的大小而不同，不受限定。
实施方式3
在实施方式3中，设置在传热管20的内表面上的高的突起部22A采用例如12条～18条的范围。
图5是表示实施方式3的换热器中的传热管的高的突起部的条数和热交换率的关系的图。
在高的突起部22A采用12条～18条的范围的情况下，如图5所示，热交换率超过100%。此外，在高的突起部22A的条数为13条～17条的情况下，热交换率进一步提高。在该情况下，高的突起部22A之间的低的突起部22B为2条～4条。
像这样，将传热管20的高的突起部22A设定成12条～18条的范围，其原因在于，对传热管20进行扩管时，扩管球30与高的突起部22A接触，前端部被压溃0.06mm而变得平坦，其高度H变低。也就是说，设置在高的突起部22A之间的低的突起部22B没有被压溃，仅高的突起部22A的前端部被压溃0.06mm。在该情况下，传热管20的扩管后的前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1成为1.15～1.92的范围，另外，传热管20的扩管后的高的突起部22A的前端部宽度W2成为0.28mm～0.46mm的范围。
另一方面，在传热管20的高的突起部22A的条数比12少的情况下，低的突起部22B的前端部也被压溃而变得平坦，管内传热性能降低，另外，在高的突起部22A的条数比18多的情况下，低的突起部22B的条数减少，管内传热性能降低。
如上所述，通过将传热管20的高的突起部22A设定在12条～18条的范围，由此，传热管20中的传热性能提高。
此外，虽然在实施方式3中，设置在传热管20内的高的突起部22A采用12条～18条的范围，但这相应于传热管20的外径的大小而不同，不受限定。
实施方式4
在实施方式4中，设置在传热管20的内表面上的低的突起部22B的高度h采用例如0.1mm～0.3mm的范围。
图6是表示实施方式4的换热器中的传热管的扩管后的低的突起部的高度和热交换率的关系的图。
在传热管20的扩管后的低的突起部22B的高度h采用0.1mm～0.3mm的范围的情况下，如图6所示，管内的表面积增加等，热传递率也变高，热交换率超过100%。另外，在低的突起部22B的高度h成为0.1mm～0.3mm的范围的情况下，低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角α成为5度～15度。此外，低的突起部22B的高度h在前述的范围内成为0.15mm～0.25mm的情况下，热交换率进一步提高。
另一方面，若低的突起部22B的高度h变得比0.3mm大，则压力损失的增加量变得比热传递率的增加量多，因此热交换率降低。另外，若低的突起部22B的高度h变得比0.1mm低，热传递率不提高。
如上所述，以传热管20的扩管后的低的突起部22B的高度h成为0.1mm～0.3mm的方式形成低的突起部22B，从而能够不增加压力损失地提高传热管20中的传热性能。
此外，在实施方式4中，设置在传热管20内的低的突起部22B的高度h采用0.1mm～0.3mm的范围，但这相应于传热管20的外径的大小而不同，不受限定。
实施方式5
图7是实施方式5的空气调节装置的制冷剂回路图。
本实施方式的空气调节装置具有设置了上述实施方式1～4中任意的换热器的制冷循环装置，并由热源侧单元的室外机100、和通过制冷剂配管300、400与室外机100连接的负荷侧单元的室内机200构成。将制冷剂配管300、400中的供气体的制冷剂（气体制冷剂）流动的配管作为气体配管300，将供液体的制冷剂（有时为液体制冷剂，气液二相制冷剂）流动的配管作为液配管400。这里，作为制冷剂使用R32。由于铝材的强度低，所以增加传热管的槽底的板厚，导致传热管的管内压力损失增加。若使用管内压力损失小的制冷剂R32，则能够不增加压力损失地提高蒸发的管内传热性能，由此，能够提供高效率的换热器。
室外机100由压缩机101、油分离器102、四通阀103、室外热交换机104、室外用风机105、蓄液器（液分离器）106、节流装置（膨胀阀）107、制冷剂间换热器108、旁通节流装置109、室外控制装置110等构成。
压缩机101吸入蓄液器106内的制冷剂，并压缩该制冷剂使其成为高温、高压的气体制冷剂并向制冷剂配管流动。关于压缩机101的运转控制，例如，将变频电路等设置在压缩机101，通过使运转频率任意地变化，能够精细地使压缩机101的容量（每单位时间的排出制冷剂量）变化。
另外，油分离器102能够使混合于制冷剂并从压缩机101排出的润滑油分离。被分离的润滑油返回压缩机101。四通阀103基于来自室外控制装置110的指示切换制冷剂的流动，切换成制冷和制热中的任意一个的运转。室外换热器104使用实施方式1～4中说明的换热器1，进行制冷剂和空气（室外空气）的热交换。
室外换热器104在制热运转时作为蒸发器发挥功能，进行经节流装置107流入的低压的制冷剂和空气之间的热交换，使制冷剂蒸发气化。另外，室外换热器104在制冷运转时作为冷凝器发挥功能，进行经四通阀103流入的来自压缩机101的高温、高压的气体制冷剂和空气之间的热交换，使制冷剂冷凝液化。
室外用风机105是为了有效率地进行与室外换热器104中的制冷剂之间的热交换而被设置的。作为室外用风机105的运转，也可以使用使风扇电机的运转频率任意地变化而能够精细地控制风扇的旋转速度的变频电路（未图示）。
制冷剂间换热器108在制冷剂回路的主要流路中流动的制冷剂和从该流路分支并通过旁通节流装置109（膨胀阀）被调整流量的制冷剂之间进行热交换。尤其在制冷运转时需要使制冷剂过冷却的情况下，使制冷剂过冷却并向室内机200供给。关于制冷剂间换热器108，也使用实施方式1～4中说明的换热器1。
经旁通节流装置109流动的液体经旁通配管107返回蓄液器106。蓄液器106是例如使液体的剩余制冷剂滞留的构件。室外控制装置110由例如微机等构成，能够与室内控制装置204有线或无线通信，例如，基于空气调节装置内的各种检测构件（传感器）的检测的数据，通过变频电路的控制进行的压缩机101的运转频率控制等，控制空气调节装置的各构件来进行空气调节装置整体的动作控制。
另一方面，室内机200由室内换热器201、节流装置（膨胀阀）202、室内用风机203和室内控制装置204等构成。关于室内换热器201，也使用实施方式1～4中说明的换热器1，进行制冷剂和成为空气调节的对象的空间空气之间的热交换。
室内换热器201在制热运转时作为冷凝器发挥功能，进行从气体配管300流入的制冷剂和空气之间的热交换，使制冷剂冷凝液化（或气液二相化），并向液配管400侧流出。另外，室内换热器201在制冷运转时作为蒸发器发挥功能，进行通过节流装置202成为低压状态的制冷剂和空气之间的热交换，制冷剂夺取空气的热量而蒸发气化，并向气体配管300侧流出。
室内用风机203是用于调整进行热交换的空气流的风扇，运转速度通过例如利用者的设定而被决定。节流装置202通过使开度变化，来调整室内换热器201内的制冷剂的压力。
另外，室内控制装置204由微机等构成，如上所述地与室外控制装置110有线或无线通信。基于来自室外控制装置110的指示，即来自居住者等的遥控操作，例如，控制室内机200的各装置（构件），使得室内成为规定温度。另外，室内控制装置204还将包含设置在室内机200上的检测构件的检测的数据在内的信号发送到室外控制装置110。
以下，关于空气调节装置的动作进行说明。首先，关于制冷运转时的制冷剂回路中的基本的制冷剂循环进行说明。
通过压缩机101的运转，从压缩机101排出了的高温、高压的气体制冷剂从四通阀103通过室外换热器104内而冷凝，成为液体制冷剂并从室外机100流出。从室外机100流出了的液体制冷剂通过液配管400流入室内机200，成为通过节流装置202的开度调整被调整压力的低温、低压的液体制冷剂，并通过室内换热器201内而蒸发并流出。然后，该气体制冷剂通过气体配管300流入室外机100，并经四通阀103、蓄液器106被吸引到压缩机101中，再次加压成为高温、高压的气体制冷剂而循环。
另外，关于制热运转时的制冷剂回路中的基本的制冷剂循环进行说明。
通过压缩机101的运转，从压缩机101排出的高温、高压的气体制冷剂从四通阀103通过气体配管300流入室内机200。在室内机200中，通过节流装置202的开度调整来调整压力，并借助通过室内换热器201内而冷凝，成为中间压力的液体或气液二相状态的制冷剂并从室内机200流出。从室内机200流出的制冷剂通过液配管400流入室外机100，并通过节流装置107的开度调整被调整压力，通过室外换热器104内而蒸发，成为气体制冷剂并通过四通阀103、蓄液器106被吸引到压缩机101中，如上所述地被再次加压成为高温、高压的气体制冷剂而循环。
在上述实施方式5中，关于室外机100的室外换热器104、制冷剂间换热器108、室内机200的室内换热器201，使用了热交换率高的实施方式1～4的换热器1。由此，能够提高COP（Coefficient of Performance：能耗效率、性能系数）等，能够实现节能。
实施例
以下，关于本发明的换热器的实施例，对与本发明的换热器不同的比较例进行比较来说明。
此外，各表所示的W1、W2是高的突起部22A的前端部宽度和根部宽度，α是低的突起部22B的两侧面的交叉角即顶角。γ是高的突起部22A和低的突起部22B的彼此相对的两侧面的交叉角即顶角，W2/W1是前端部宽度W2和根部宽度W1的比率。而且，各表中所示的数字是传热管20被扩管后的值。
如表1所示，制作了形成在传热管20的内表面上的高的突起部22A的根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、顶角γ为2、7及12的换热器1（实施例1、2及实施例3）。另外，作为比较例，制作了高的突起部22A的根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、顶角γ为1及15的换热器（比较例1及比较例2）。
[表1]
从表1可知，实施例1、2及实施例3的换热器1与比较例1、2的换热器相比，热交换率都超过100%地提高，提高了管内传热性能。
以下，如表2所示，制作了低的突起部22B的顶角α为10度、高的突起部22A的前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1为1.15及1.92的换热器1（实施例4及实施例5）。另外，作为比较例，制作了低的突起部22B的顶角α为10度、高的突起部22A的前端部宽度W2和根部宽度W1的比率W2/W1为1.0及2.0的换热器（比较例3及比较例4）。
[表2]
Figure BDA0000482062010000132
从表2可知，实施例4及实施例5的换热器1与比较例3及比较例4的换热器相比，热交换率都超过100%地提高，提高了管内传热性能。
以下，如表3所示，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为5度、10度及15度的换热器1（实施例6、7及实施例8）。另外，作为比较例，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为0度及20度的换热器（比较例5及比较例6）。
[表3]
Figure BDA0000482062010000141
从表3可知，实施例6、7及实施例8的换热器1与比较例5及比较例6的换热器相比，热交换率都超过100%地提高，提高了管内传热性能。
以下，如表4所示，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、高的突起部22A的条数为12条、16条及18条的换热器1（实施例9、10及实施例11）。另外，作为比较例，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、高的突起部22A的条数为8条、22条的换热器（比较例7及比较例8）。
[表4]
Figure BDA0000482062010000142
Figure BDA0000482062010000151
从表4可知，实施例9、10及实施例11的换热器1与比较例7及比较例8的换热器相比，热交换率都超过100%地提高，提高了管内传热性能。
以下，如表5所示，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、低的突起部22B的高度h为0.1mm、0.2mm及0.3mm的换热器1（实施例12、13及实施例14）。另外，作为比较例，制作了高的突起部22A的前端部宽度W2为0.28mm、根部宽度W1为0.26mm、低的突起部22B的顶角α为15度、低的突起部22B的高度h为0.05mm及0.4mm的换热器（比较例9及比较例10）。
[表5]
Figure BDA0000482062010000152
从表5可知，实施例12、13及实施例14的换热器1与比较例9及比较例10的换热器相比，热交换率都超过100%地提高，提高了管内传热性能。
工业实用性
在上述的5个实施方式中，关于本发明的换热器，关于适用于空气调节装置的情况进行了说明。本发明不限于这些装置，还能够适用于例如构成了制冷装置、热泵装置等的制冷剂回路并具有成为蒸发器、冷凝器的换热器的其他制冷循环装置。
附图标记的说明
1换热器，10翅片，20传热管，21槽部，22突起部，22A高的突起部，22B低的突起部，30扩管球，31杆，100室外机，101压缩机，102油分离器，103四通阀，104室外热交换机，105室外用风机，106蓄液器，107节流装置，108制冷剂间换热器，109旁通节流装置，110室外控制装置，200室内机，201室内换热器，202节流装置，203室内用风机，204室内控制装置，300气体配管，400液配管，α顶角，β顶角，γ顶角，H高的突起部的高度，h低的突起部的高度，W1高的突起部的根部宽度，W2高的突起部的前端部宽度。

Claims (14)

1.一种换热器，具有：翅片，其沿与空气的流动方向正交的方向层叠；传热管，其贯穿各翅片并在通过扩管方式被扩径时被接合固定在所述翅片上，其特征在于，
在所述传热管的内表面上，沿该传热管的轴心方向延伸的第一突起部沿周向设置，而且，在所述第一突起部之间设置有第二突起部，该第二突起部沿所述轴心方向延伸，其高度比所述第一突起部的高度低，
所述第一突起部在所述传热管的扩管后，其高度在所述第二突起部的高度以上，其前端部的宽度比根部的宽度宽，
所述传热管的扩管后的所述第一突起部和所述第二突起部的相对的两侧面倾斜地形成，使得该两侧面的延长线在所述传热管的内侧交叉。
2.如权利要求1所述的换热器，其特征在于，所述传热管在该传热管的扩管后，其外表面通过所述第一突起部而成为多边形。
3.如权利要求1或2所述的换热器，其特征在于，
所述第二突起部是两侧面从根部趋向前端部逐渐变细的形状，
所述传热管的扩管后的所述第一突起部和所述第二突起部的相对的两侧面的延长线交叉而成的交叉角是2度～12度的角度范围。
4.如权利要求3所述的换热器，其特征在于，所述传热管的扩管后的所述第二突起部的两侧面的交叉角是使所述第一突起部和所述第二突起部的相对的两侧面的交叉角在所述角度范围内的角度。
5.如权利要求3或4所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部的前端部的宽度和根部的宽度的比率成为，使得在所述传热管的扩管后所述第一突起部和所述第二突起部的相对的两侧面的交叉角在所述角度范围内的值。
6.如权利要求1～5中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部的条数被设定为在所述传热管的扩管后，至少所述第二突起部未被压溃。
7.如权利要求3～6中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第二突起部的高度成为，使得在所述传热管的扩管后所述第一突起部和所述第二突起部的相对的两侧面的交叉角在所述角度范围内的高度。
8.如权利要求1～7中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部和所述第二突起部的高度差在所述传热管被扩管前，为0.06mm以上。
9.如权利要求3～8中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第二突起部的两侧面的交叉角在所述传热管的扩管后，成为5度～15度的范围。
10.如权利要求1～9中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部的前端部的宽度在所述传热管的扩管后，成为0.28mm～0.46mm的范围。
11.如权利要求1～10中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部的前端部的宽度和根部的宽度的比率在所述传热管的扩管后，成为1.15～1.92的范围。
12.如权利要求1～11中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第一突起部的条数成为12条～18条的范围，所述第二突起部成为2条～4条的范围。
13.如权利要求1～12中任一项所述的换热器，其特征在于，所述第二突起部的高度在所述传热管的扩管后，成为0.1mm～0.3mm的范围。
14.一种制冷循环装置，其特征在于，使用R32作为制冷剂，至少具有压缩机、室外换热器及室内换热器，所述室外换热器及所述室内换热器或其中任意一个换热器使用权利要求1～13中任一项所述的换热器。
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