JPH06101986A - 内面溝付伝熱管 - Google Patents
内面溝付伝熱管Info
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- JPH06101986A JPH06101986A JP4248291A JP24829192A JPH06101986A JP H06101986 A JPH06101986 A JP H06101986A JP 4248291 A JP4248291 A JP 4248291A JP 24829192 A JP24829192 A JP 24829192A JP H06101986 A JPH06101986 A JP H06101986A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 伝熱管内を流れる熱媒液体の流速が早い場合
にも、管状溝内での気泡滞留が起こりにくい内面溝付伝
熱管を提供する。 【構成】 金属管１０の内面に、平行な突条１２が多数
形成されるとともに、突条１２と交差する一定長さの断
面Ｖ字状のＶ溝１６が、互いに平行に並んで複数列に分
かれて形成され、これら各Ｖ溝列（領域Ｑ）の間には間
隔が空けられている。各突条１２と各Ｖ溝１６との交差
部では、突条１２がＶ溝１６により分割されて一対の傾
斜壁１５が形成され、対向する傾斜壁１５同士の間に、
底幅よりも開口幅が小さい管状溝１８が形成されてい
る。Ｖ溝１６が形成されていない領域Ｐでは、突条１２
が本来の形状を保っている。
にも、管状溝内での気泡滞留が起こりにくい内面溝付伝
熱管を提供する。 【構成】 金属管１０の内面に、平行な突条１２が多数
形成されるとともに、突条１２と交差する一定長さの断
面Ｖ字状のＶ溝１６が、互いに平行に並んで複数列に分
かれて形成され、これら各Ｖ溝列（領域Ｑ）の間には間
隔が空けられている。各突条１２と各Ｖ溝１６との交差
部では、突条１２がＶ溝１６により分割されて一対の傾
斜壁１５が形成され、対向する傾斜壁１５同士の間に、
底幅よりも開口幅が小さい管状溝１８が形成されてい
る。Ｖ溝１６が形成されていない領域Ｐでは、突条１２
が本来の形状を保っている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱交換機やヒートパイ
プに用いられる内面溝付伝熱管に関し、特に金属管内面
に２種の溝を交差させて形成したものに関する。
プに用いられる内面溝付伝熱管に関し、特に金属管内面
に２種の溝を交差させて形成したものに関する。
【０００２】
【従来の技術】この種の内面溝付伝熱管は、空調装置や
冷蔵庫等の熱交換器において、蒸発管または凝縮管とし
て主に使用されるもので、最近では内面に螺旋状の溝を
形成した伝熱管が広く市販されている。
冷蔵庫等の熱交換器において、蒸発管または凝縮管とし
て主に使用されるもので、最近では内面に螺旋状の溝を
形成した伝熱管が広く市販されている。
【０００３】ところで、内面溝付伝熱管の性能をさらに
高める手段として、伝熱管内面に形成された溝の開口幅
を狭め、溝の内部での気泡発生を促進して、蒸発効率を
高める構成が従来より各種提案されている。その一例と
して、本発明者らは特願平２−３１７６２号において、
図９および図１０に示すような伝熱管を提案した。図９
は伝熱管の内面の拡大図、図１０は図９中Ａ−Ａ線に沿
う断面図である。
高める手段として、伝熱管内面に形成された溝の開口幅
を狭め、溝の内部での気泡発生を促進して、蒸発効率を
高める構成が従来より各種提案されている。その一例と
して、本発明者らは特願平２−３１７６２号において、
図９および図１０に示すような伝熱管を提案した。図９
は伝熱管の内面の拡大図、図１０は図９中Ａ−Ａ線に沿
う断面図である。
【０００４】この伝熱管は、金属管１の内面全面に亙っ
て、互いに交差する断面矩形状の主溝２および断面Ｖ字
状の副溝３を順に形成することにより、各主溝２の開口
幅を部分的に狭め、間欠的に管状溝４を形成したもので
ある。このような伝熱管を蒸発管として使用すると、前
記各管状溝４の内部で気泡が発生しやすいため、従来の
単純溝付き伝熱管に比して、熱媒液体の蒸発効率が高め
られるという利点を有する。
て、互いに交差する断面矩形状の主溝２および断面Ｖ字
状の副溝３を順に形成することにより、各主溝２の開口
幅を部分的に狭め、間欠的に管状溝４を形成したもので
ある。このような伝熱管を蒸発管として使用すると、前
記各管状溝４の内部で気泡が発生しやすいため、従来の
単純溝付き伝熱管に比して、熱媒液体の蒸発効率が高め
られるという利点を有する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、本発明者ら
のその後の検討により、上記伝熱管では、蒸発管・凝縮
管のいずれとして用いた場合にも、管内部に供給される
熱媒液体の流速がある程度大きくなると、図１０に示す
ように、その流体圧により各管状溝４の内部に気泡が閉
じこめられ、これら気泡が断熱体として作用し、伝熱管
の金属面と熱媒との伝熱効率を低下させてしまうという
問題が見いだされた。
のその後の検討により、上記伝熱管では、蒸発管・凝縮
管のいずれとして用いた場合にも、管内部に供給される
熱媒液体の流速がある程度大きくなると、図１０に示す
ように、その流体圧により各管状溝４の内部に気泡が閉
じこめられ、これら気泡が断熱体として作用し、伝熱管
の金属面と熱媒との伝熱効率を低下させてしまうという
問題が見いだされた。
【０００６】本発明は上記事情に鑑みてなされたもの
で、伝熱管内を流れる熱媒液体の流速が早い場合にも、
管状溝内での気泡滞留が起こりにくい内面溝付伝熱管を
提供することを課題としている。
で、伝熱管内を流れる熱媒液体の流速が早い場合にも、
管状溝内での気泡滞留が起こりにくい内面溝付伝熱管を
提供することを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたもので、金属管の内面に、互いに平
行な突条が多数形成されるとともに、これら突条と一定
角度で交差する一定長さの断面Ｖ字状のＶ溝が、互いに
平行に並んで複数列に分かれて形成され、これら各Ｖ溝
列の間には間隔が空けられており、前記各突条と各Ｖ溝
との交差部では、突条がＶ溝により分割されて一対の左
右に傾斜した傾斜壁が形成され、これら傾斜壁と、隣接
する他の突条の傾斜壁との間には、底幅よりも開口幅が
小さい管状溝がそれぞれ形成され、前記Ｖ溝が形成され
ていない領域では、前記突条が本来の形状を保っている
ことを特徴とする。
するためになされたもので、金属管の内面に、互いに平
行な突条が多数形成されるとともに、これら突条と一定
角度で交差する一定長さの断面Ｖ字状のＶ溝が、互いに
平行に並んで複数列に分かれて形成され、これら各Ｖ溝
列の間には間隔が空けられており、前記各突条と各Ｖ溝
との交差部では、突条がＶ溝により分割されて一対の左
右に傾斜した傾斜壁が形成され、これら傾斜壁と、隣接
する他の突条の傾斜壁との間には、底幅よりも開口幅が
小さい管状溝がそれぞれ形成され、前記Ｖ溝が形成され
ていない領域では、前記突条が本来の形状を保っている
ことを特徴とする。
【０００８】
【作用】この内面溝付伝熱管によれば、突条のみが形成
された領域と、管状溝が形成された領域とが交互に形成
されているため、伝熱管の内部に供給される熱媒液体の
流速が大きい場合にも、前記突条のみが形成された領域
では気泡が滞留せず、少なくともこの領域では金属面の
ほぼ全面に熱媒液体が直接接触する。したがって、内面
全域に亙って管状部が形成された従来の伝熱管に比べ、
熱媒液体の流速が大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管と
の伝熱効率低下が少ない。
された領域と、管状溝が形成された領域とが交互に形成
されているため、伝熱管の内部に供給される熱媒液体の
流速が大きい場合にも、前記突条のみが形成された領域
では気泡が滞留せず、少なくともこの領域では金属面の
ほぼ全面に熱媒液体が直接接触する。したがって、内面
全域に亙って管状部が形成された従来の伝熱管に比べ、
熱媒液体の流速が大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管と
の伝熱効率低下が少ない。
【０００９】
【実施例】図１ないし図４は、本発明に係る内面溝付伝
熱管の一実施例を示すもので、図１は管の断面図、図２
は管内面の拡大図、図３は図２中III−III線視断面図、
図４は溝の配置の一例を示す説明図である。
熱管の一実施例を示すもので、図１は管の断面図、図２
は管内面の拡大図、図３は図２中III−III線視断面図、
図４は溝の配置の一例を示す説明図である。
【００１０】この伝熱管は、断面円形の金属管１０の内
面のほぼ全域に、金属管１０の軸方向に対し平行または
一定角度をなす多数の平行な断面矩形状の突条１２が形
成されるとともに（各突条１２の間は溝１４である）、
これら突条１２と一定角度で交差する多数のＶ溝１６
が、互いに平行に並んで複数列に分かれて形成されたも
のである。これにより、金属管１０の内面には、図４に
示すように、突条１２のみが形成された領域Ｐと、突条
１２とＶ溝１６とが交差している領域Ｑがそれぞれ一定
幅の帯状をなして交互に形成されている。
面のほぼ全域に、金属管１０の軸方向に対し平行または
一定角度をなす多数の平行な断面矩形状の突条１２が形
成されるとともに（各突条１２の間は溝１４である）、
これら突条１２と一定角度で交差する多数のＶ溝１６
が、互いに平行に並んで複数列に分かれて形成されたも
のである。これにより、金属管１０の内面には、図４に
示すように、突条１２のみが形成された領域Ｐと、突条
１２とＶ溝１６とが交差している領域Ｑがそれぞれ一定
幅の帯状をなして交互に形成されている。
【００１１】領域Ｑにおいて、各突条１２と各Ｖ溝１６
との交差部では、図３に示すように突条１２がＶ溝１６
により分割され、一対の左右に傾斜した傾斜壁１５が形
成されている。そして、これら傾斜壁１５と、隣接する
他の突条１２の傾斜壁１５との間に、底幅よりも開口幅
が小さい断面台形状の管状溝１８がそれぞれ形成されて
いる。
との交差部では、図３に示すように突条１２がＶ溝１６
により分割され、一対の左右に傾斜した傾斜壁１５が形
成されている。そして、これら傾斜壁１５と、隣接する
他の突条１２の傾斜壁１５との間に、底幅よりも開口幅
が小さい断面台形状の管状溝１８がそれぞれ形成されて
いる。
【００１２】この実施例の金属管１０は板条材を電縫加
工して形成されたもので、このため、金属管１０の内周
面の一部には、管軸方向に延びる溶接部２０が形成され
ている。金属管１０の材質は、銅および銅合金、アルミ
ニウム等の従来から使用されている如何なる材質であっ
てもよく、肉厚や径等は用途に応じて決められる。
工して形成されたもので、このため、金属管１０の内周
面の一部には、管軸方向に延びる溶接部２０が形成され
ている。金属管１０の材質は、銅および銅合金、アルミ
ニウム等の従来から使用されている如何なる材質であっ
てもよく、肉厚や径等は用途に応じて決められる。
【００１３】図３において、突条１２の幅Ｗ１は高さＨ
１の４０〜１４０％とされる。４０％未満では、Ｖ溝１
６の形成により突条１２が潰れ易くなり、１４０％より
大では管状溝１８の開口幅を十分狭めることができな
い。また、突条１２の間の溝１４の幅Ｗ２は、突条１２
の幅Ｗ１の５０〜１５０％とされる。５０％未満では管
状溝１８の開口部が塞がるおそれがあり、１５０％より
大では管状溝１８の開口幅を十分狭めることができな
い。
１の４０〜１４０％とされる。４０％未満では、Ｖ溝１
６の形成により突条１２が潰れ易くなり、１４０％より
大では管状溝１８の開口幅を十分狭めることができな
い。また、突条１２の間の溝１４の幅Ｗ２は、突条１２
の幅Ｗ１の５０〜１５０％とされる。５０％未満では管
状溝１８の開口部が塞がるおそれがあり、１５０％より
大では管状溝１８の開口幅を十分狭めることができな
い。
【００１４】具体的には、外径１ｃｍ程度の通常の伝熱
管の場合、突条１２の幅Ｗ１は０．１５〜０．３ｍｍ、
突条１２の高さＨ１は０．２〜０．３ｍｍ、溝１４の幅
Ｗ２は０．１〜０．３ｍｍ程度が好ましい。同様に管状
溝１８の開口幅Ｗ３は０．０１〜０．１５ｍｍ程度が好
ましい。これらの範囲内であると、管状溝１８内におけ
る気泡の発生程度が良好で、高い蒸発性能が得られるこ
とが本発明者らにより確かめられている。
管の場合、突条１２の幅Ｗ１は０．１５〜０．３ｍｍ、
突条１２の高さＨ１は０．２〜０．３ｍｍ、溝１４の幅
Ｗ２は０．１〜０．３ｍｍ程度が好ましい。同様に管状
溝１８の開口幅Ｗ３は０．０１〜０．１５ｍｍ程度が好
ましい。これらの範囲内であると、管状溝１８内におけ
る気泡の発生程度が良好で、高い蒸発性能が得られるこ
とが本発明者らにより確かめられている。
【００１５】一方、図２に示すＶ溝１６のピッチＰ１
は、突条１２の幅Ｗ１の１００〜２００％であることが
望ましい。この範囲から外れると理想的な形状の管状溝
１８が形成されにくくなる。前記通常の伝熱管の場合に
は、ピッチＰ１は０．３〜０．６ｍｍが好適である。
は、突条１２の幅Ｗ１の１００〜２００％であることが
望ましい。この範囲から外れると理想的な形状の管状溝
１８が形成されにくくなる。前記通常の伝熱管の場合に
は、ピッチＰ１は０．３〜０．６ｍｍが好適である。
【００１６】突条１２とＶ溝１６との交差角度は２０〜
６０°、特に３０〜４０°であることが望ましい。２０
〜６０°の範囲を外れると、管状溝１８の形成が困難に
なる。また、突条１２は金属管１０の管軸方向に対して
３０°以内であることが望ましい。これより大では金属
管１０の管軸方向への熱媒液体の流通が悪くなる。
６０°、特に３０〜４０°であることが望ましい。２０
〜６０°の範囲を外れると、管状溝１８の形成が困難に
なる。また、突条１２は金属管１０の管軸方向に対して
３０°以内であることが望ましい。これより大では金属
管１０の管軸方向への熱媒液体の流通が悪くなる。
【００１７】伝熱管の内面全面に占める、管状溝１８が
形成された領域Ｑの割合は、１０〜７５％程度が好まし
い。１０％未満では管状溝１８による蒸発促進効果が減
少し、７５％より多いと熱媒液体の流速が大きい場合に
熱媒液体と伝熱管との間の伝熱効率が低下する。
形成された領域Ｑの割合は、１０〜７５％程度が好まし
い。１０％未満では管状溝１８による蒸発促進効果が減
少し、７５％より多いと熱媒液体の流速が大きい場合に
熱媒液体と伝熱管との間の伝熱効率が低下する。
【００１８】次に、この伝熱管の製造方法を説明する。
図５に示すように、帯状の金属板条材１０Ａを突条形成
ロールＲ１およびＶ溝形成ロールＲ２で連続的に圧延
し、突条１２およびＶ溝１６を順次形成する。
図５に示すように、帯状の金属板条材１０Ａを突条形成
ロールＲ１およびＶ溝形成ロールＲ２で連続的に圧延
し、突条１２およびＶ溝１６を順次形成する。
【００１９】突条形成ロールＲ１の外周面には、その全
面に亙って、図６に示すように断面矩形状の突条部２２
がロール周方向に対し平行または一定角度傾斜して多数
形成されている。よって圧延後の板条材１０Ａの表面に
は、多数の突条１２および溝１４が全面に亙って形成さ
れる。
面に亙って、図６に示すように断面矩形状の突条部２２
がロール周方向に対し平行または一定角度傾斜して多数
形成されている。よって圧延後の板条材１０Ａの表面に
は、多数の突条１２および溝１４が全面に亙って形成さ
れる。
【００２０】Ｖ溝形成ロールＲ２の外周面には、図７に
示すように断面Ｖ字状の突条部２４が多数平行に形成さ
れている。その寸法や形成角度等は先に説明したＶ溝１
６が形成できるように設定される。Ｖ溝形成ロールＲ２
の突条部２４の間の部分は図中二点鎖線で示すように曲
面状としてもよく、また各突条部２４の先端には、符号
２８に示す平坦部を形成してもよい。Ｖ溝１６の深さ
は、その下端がほぼ溝１４の内底面と揃う程度が好まし
い。
示すように断面Ｖ字状の突条部２４が多数平行に形成さ
れている。その寸法や形成角度等は先に説明したＶ溝１
６が形成できるように設定される。Ｖ溝形成ロールＲ２
の突条部２４の間の部分は図中二点鎖線で示すように曲
面状としてもよく、また各突条部２４の先端には、符号
２８に示す平坦部を形成してもよい。Ｖ溝１６の深さ
は、その下端がほぼ溝１４の内底面と揃う程度が好まし
い。
【００２１】突条１２およびＶ溝１６の圧延加工が終わ
ったら、板条材１０Ａを溝形成面を内面側に向けた状態
で電縫装置にセットし、多段階に成形ロールの間を通し
て板条材１０Ａを幅方向に丸め、最終的に板条材の両側
縁部を溶接して円管形に成形する。電縫装置としては通
常使用されているものでよく、また電縫条件も通常の加
工と同じでよい。その後、必要に応じて管の外周面の溶
接部を整形したうえ、ロール状に巻きとるか所定の長さ
で切断し、長尺の伝熱管を得る。
ったら、板条材１０Ａを溝形成面を内面側に向けた状態
で電縫装置にセットし、多段階に成形ロールの間を通し
て板条材１０Ａを幅方向に丸め、最終的に板条材の両側
縁部を溶接して円管形に成形する。電縫装置としては通
常使用されているものでよく、また電縫条件も通常の加
工と同じでよい。その後、必要に応じて管の外周面の溶
接部を整形したうえ、ロール状に巻きとるか所定の長さ
で切断し、長尺の伝熱管を得る。
【００２２】上記構成からなる伝熱管によれば、突条１
２のみが形成された領域Ｐと、管状溝１８が形成された
領域Ｑとが交互に形成されているため、伝熱管の内部に
供給される熱媒液体の流速が大きい場合にも、前記領域
Ｐでは気泡が滞留せず、少なくともこの領域Ｐでは金属
面の全面に熱媒液体が直接接触する。したがって、内面
全域に亙って管状部が形成された従来の伝熱管に比べ、
熱媒液体の流速が大きい場合にも熱媒液体と伝熱管との
伝熱効率低下が少ない。
２のみが形成された領域Ｐと、管状溝１８が形成された
領域Ｑとが交互に形成されているため、伝熱管の内部に
供給される熱媒液体の流速が大きい場合にも、前記領域
Ｐでは気泡が滞留せず、少なくともこの領域Ｐでは金属
面の全面に熱媒液体が直接接触する。したがって、内面
全域に亙って管状部が形成された従来の伝熱管に比べ、
熱媒液体の流速が大きい場合にも熱媒液体と伝熱管との
伝熱効率低下が少ない。
【００２３】また、本発明の内面溝付伝熱管では、管状
溝１８が形成されている領域Ｑの割合が、図９に示す従
来品よりも少なくなっているが、それにも拘らず、熱媒
液体の流速が大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管との伝
熱効率低下が少ないため、蒸発性能はかえって向上する
ことが本発明者らにより確かめられている。
溝１８が形成されている領域Ｑの割合が、図９に示す従
来品よりも少なくなっているが、それにも拘らず、熱媒
液体の流速が大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管との伝
熱効率低下が少ないため、蒸発性能はかえって向上する
ことが本発明者らにより確かめられている。
【００２４】なお、上記実施例では、伝熱管の形状を断
面円形としていたが、本発明は円形に限らず、断面楕円
形や偏平管状等としても実施可能である。また、上記実
施例では伝熱管１本分の幅の板条材１０Ａを材料として
用いていたが、その代わりに、十分幅広の板条材に２種
の圧延加工を施した後、スリッターにかけて細幅の板条
材に裁断し、これら板条材に電縫加工を施して伝熱管と
してもよい。その場合には、さらに生産性を向上するこ
とができる。
面円形としていたが、本発明は円形に限らず、断面楕円
形や偏平管状等としても実施可能である。また、上記実
施例では伝熱管１本分の幅の板条材１０Ａを材料として
用いていたが、その代わりに、十分幅広の板条材に２種
の圧延加工を施した後、スリッターにかけて細幅の板条
材に裁断し、これら板条材に電縫加工を施して伝熱管と
してもよい。その場合には、さらに生産性を向上するこ
とができる。
【００２５】伝熱管の外周面に冷却フィンを取り付ける
場合には、各冷却フィンに形成されている挿通孔に伝熱
管を通し、さらに伝熱管の内部にプラグを通して伝熱管
の外径を拡大し、伝熱管に冷却フィンを固定する方法が
採られるが、本発明の伝熱管では、突条１２がプラグに
よる拡径力を受けとめるため、管状溝１８が潰れること
がないという利点も有する。
場合には、各冷却フィンに形成されている挿通孔に伝熱
管を通し、さらに伝熱管の内部にプラグを通して伝熱管
の外径を拡大し、伝熱管に冷却フィンを固定する方法が
採られるが、本発明の伝熱管では、突条１２がプラグに
よる拡径力を受けとめるため、管状溝１８が潰れること
がないという利点も有する。
【００２６】
【実験例】次に、実験例を挙げて本発明の効果を実証す
る。 （実験例１）図１および図３に示すような伝熱管を以下
の寸法で形成した。 金属管の材質：銅 金属管の外径：９．５２ｍｍ 突条１２の幅Ｗ１：０．３ｍｍ 突条１２の高さＨ１：０．２ｍｍ 溝１４の幅Ｗ２：０．２ｍｍ 管状溝１８の開口幅Ｗ３：０．０５ｍｍ Ｖ溝１６のピッチＰ１：０．５ｍｍ 突条１２とＶ溝１６との交差角度：３６゜ 突条１２の螺旋角度：１８゜ 領域Ｑの割合：４０％
る。 （実験例１）図１および図３に示すような伝熱管を以下
の寸法で形成した。 金属管の材質：銅 金属管の外径：９．５２ｍｍ 突条１２の幅Ｗ１：０．３ｍｍ 突条１２の高さＨ１：０．２ｍｍ 溝１４の幅Ｗ２：０．２ｍｍ 管状溝１８の開口幅Ｗ３：０．０５ｍｍ Ｖ溝１６のピッチＰ１：０．５ｍｍ 突条１２とＶ溝１６との交差角度：３６゜ 突条１２の螺旋角度：１８゜ 領域Ｑの割合：４０％
【００２７】（比較例１）実験例１と同じ金属管を用
い、実験例１の領域Ｑと同じ形状の溝を内面全面に形成
した伝熱管を作成した。
い、実験例１の領域Ｑと同じ形状の溝を内面全面に形成
した伝熱管を作成した。
【００２８】（比較例２）内面全面に単純な螺旋溝を形
成した伝熱管を以下の寸法で形成した。 金属管の材質：銅 金属管の外径：９．５２ｍｍ 螺旋溝の幅：０．２ｍｍ 螺旋溝の深さ：０．２ｍｍ 螺旋溝のピッチ：０．５ｍｍ
成した伝熱管を以下の寸法で形成した。 金属管の材質：銅 金属管の外径：９．５２ｍｍ 螺旋溝の幅：０．２ｍｍ 螺旋溝の深さ：０．２ｍｍ 螺旋溝のピッチ：０．５ｍｍ
【００２９】上記３種の伝熱管に対し、冷媒流量を変化
させつつ蒸発性能試験を行った。その実験結果を図８に
示す。このグラフの縦軸は、各流量における比較例２の
蒸発効率値に対する比率を示す。この結果から明らかな
ように、冷媒流量が大きくなると実験例１の性能が比較
例１に比して向上している。
させつつ蒸発性能試験を行った。その実験結果を図８に
示す。このグラフの縦軸は、各流量における比較例２の
蒸発効率値に対する比率を示す。この結果から明らかな
ように、冷媒流量が大きくなると実験例１の性能が比較
例１に比して向上している。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の内面溝付
伝熱管によれば、突条のみが形成された領域と、管状溝
が形成された領域とが交互に形成されているため、伝熱
管の内部に供給される熱媒液体の流速が大きい場合に
も、前記突条のみが形成された領域では気泡が滞留せ
ず、少なくともこの領域では金属面のほぼ全面に熱媒液
体が直接接触する。したがって、内面全域に亙って管状
部が形成された従来の伝熱管に比べ、熱媒液体の流速が
大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管との伝熱効率低下が
少なく、広い流速範囲で高い伝熱効率を得ることが可能
である。
伝熱管によれば、突条のみが形成された領域と、管状溝
が形成された領域とが交互に形成されているため、伝熱
管の内部に供給される熱媒液体の流速が大きい場合に
も、前記突条のみが形成された領域では気泡が滞留せ
ず、少なくともこの領域では金属面のほぼ全面に熱媒液
体が直接接触する。したがって、内面全域に亙って管状
部が形成された従来の伝熱管に比べ、熱媒液体の流速が
大きい場合にも、熱媒液体と伝熱管との伝熱効率低下が
少なく、広い流速範囲で高い伝熱効率を得ることが可能
である。
【図１】本発明に係わる内面溝付伝熱管の一実施例の断
面図である。
面図である。
【図２】同伝熱管の内面の拡大図である。
【図３】図２中のIII−III線視断面図である。
【図４】同伝熱管の内面における溝配列の一例を示す説
明図である。
明図である。
【図５】同伝熱管の製造方法を示す側面図である。
【図６】突条形成ロールの断面拡大図である。
【図７】Ｖ溝形成ロールの断面拡大図である。
【図８】本発明の実験例の結果を示すグラフである。
【図９】従来の内面溝付伝熱管の一例を示す内面の拡大
図である。
図である。
【図１０】従来の内面溝付伝熱管の問題点を示す説明図
である。
である。
１０ 金属管 １２ 突条 １４ 溝 １６ Ｖ溝 １８ 管状溝 ２０ 溶接部 Ｐ 突条のみが形成された領域 Ｑ 管状溝が形成された領域
Claims (1)
- 【請求項１】金属管の内面に、互いに平行な突条が多数
形成されるとともに、これら突条と一定角度で交差する
一定長さの断面Ｖ字状のＶ溝が、互いに平行に並んで複
数列に分かれて形成され、これら各Ｖ溝列の間には間隔
が空けられており、 前記各突条と各Ｖ溝との交差部では、突条がＶ溝により
分割されて一対の左右に傾斜した傾斜壁が形成され、こ
れら傾斜壁と、隣接する他の突条の傾斜壁との間には、
底幅よりも開口幅が小さい管状溝がそれぞれ形成され、
前記Ｖ溝が形成されていない領域では、前記突条が本来
の形状を保っていることを特徴とする内面溝付伝熱管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4248291A JPH06101986A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 内面溝付伝熱管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4248291A JPH06101986A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 内面溝付伝熱管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06101986A true JPH06101986A (ja) | 1994-04-12 |
Family
ID=17175910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4248291A Pending JPH06101986A (ja) | 1992-09-17 | 1992-09-17 | 内面溝付伝熱管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06101986A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20050042398A (ko) * | 2003-11-03 | 2005-05-09 | 기아자동차주식회사 | 차량 에어컨의 냉매 유동음 방지 구조 |
| EP2182099A1 (en) | 2008-10-31 | 2010-05-05 | Japan Super Quartz Corporation | Silica glass crucible having multilayered structure |
| EP2765383A4 (en) * | 2011-09-26 | 2015-07-08 | Mitsubishi Electric Corp | HEAT EXCHANGER AND COLD CIRCUIT DEVICE THEREWITH |
-
1992
- 1992-09-17 JP JP4248291A patent/JPH06101986A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20050042398A (ko) * | 2003-11-03 | 2005-05-09 | 기아자동차주식회사 | 차량 에어컨의 냉매 유동음 방지 구조 |
| EP2182099A1 (en) | 2008-10-31 | 2010-05-05 | Japan Super Quartz Corporation | Silica glass crucible having multilayered structure |
| EP2765383A4 (en) * | 2011-09-26 | 2015-07-08 | Mitsubishi Electric Corp | HEAT EXCHANGER AND COLD CIRCUIT DEVICE THEREWITH |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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