CN103764808A - 高温油 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及基于下列的新型高温油：芳族酯如偏苯三甲酸酯、均苯四甲酸酯、均苯三甲酸酯或它们的混合物或间苯三酚的衍生物，和完全氢化的或氢化的聚异丁烯或其混合物。

Description

高温油
本发明涉及基于下列的新型高温油：芳族酯如偏苯三甲酸酯、均苯四甲酸酯、均苯三甲酸酯或其混合物，或间苯三酚的衍生物如间苯三酚-三辛酸酯、间苯三酚-三癸酸酯和间苯三酚三(十二烷酸)酯，和完全氢化的或氢化的聚异丁烯或其混合物。
在工业的链条润滑领域中，例如在输送设备、涂装线、纺织工业、绝缘材料工业、玻璃工业等以及在连续木材压制设备的传送带润滑中使用的高温油一般由三组分体系组成。
此三组分体系通常由芳族酯、合成烃和基于聚异丁烯的聚合物组成。合成烃用作增溶剂。还向此润滑体系中添加商品中常见的添加剂。然而，这些体系的缺点是由于合成烃的使用而限制了油的工作温度，因为在温度> 200℃时合成烃迅速汽化。
例如EP 1 154 011 B1中描述了一种三组分体系。其中，提供了包含芳族酯化合物和作为另外的基础油的α-烯烃低聚物以及聚异丁烯的润滑油组合物。
如上面已经说明，由于增溶剂汽化而使三组分润滑剂组合物的性能损失高。汽化导致在应用表面或应用区域上形成由润滑剂剩余成分形成的沉积物或残余物，由此不再能够确保完全的润滑。然后此沉积物必须再次被溶解。通常，不得不停止操作和除去残余物。由此需要一种高温油，其中要显著地降低油的各组分的汽化并因此在长期持续不断的高温下不丧失润滑作用。
对于木材压制的链条润滑和传送带润滑，例如在用于生产层压地板的ContipressenTM中，特别要求这样的高温油。
本发明的目的是提供高温油，通过所述高温油在长期持续不断的高温下实现了良好的润滑作用并且可以根据应用以不同的粘度提供。
此目的通过提供如下的高温油令人惊奇地得以实现，所述高温油为双组分体系，由
通式(I)的芳族酯
Figure 446574DEST_PATH_IMAGE001
其中R1是具有6-16个碳原子的直链或支化的烷基且n为3或4，
或通式(II)的化合物
Figure 707791DEST_PATH_IMAGE002
其中R是具有8-16个碳原子链长的直链或支化的烷基且n等于3，
和 
氢化聚异丁烯、完全氢化的聚异丁烯或完全氢化的和氢化的聚异丁烯混合物形成。优选包括完全氢化的聚异丁烯。
通常，该高温油包含40-91.9重量%的通式(I)的芳族酯或通式(II)的化合物和50-5重量%的氢化、完全氢化的聚异丁烯或氢化与完全氢化的聚异丁烯的混合物。
另外，该高温油可以包含0.1-6重量%，尤其是2-5重量%的抗氧化剂。
该高温油还可包含0-4重量%、尤其是0.3-3.5重量%的抗磨剂，0.1-1.0重量%的防腐蚀剂和0-2重量%、尤其是0.1-1.5重量%的离子液体。
高温油中存在的通式(I)的酯化合物优选选自偏苯三甲酸酯、均苯四甲酸酯、均苯三甲酸酯或它们的混合物。通式(II)的化合物是间苯三酚(苯-1,3,5-三酚)的衍生物，优选间苯三酚-三辛酸酯、间苯三酚-三癸酸酯和间苯三酚-三(十二烷酸)酯。
高温油中存在的抗氧化剂(其在分子中可以含有硫和/或氮和/或磷)选自芳族胺类抗氧化剂如烷基化的苯基-α-萘胺、二烷基二苯胺，具有空间位阻的酚类如丁基羟基甲苯(BHT)，具有硫醚基团的酚类抗氧化剂，锌或钼或钨的二烷基二硫代磷酸盐和亚磷酸盐。
高温油中存在的抗磨剂选自基于如下的抗磨添加剂：二苯基甲苯基磷酸酯、胺-中和的磷酸酯/盐、烷基化和非烷基化的三芳基磷酸酯、烷基化和非烷基化的三芳基硫代磷酸酯、锌或钼或钨的二烷基二硫代磷酸盐、氨基甲酸酯/盐、硫代氨基甲酸酯/盐、锌或钼或钨的二硫代氨基甲酸盐、二巯基-噻二唑、磺酸钙和苯并三唑衍生物。
高温油中存在的防腐蚀剂选自基于如下的添加剂：具有100-300 mg KOH/g的TBN的“髙碱性”磺酸钙、胺-中和的磷酸酯/盐、烷基化的萘磺酸钙、噁唑啉衍生物、咪唑衍生物、琥珀酸半酯、N-烷基化的苯并三唑。
高温油中使用的离子液体(IL)是指所谓的熔盐，所述熔盐根据定义在100℃以下的温度为液态。许多离子液体在室温或更低的温度下也是液态的。对于离子液体适合的阳离子证明是季铵阳离子、鏻阳离子、咪唑鎓阳离子、吡啶鎓阳离子、吡唑鎓阳离子、噁唑鎓阳离子、吡咯烷鎓阳离子、胍鎓阳离子、吗啉鎓阳离子或三唑鎓阳离子，它们可以与选自如下的阴离子结合：[PF6]-、[BF4]-、[CF3CO2]-、[CF3SO3]-、[(CF3SO2)2N]-、[(R4SO2)(R5SO2)N]-、[(CF3SO2)(CF3COO)N]-、[R4-SO3]-、[R4-O-SO3]-、[R4-COO]-、Cl-、Br-、[NO3]-、[N(CN)2]-、[HSO4]-或[R4R5PO4]-，并且R4和R5基团各自独立地选自氢；具有1-20个碳原子的直链或支化的、饱和或不饱和的、脂肪族或脂环族烷基；在杂芳基基团上具有3-8个碳原子和具有至少一个选自N、O和S的杂原子的杂芳基、杂芳基-C1-C6-烷基，其可以被至少一个选自C1-C6-烷基和/或卤素原子的基团取代；在芳基基团中具有5-12个碳原子的芳基、芳基-C1-C6-烷基，其可以被至少一个C1-C6-烷基取代，部分和全部氟化的烷基基团。当然也可以是另外的组合。[PF(6-x)R7 x]-、[R7-SO3]-型的阴离子也是已知的。在此R7表示部分或完全氟化的基团如五氟乙基或全氟丁基。下面的阴离子类型同样是相当热稳定的：(FSO2)2N-。
为了在油中展现积极的作用，离子液体据信一方面应显示在油中的溶解性，然而并不绝对需要完全的可混合性。离子液体应当是热稳定的且不促进腐蚀，例如其在存在水的情况下不或仅仅非常迟缓地形成腐蚀性的反应产物。
已经证明特别有利的离子液体例如是：四烷基铵-和四烷基鏻-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐，如三己基(十四烷基)鏻-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐(HPDimid)和甲基三辛基铵-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐(Moimide)。同样特别有利的离子液体例如是：四烷基铵-和四烷基鏻-三(全氟乙基)三氟磷酸盐，如四丁基鏻-三(全氟乙基)三氟磷酸盐(BuPPFET)、三己基(十四烷基)-三(全氟乙基)三氟磷酸盐(HDPPFET)。同样发现吡咯烷鎓-三(全氟乙基)三氟磷酸盐是特别有利的。另外特别有利的是四烷基铵-和四烷基鏻-全氟丁磺酸盐，如三己基(十四烷基)鏻-全氟丁磺酸盐(HDPnonaflat)。
另外可以使用所述离子液体的任何混合物。
本发明的双组分体系在热稳定性和残余物形成或残余物特性方面具有明显更好的性能。热稳定性的极大提升特别是在润滑特性的明显增加中显而易见。延长了重新润滑间隔且实现了高达30%电量节约的能量节约。
如已经提到的，残余物的形成明显减少。因此，裂解残余物的形成同样减少并且形成的残余物可以非常容易地用新鲜油溶解。
附图显示了基于双组分的本发明高温油的优点。
图1显示在40℃大约260mm2/秒的运动粘度下实施例1的基于双组分的本发明高温油与对比例1的基于三组分的已知油相比在250N载荷下摩擦值随温度的变化。
图2显示在40℃大约260mm2/秒的基础油运动粘度下实施例1的基于双组分的本发明高温油与对比例1的基于三组分的已知油相比的汽化损失。
图3显示在40℃大约260mm2/秒的基础油运动粘度下实施例1的基于双组分的本发明高温油与对比例1的基于三组分的已知油相比的表观动态粘度增加。
图4显示实施例2的基于双组分的本发明高温油与对比例2的基于三组分的已知油相比在250N载荷下摩擦值随温度的变化。
图5显示在40℃大约100 mm2/秒的基础油运动粘度下实施例2的基于双组分的本发明高温油与对比例2的基于三组分的已知油相比的汽化损失。
图6显示在40℃大约100 mm2/秒的基础油运动粘度下实施例2的基于双组分的本发明高温油与对比例2的基于三组分的已知油相比的表观粘度增加。
图7显示实施例3的基于双组分的本发明高温油与对比例3的基于三组分的已知油相比在250N载荷下摩擦值随温度的变化。
图8显示在40℃大约680 mm2/秒的基础油运动粘度下实施例3的基于双组分的本发明高温油与对比例3的基于三组分的已知油相比的汽化损失。
图9显示在40℃大约680 mm2/秒的基础油运动粘度下实施例3的基于双组分的本发明高温油与对比例3的基于三组分的已知油相比的表观动态粘度增加。
图10显示在大约260mm2/秒的基础油运动粘度下实施例4的带有离子液体、基于双组分的本发明高温油与相应于实施例1的对比例4相比的汽化损失。
图11显示在大约260mm2/秒的基础油运动粘度下实施例4的带有离子液体、基于双组分的本发明高温油与相应于实施例1的对比例4相比的表观动态粘度增加。
图12显示了用于链条功效测试台的试验构造。
现在由下面的实施例来详细地解释本发明。
实施例1
本发明的双组分高温油的制备
高温油的组成：
63.4重量%的芳族偏苯三甲酸酯
30.0重量%的完全氢化的聚异丁烯
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂。
在搅拌釜中装入作为芳族酯的偏苯三甲酸酯。在100℃，在搅拌下加入聚异丁烯。接着，将所述混合物搅拌1小时以获得均匀的混合物。在60℃在搅拌下向釜中加入抗磨剂和抗氧化剂。大约1小时后，可以将成品油装入提供的容器中。
对比例1
已知的三组分高温油的制备
高温油的组成：
47.4重量%的芳族偏苯三甲酸酯
16.0重量%的聚异丁烯
30.0重量%的合成烃
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂。
在搅拌釜中装入作为芳族酯的偏苯三甲酸酯和作为合成烃的聚-α-烯烃。在100℃，在搅拌下加入聚异丁烯。接着，将所述混合物搅拌1小时以获得均匀的混合物。在60℃在搅拌下向釜中加入抗磨剂和抗氧化剂。大约1小时后，可以将成品油装入提供的容器中。
本发明的高温油的优点在下文示出。
根据实施例1和对比例1的油的基础数据示于表1中。
表1
  实施例1 对比例1
外观 透明 透明
运动粘度40℃ 271 mm2/秒 275 mm2/秒
运动粘度100℃ 24 mm2/秒 25 mm2/秒
闪点 > 250℃ > 250℃
倾点 -30℃ -30℃
1.1.热稳定性研究
在铝盘中在230℃对5g称重重量进行关于在热应力下的汽化和粘度的研究。为此，将根据实施例1和对比例1的油相互比较。
表2
  实施例1 对比例1
24小时/230℃后的汽化损失 16% 30%
48小时/230℃后的汽化损失 25% 49%
72小时/230℃后的汽化损失 35% 62%
24小时/230℃后表观动态粘度增加 970 mPas 1300 mPas
48小时/230℃后表观动态粘度增加 1400 mPas 4400 mPas
72小时/230℃后表观动态粘度增加 3200 mPas 41 000 mPas
上述结果表明在双组分高温油中使用完全氢化的聚异丁烯与已知的三组分油相比可以明显降低粘度和汽化损失的升高。这些结果在图2和3中也以曲线图的形式示出。
1.2.摩擦值的比较
用实施例1和对比例1中制得的油测定摩擦值。为此，基于DIN 51834进行振动摩擦磨损试验(SRV)，试验条件球/圆盘、载荷250N、50℃-250℃、1mm冲程50Hz、165分钟。结果示于表3中。
表3
Figure 438986DEST_PATH_IMAGE003
这些结果(也在图1中示出)表明：与三组分体系相比，基于双组分的高温油对于摩擦数有积极的作用。
1.3.所述油在250℃下完全汽化后的残余物特性
研究残余物的形成和残余物在溶解度方面的行为。
将待测试的油在预先弯折好的且用溶剂清洁过的钢片上称重5g，然后在250℃在空气循环干燥室中汽化最少72小时。将正方形的钢片在所有四个侧面上手动弯折以得到盘的形状。
冷却后，记录重新称量的结果。
对于此测试重要的是测定残余物在新鲜油中的可溶性和形成的残余物的量。
为此，将一滴新鲜油施加到残余物上并借助圆形玻璃棒通过转圈运动轻轻地摩擦。
结果表明：与具有6.0%残余物的已知油相比，本发明的高温油形成4.8%更少的残余物。由本发明的高温油形成的残余物能够非常好地溶解，这意味着这些残余物容易用新鲜油溶解。相反，已知油的残余物用新鲜油基本上更难再溶解。
1.4.链条功效测试台
图12示出了链条功效测试台,该测试台在下面的测试条件下工作:
温度: 220℃
速度: 2 m/秒
载荷: 2600 N。
0.1%的链条伸长率后运行时间对于实施例1为22小时，对于对比例1为17小时。
测试之前，将链条浸入待测试的润滑油中。浸洗之后，将链条悬垂，使得过量的润滑剂可以滴下来。接着，将链条安装到链条测试台中(见图10)并在设定条件下开始测试。可以变化温度、速度和载荷。
运行时间固定在0.1%的链条伸长率。在测试运行过程中通过链条链接上的磨损产生链条伸长。
实施例2
本发明的高温油的组成：
82重量%的芳族偏苯三甲酸酯
12.7重量%的完全氢化的聚异丁烯
0.3重量%的抗磨剂
4.5重量%的抗氧化剂
0.5重量%的防腐蚀剂。
如实施例1所描述进行制备。
对比例2
三组分的高温油的组成：
55.7重量%的芳族偏苯三甲酸酯
7重量%的聚异丁烯
33.20重量%的合成烃
0.30重量%的抗磨剂
3.7重量%的抗氧化剂
0.10重量%的防腐蚀剂。
如对比例1所描述进行制备。
本发明的高温油的优点在下文示出。
根据实施例2和对比例2的油的基础数据示于表4中。
表4
在40℃的粘度，100 mm2/秒 实施例2 对比例2
外观 透明 透明
运动粘度40℃ 120.0 mm2/秒 107.0 mm2/秒
运动粘度100℃ 14 mm2/秒 13.5 mm2/秒
闪点 > 250℃ > 250℃
倾点 -20℃ -30℃
2.1.热稳定性研究
在铝盘中在230℃对5g称重重量进行关于在热应力下的汽化和粘度的研究。为此，将根据实施例2和对比例2的油相互比较。
表5
  实施例2 对比例2
24小时/230℃后的汽化损失 18% 36%
48小时/230℃后的汽化损失 37% 57%
72小时/230℃后的汽化损失 52% 71%
24小时/230℃后表观动态粘度增加 340 mPas 430 mPas
48小时/230℃后表观动态粘度增加 1250 mPas 200 mPas
72小时/230℃后表观动态粘度增加 4700 mPas 23 000 mPas
上述结果表明在双组分高温油中使用完全氢化的聚异丁烯与已知的三组分油相比可以明显降低粘度和汽化损失的升高。这些结果在图5和6中也以曲线图的形式示出。
2.2.摩擦值的比较
用实施例2和对比例2中制得的油测定摩擦值。为此，基于DIN 51834进行振动摩擦磨损试验（SRV），试验条件球/圆盘、载荷250N、50℃-250℃、1mm冲程50Hz、165分钟。该结果示于表6中。
表6
Figure 432350DEST_PATH_IMAGE004
这些结果(也在图4中示出)表明：与三组分体系相比，基于双组分的高温油对于摩擦数有积极的作用。
2.3.所述油在250℃下完全汽化后的残余物特性
研究残余物的形成和残余物在溶解度方面的行为。所述方法在实施例1中进行了描述。
本发明的高温油和已知的油都具有3.0%的残余物；由本发明的高温油形成的残余物能够非常好地溶解，这意味着这些残余物可以容易地用新鲜油溶解。相反，已知油的残余物用新鲜油基本上更难能够再溶解。
2.4.链条功效测试台
在链条功效测试台上在220℃、2.0m/秒的速度和2600N的载荷下进行测试。0.1%的链条伸长率后的运行时间对于实施例2为19小时，对于对比例2为17小时。
如实施例1所描述进行测试。
实施例3
本发明的高温油的组成：
45.4重量%的芳族偏苯三甲酸酯
48.00重量%的完全氢化的聚异丁烯
2.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂。
如实施例1所描述进行制备。
对比例3
三组分的高温油的组成：
47.0重量%的芳族偏苯三甲酸酯
17.4重量%的聚异丁烯
29.0重量%的合成烃
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.10重量%的防腐蚀剂。
如对比例1所描述进行制备。
本发明的高温油的优点在下文示出。
根据实施例3和对比例3的油的基础数据示于表7中。
表7
在40℃的粘度，680 mm2/秒 实施例3 对比例3
外观 透明 透明
运动粘度40℃ 690 mm2/秒 690 mm2/秒
运动粘度100℃ 24 mm2/秒 47 mm2/秒
闪点 > 250℃ > 250℃
倾点 -30℃ -30℃
3.1.热稳定性研究
在铝盘中在230℃对5g称重重量进行关于在热应力下的汽化和粘度的研究。为此，将根据实施例3和对比例3的油相互比较。
表8
  实施例3 对比例3
24小时/230℃后的汽化损失 18% 20%
48小时/230℃后的汽化损失 28% 38%
72小时/230℃后的汽化损失 37% 53%
24小时/230℃后表观动态粘度增加 3400 mPas 2800 mPas
48小时/230℃后表观动态粘度增加 6000 mPas 13 250 mPas
72小时/230℃后表观动态粘度增加 12 700 mPas 47 000 mPas
上述结果表明在双组分高温油中使用完全氢化的聚异丁烯与已知的三组分油相比可以降低粘度和汽化损失的升高。这些结果在图8和9中也以曲线图的形式示出。
3.2.摩擦值的比较
用实施例3和对比例3中制得的油测定摩擦值。为此，基于DIN 51834进行振动摩擦磨损试验（SRV），试验条件球/圆盘、载荷250N、50℃-250℃、1mm冲程50Hz、165分钟。该结果示于表9中。
表9
Figure 248997DEST_PATH_IMAGE005
这些结果(也在图7中示出)表明：与三组分体系相比，基于双组分的高温油对于摩擦数有积极的作用。
3.3.所述油在250℃下完全汽化后的残余物特性
研究残余物的形成和残余物在溶解度方面的行为。如实施例1所描述进行测试。
结果表明：与具有11.8%残余物的已知油相比，本发明的高温油形成4.8%更少的残余物。由本发明的高温油形成的残余物能够非常好地溶解，这意味着这些残余物可容易地用新鲜油溶解。相反，已知油的残余物用新鲜油基本上更难能够再溶解。
3.4.链条功效测试台
在链条功效测试台上在220℃、2.0m/秒的速度和2600N的载荷下进行测试。0.1%的链条伸长率后的运行时间对于实施例3为17小时，对于对比例3为15小时。如实施例1所描述进行测试。
实施例4
本发明的高温油的组成：
62.90重量%的芳族偏苯三甲酸酯 
30.00重量%的完全氢化的聚异丁烯
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂
0.50重量%的离子液体。
如实施例1所描述进行制备。使用的离子液体为HDPImid(=三己基(十四烷基)鏻-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐)。
对比例4(对应于实施例1)
本发明的高温油的组成：
63.40重量%的芳族偏苯三甲酸酯
30.00重量%的完全氢化的聚异丁烯
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂。
如实施例1所描述进行制备。
根据实施例4和对比例4的油的基础数据示于表10中。
表10
在40℃的粘度，200 mm2/秒 实施例4 对比例4(对应于实施例1)
外观 透明 透明
运动粘度40℃ 270.0 mm2/秒 271.0 mm2/秒
运动粘度100℃ 24 mm2/秒 25 mm2/秒
闪点 > 250℃ > 250℃
倾点 -30℃ -30℃
4.1.热稳定性研究
在闭合的铝盘中在250℃对5g称重重量进行关于在热应力下的汽化和粘度的研究。在72小时/250℃后汽化损失为19%。在72小时/250℃后以mPas表示的表观动态粘度增加为2300mPas。
表11
Figure 546860DEST_PATH_IMAGE006
上面的结果表明使用HDP-imid同样可以显著改善双组分体系的热稳定性。这些结果在图10和11中也以曲线图的形式示出。
实施例5
本发明的高温油的组成：
63.5重量%的间苯三酚-三癸酸酯
30.0重量%的完全氢化的聚异丁烯
3.5重量%的抗磨剂
3.0重量%的抗氧化剂
0.1重量%的防腐蚀剂。
如实施例1所描述进行制备。
通过基于间苯三酚的衍生物的高温油也可获得上面详细描述的结果。
上述实验结果表明在进行的所有研究中通过本发明的高温油都获得了比在已知的高温油的情况下显著更好的值。
总之，可以发现本发明的双组分体系在热稳定性和残余物形成或残余物特性方面具有明显更好的性能。热稳定性的极大提升特别是在润滑特性的明显增加中显而易见。可以延长重新润滑间隔且实现了高达30%电量节约的能量节约。

Claims (13)

1.用于润滑链条、链条辊和连续压制机传送带的高温油，包含
40-91.9重量%的通式(I)的芳族酯
Figure 546607DEST_PATH_IMAGE001
其中R1是具有6-16个碳原子的直链或支化的烷基且n为3-4的整数，
或40-91.9重量%的通式(II)的化合物
Figure 306753DEST_PATH_IMAGE002
其中R是具有8-16个碳原子链长的直链或支化的烷基且n等于3，
与5-50重量%的氢化聚异丁烯、完全氢化的聚异丁烯或完全氢化的和氢化的聚异丁烯混合物。
2.如权利要求1所述的高温油，其进一步包含0.1-6重量%的抗氧化剂。
3.如权利要求1或2所述的高温油，其进一步包含1-4重量%的抗磨剂。
4.如权利要求1-3所述的高温油，其进一步包含0.1-0.5重量%的防腐蚀剂。
5.如权利要求1-4中任一项所述的高温油，其进一步包含0-2重量%的离子液体。
6.如前述权利要求1-5中任一项所述的高温油，其中通式(I)的酯化合物选自偏苯三甲酸酯、均苯四甲酸酯、均苯三甲酸酯或它们的混合物。
7.如权利要求1-5中任一项所述的高温油，其中通式(II)的化合物是间苯三酚(苯-1,3,5-三酚)的衍生物。
8.如权利要求7所述的高温油，其中间苯三酚的衍生物是间苯三酚-三辛酸酯、间苯三酚-三癸酸酯或间苯三酚-三(十二烷酸)酯。
9.如前述权利要求1-8中任一项所述的高温油，其中所述抗氧化剂在分子中带有硫和/或氮和/或磷，并且选自芳族胺类抗氧化剂如烷基化的苯基-α-萘胺、二烷基二苯胺，具有空间位阻的酚类如丁基羟基甲苯(BHT)，具有硫醚基团的酚类抗氧化剂，锌或钼或钨的二烷基二硫代磷酸盐和亚磷酸盐。
10.如前述权利要求1-9中任一项所述的高温油，其中所述抗磨剂选自基于如下的抗磨添加剂：二苯基甲苯基磷酸酯、胺-中和的磷酸酯/盐、烷基化和非烷基化的三芳基磷酸酯、烷基化和非烷基化的三芳基硫代磷酸酯、锌或钼或钨的二烷基二硫代磷酸盐、氨基甲酸酯/盐、硫代氨基甲酸酯/盐、锌或钼或钨的二硫代氨基甲酸盐、二巯基-噻二唑、磺酸钙和苯并三唑衍生物。
11.如前述权利要求1-10中任一项所述的高温油，其中所述防腐蚀剂选自基于如下的添加剂：髙碱性磺酸钙、胺-中和的磷酸酯/盐、烷基化的萘磺酸钙、噁唑啉衍生物、咪唑衍生物、琥珀酸半酯、N-烷基化的苯并三唑。
12.如前述权利要求1-11中任一项所述的高温油，其中所述离子液体选自四烷基铵-和四烷基鏻-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐，例如三己基(十四烷基)鏻-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐(HPDimid)和甲基三辛基铵-双(三氟甲基磺酰基)亚胺盐(Moimid)，以及四烷基铵-和四烷基鏻-三(全氟乙基)三氟磷酸盐，尤其是四丁基鏻-三(全氟乙基)三氟磷酸盐(BuPPFET)、三己基(十四烷基)-三(全氟乙基)三氟磷酸盐(HDPPFET)、吡咯烷鎓-三(全氟乙基)三氟磷酸盐、四烷基铵、四烷基鏻-全氟丁磺酸盐、三己基(十四烷基)鏻-全氟丁磺酸盐(HDPnonaflat)。
13.如权利要求1-12中任一项所述的高温油在输送设备、涂装线、纺织工业、绝缘材料工业、玻璃工业和连续木材压制设备的传送带润滑的工业链条润滑领域中的用途。
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