JP6822635B2 - 潤滑油組成物、及び潤滑油組成物の使用方法 - Google Patents

Description

本発明は、潤滑油組成物、及び潤滑油組成物の使用方法に関する。

高温炉、乾燥炉、ヒートセッター等の装置が備える、チェーン、ローラーチェーン、チェーンコンベア、ローラー等の部材に用いられる潤滑油組成物は、高温に曝されるため、耐熱性（特に、低蒸発性）が要求される。例えば、高温環境下での潤滑油組成物は、粘性を失い、部材表面の被膜は薄膜化し易く、蒸発量の増大に繋がり、装置の寿命にも大きな影響を及ぼす。
そのため、高温環境下での蒸発量が抑制され得る、優れた耐熱性を有する高温用の潤滑油組成物が要求されており、この要求に対応するために、様々な潤滑油組成物が提案されている。

例えば、特許文献１には、特定構造を有する芳香族エステルと、水素化ポリイソブチレンとを、所定の含有量で含んでなる、連続プレス機のチェーン、チェーンホイール、及びベルトの潤滑に使用される高温用オイルが開示されている。

特表２０１４−５１５４１２号公報

ところで、建築や家具等に使用される木質パネルは、木材チップや木材ファイバー類と加熱した接着剤との混合物を、高温下でプレスして製造される。木質パネルの製造においては、生産効率向上の観点から、連続生産式の装置である連続式木質パネルプレス装置が使用されている。
この装置は、２００℃以上に加熱したプレス装置の中を、上下のローラーコンベアを用いて、木材原料や成形後の木質パネルを移動させている。このローラーコンベアは、ローラーがチェーンによって輪状に連結された構造を有しており、当該ローラーは、高温に加熱されたプレス装置内を循環するため、常に高温状態に曝されている。
また、整列したローラーの駆動は、ローラーの両端から挿入されている細い棒状のロッドを介して伝えられており、ロッドが挿入されたローラーは、当該ロッドを軸として回転する。ローラーの回転を良好とするために、ローラーとロッドとの隙間（以下、「ローラーロッド部分」ともいう）に潤滑油組成物が供給される。

しかしながら、ローラーロッド部分の隙間は狭く、供給できる潤滑油組成物は微量にならざるを得ない。また、ロッドの高速駆動により、ローラーロッド部分は、特に発熱し易く、加熱炉よりも高温になり易い箇所である。
さらに、更なる生産性の向上のため、ローラーコンベアの高速化が求められており、それに伴い、ロッドにかかる負荷や回転速度が大きくなる。また、使用する接着剤の種類によっては、より高温下での加熱が要求され、温度条件がより過酷になることも想定される。

特許文献１に記載の高温用オイルは、チェーン、チェーンホイール、及びベルトに用いられるものであって、上述のローラーロッド部分に比べると、高温にはなり難く、また、十分な供給量も確保できる箇所であるといえる。
本発明者の検討によれば、特許文献１に記載されたような一般的な高温用潤滑油組成物を、上述のローラーロッド部分に使用した場合、高温であり十分に潤滑油組成物が供給できないため、ロッドの焼き付きが発生し易く、ロッドの折損の頻度が高いことが分かった。
そのため、上述のローラーロッド部分のように、高温となり易く、且つ、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に好適に使用し得る潤滑油組成物が求められている。

本発明は、高温となり易く、且つ、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用しても、蒸発量の低減及びスラッジ発生の抑制効果が高い優れた耐熱性を有しつつ、優れた潤滑性能を発現し得る潤滑油組成物を提供することを目的とする。

本発明者は、基油として、特定の炭素数の直鎖アルキル基を有する芳香族エステル化合物を用いると共に、特定の炭素数のアルキル基を有する酸性リン酸エステル及びそのアミン塩から選ばれるリン系化合物を所定の含有量で含むように調製した潤滑油組成物が、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明は、下記［１］及び［２］を提供する。

［１］下記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）を含む基油（Ａ）と共に、
下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）及び下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）から選ばれるリン系化合物（Ｂ）をリン原子換算で４０〜５００質量ｐｐｍ含有する、潤滑油組成物。

〔上記一般式（ａ）中、ｍは３又は４であり、Ｒ^Ａは、それぞれ独立に、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基である。なお、複数のＲ^Ａは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕

〔上記一般式（ｂ）中、ｎは１又は２であり、Ｒ^Ｂは、それぞれ独立に、炭素数１〜８のアルキル基である。なお、ｎが２である場合、２つのＲは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕
［２］上記［１］に記載の潤滑油組成物を、運転時の加熱炉内の最高温度が１６０℃以上となるパネルボードのプレス装置が備えるローラーロッド部分の潤滑に用いる、潤滑油組成物の使用方法。

本発明の潤滑油組成物は、高温となり易く、且つ、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用しても、蒸発量の抑制効果及びスラッジ発生の抑制効果が高い優れた耐熱性を有しつつ、優れた潤滑性能を発現し得る。

本明細書において、４０℃及び１００℃における動粘度、並びに、粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した値を意味する。
また、本明細書において、リン原子の含有量は、ＪＰＩ−５Ｓ−３８−９２に準拠して測定した値を意味する。

〔潤滑油組成物〕
本発明の潤滑油組成物は、一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）を含む基油（Ａ）と、一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）及び一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）から選ばれるリン系化合物（Ｂ）とを含有する。

本発明の一態様の潤滑油組成物は、潤滑対象となる部材の腐食を抑制する観点から、さらにベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）を含有することが好ましい。
また、本発明の一態様の潤滑油組成物は、酸化防止性能の向上の観点から、さらに酸化防止剤（Ｄ）を含有することが好ましく、アミン系酸化防止剤（Ｄ１）を含む酸化防止剤（Ｄ）を含有することがより好ましい。
なお、本発明の一態様の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、上述の成分（Ｂ）〜（Ｄ）以外の他の潤滑油用添加剤を含有してもよい。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ａ）及び（Ｂ）の合計含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０．０１質量％以上、より好ましくは７０．０１質量％以上、更に好ましくは８０．０１質量％以上、より更に好ましくは８５．０１質量％以上、特に好ましくは９０．０１質量％以上であり、また、通常１００質量％以下、好ましくは９９．９質量％以下、より好ましくは９９質量％以下である。

また、本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）及び（Ｄ）の合計含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは７０〜１００質量％、より好ましくは８０〜１００質量％、更に好ましくは８５〜１００質量％、より更に好ましくは９０〜１００質量％、特に好ましくは９５〜１００質量％である。

以下、本発明の潤滑油組成物に含まれる各成分の詳細について説明する。

＜成分（Ａ）：基油＞
本発明の潤滑油組成物が含有する基油（Ａ）は、少なくとも一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）を含む。
ただし、基油（Ａ）は、本発明の効果を損なわない範囲で、成分（Ａ１）以外の他の基油（Ａ２）を含有してもよい。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、基油（Ａ）の含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、より更に好ましくは８５質量％以上、特に好ましくは９０質量％以上であり、また、好ましくは９９．９質量％以下、好ましくは９９．０質量％以下、より好ましくは９８．０質量％以下である。

［成分（Ａ１）：芳香族エステル化合物］
本発明の潤滑油組成物において、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、基油（Ａ）として、下記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）を含有する。

上記一般式（ａ）中、ｍは３又は４であり、３であることが好ましい。
Ｒ^Ａは、それぞれ独立に、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基である。なお、複数のＲ^Ａは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。

Ｒ^Ａとして選択し得る、直鎖アルキル基としては、ｎ−ヘキシル基、ｎ−ヘプチル基、ｎ−オクチル基、ｎ−ノニル基、ｎ−デシル基、ｎ−ウンデシル基、ｎ−ドデシル基が挙げられる。
また、Ｒ^Ａとして選択し得る、直鎖アルキル基の炭素数は、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、６〜１２であるが、好ましくは７〜１１、より好ましくは８〜１０である。

前記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ）は、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基を有するために、高温での流動性が損なわれず、高温下でも蒸発し難いという特性を有する。
そのため、芳香族エステル系基油（Ａ）を含む潤滑油組成物は、潤滑油組成物を十分に供給できず、特に高温となり易い部材間に使用しても、当該部材間に被膜が形成させ易く、さらに当該被膜の蒸発も抑制されるため、耐熱性に優れたものとなり得る。

基油（Ａ）中の芳香族エステル化合物（Ａ１）の含有割合としては、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、潤滑油組成物に含まれる基油（Ａ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上、より更に好ましくは８０質量％以上であり、また、通常１００質量％以下、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、芳香族エステル化合物（Ａ１）の含有量は、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは４０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、より更に好ましくは７５質量％以上であり、また、好ましくは９９．９質量％以下、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

具体的な芳香族エステル化合物（Ａ）としては、下記一般式（ａ−１）で表されるトリメリット酸エステル、下記一般式（ａ−２）で表されるトリメシン酸エステル、下記一般式（ａ−３）で表されるピロメリット酸エステル等が挙げられる。

上記一般式（ａ−１）〜（ａ−３）中、Ｒ^Ａ１〜Ｒ^Ａ４は、それぞれ独立に、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基である。なお、Ｒ^Ａ１〜Ｒ^Ａ４として選択し得る、当該直鎖アルキル基の具体例、及び好適な炭素数は、前記一般式（ａ）中のＲ^Ａと同じである。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、基油（Ａ）が、前記一般式（ａ−１）で表されるトリメリット酸エステル（Ａ１１）を含むことが好ましい。

基油（Ａ）中のトリメリット酸エステル（Ａ１１）の含有割合としては、蒸発量を抑制し、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、潤滑油組成物に含まれる基油（Ａ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上、より更に好ましくは８０質量％以上であり、また、通常１００質量％以下、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９５質量％以下である。

成分（Ａ１）の４０℃における動粘度としては、好ましくは５〜２００ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは８〜１００ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは１０〜６０ｍｍ^２／ｓである。
成分（Ａ１）の１００℃における動粘度としては、好ましくは１．０〜２０．０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは２．０〜１５．０ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは２．５〜１０．０ｍｍ^２／ｓである。
成分（Ａ１）の粘度指数としては、好ましくは８０以上、より好ましくは９０以上、更に好ましくは１００以上である。

［成分（Ａ２）：成分（Ａ１）以外の他の基油］
本発明の一態様の潤滑油組成物において、本発明の効果を損なわない範囲で、基油（Ａ）は、成分（Ａ１）と共に、成分（Ａ１）以外の他の基油（Ａ２）を含有してもよい。
他の基油（Ａ２）としては、鉱油であってもよく、成分（Ａ１）以外の合成油であってもよく、鉱油と合成油から選ばれる２種以上を併用した混合油であってもよい。

前記鉱油としては、例えば、パラフィン系鉱油、中間基系鉱油、ナフテン系鉱油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；これらの常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；当該留出油を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化分解、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化精製等の精製処理の一つ以上の処理を施した鉱油；フィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ＧＴＬワックス（Gas To Liquids WAX））を異性化することで得られる鉱油ワックス；等が挙げられる。
これらの鉱油は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

前記合成油としては、例えば、α−オレフィン単独重合体、又はα−オレフィン共重合体（例えば、エチレン−α−オレフィン共重合体等の炭素数８〜１４のα−オレフィン共重合体）等のポリα−オレフィン；ポリブテン；イソパラフィン；ポリオールエステル等の成分（Ａ１）以外のエステル；ポリフェニルエーテル等の各種エーテル；ポリアルキレングリコール；アルキルベンゼン；アルキルナフタレン；フィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ＧＴＬワックス）を異性化することで得られる合成油等が挙げられる。
これらの合成油は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

本発明の一態様において、他の基油（Ａ２）としては、成分（Ａ１）以外の合成油であることが好ましく、ポリα−オレフィンであることがより好ましく、ポリブテンが更に好ましい。
特に、成分（Ａ１）及びポリブテンを共に含む基油（Ａ）を用いることで、蒸発量の抑制効果をより向上させ、より耐熱性に優れた潤滑油組成物に調製することができる。また、得られる潤滑油組成物の流動性を向上させ、例えば、ローラーロッド部分のような隙間が狭い部材間に、当該潤滑油組成物を供給し易くなる。

本発明の一態様の潤滑油組成物に含まれる成分（Ａ１）の全量１００質量部に対する、ポリブテンの含有量比としては、上記観点から、好ましくは０〜５０質量部、より好ましくは０〜４０質量部、更に好ましくは５〜３０質量部、より更に好ましくは１０〜２５質量部である。

［直鎖アルキル基を有さず、分岐鎖アルキル基を有する芳香族エステル化合物（Ｘ）］
一方で、基油として、前記一般式（ａ）中の全てのＲ^Ａが分岐鎖アルキル基である化合物のような、直鎖アルキル基を有さず、分岐鎖アルキル基を有する芳香族エステル化合物（Ｘ）を用いた場合、得られる潤滑油組成物は、高温での蒸発量が抑制され難く、耐熱性の点で劣り、高温環境下での潤滑性能の低下も引き起こし易い。
そのため、本発明の一態様の潤滑油組成物において、このような芳香族エステル化合物（Ｘ）の含有量は極力少ないことが好ましい。

上記観点から、本発明の一態様の潤滑油組成物において、芳香族エステル化合物（Ｘ）の含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは２０質量％未満、より好ましくは１０質量％未満、更に好ましくは５質量％未満、より更に好ましくは１質量％未満である。

また、本発明の一態様の潤滑油組成物に含まれる成分（Ａ１）の全量１００質量部に対する、芳香族エステル化合物（Ｘ）の含有量比としては、上記観点から、好ましくは３０質量部未満、より好ましくは２０質量部未満、更に好ましくは１０質量部未満、より更に好ましくは１質量部未満である。

＜成分（Ｂ）：リン系化合物＞
本発明の潤滑油組成物は、下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）及び下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）から選ばれるリン系化合物（Ｂ）をリン原子換算で４０〜５００質量ｐｐｍ含有する。
なお、成分（Ｂ）は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

上記一般式（ｂ）中、ｎは１又は２であり、Ｒ^Ｂは、それぞれ独立に、炭素数１〜８のアルキル基である。なお、ｎが２である場合、２つのＲは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。
なお、上記一般式（ｂ）中のｎは１又は２であることから、酸性リン酸エステル（Ｂ１）は、前記一般式（ｂ−１）で表される酸性リン酸モノエステル（Ｂ１−１）、もしくは、前記一般式（ｂ−２）で表される酸性リン酸ジエステル（Ｂ１−２）を指す。
なお、本発明の一態様において、成分（Ｂ）は、成分（Ｂ１−１）及びそのアミン塩から選ばれる１種以上であってもよく、成分（Ｂ１−２）及びそのアミン塩から選ばれる１種以上であってもよく、成分（Ｂ１−１）及び成分（Ｂ１−２）並びにこれらのアミン塩から選ばれる１種以上であってもよい。

〔上記一般式（ｂ−１）中のＲ^Ｂ、並びに、上記一般式（ｂ−２）のＲ^Ｂ及びＲ^Ｂ’は、それぞれ独立に、炭素数１〜８のアルキル基である。なお、Ｒ^Ｂ及びＲ^Ｂ’は、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕

本発明者の検討によれば、例えば、一般的にリン系極圧剤として使用される、トリクレジルホスフェート（ＴＣＰ）等の中性リン酸エステルは、高温となり易く、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用した際に、潤滑油組成物の供給量が少なく、金属同士の接触が生じた場合に潤滑性能を十分に発現させることができず、焼き付きが生じ易いという弊害があることが分かった。
また、中性リン酸エステルに代えて、炭素数９以上の長鎖アルキル基を有する酸性リン酸エステルやそのアミン塩を用いた場合、焼き付きはある程度改善されるものの、熱せられた部材の高温化に伴い、スラッジの発生を招き易く、耐熱性の点で問題がある。また、この場合においても、焼き付きが十分に抑制されているとはいえなかった。

それに対して、本発明においては、リン系化合物（Ｂ）として、前記一般式（ｂ）中のＲ^Ｂで表されるアルキル基の炭素数を１〜８とした酸性リン酸エステル（Ｂ１）又はそのアミン塩（Ｂ２）を用いている。これにより、本発明の潤滑油組成物は、高温となり易く、且つ潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用しても、スラッジ発生を効果的に抑制すると共に、優れた潤滑性能を効果的に発現し、焼き付きを十分に抑制し得る。

また、本発明の潤滑油組成物は、リン系化合物（Ｂ）のリン原子換算での含有量を、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、４０〜５００質量ｐｐｍに調製している。
当該含有量が４０質量ｐｐｍ未満であると、得られる潤滑油組成物を高温となり易く、且つ潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用した際に、潤滑性能が十分に発現されず、焼き付きが生じ易い。
一方、当該含有量が５００質量ｐｐｍを超えると、熱せられた部材の高温化に伴い、スラッジの発生を招き易く、耐熱性が劣る潤滑油組成物となる。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、高温となり易く、且つ潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用した際にも、潤滑性能を十分に発現され易い潤滑油組成物とする観点から、リン系化合物（Ｂ）のリン原子換算での含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量ｐｐｍ以上、より好ましくは８０質量ｐｐｍ以上、更に好ましくは１００質量ｐｐｍ以上、より更に好ましくは１２０質量ｐｐｍ以上、特に好ましくは１４０質量ｐｐｍ以上である。
一方、スラッジ発生を抑制し得る、耐熱性に優れた潤滑油組成物とする観点から、リン系化合物（Ｂ）のリン原子換算での含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは４５０質量ｐｐｍ以下、より好ましくは４００質量ｐｐｍ以下、更に好ましくは３５０質量ｐｐｍ以下、より更に好ましくは３００質量ｐｐｍ以下、特に好ましくは２７０質量ｐｐｍ以下である。

前記一般式（ｂ）、（ｂ−１）及び（ｂ−２）中のＲ^Ｂ及びＲ^Ｂ’として選択し得る、アルキル基の炭素数は、高温となり易く、且つ潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用した際にも、スラッジ発生を抑制し得る、耐熱性に優れつつ、潤滑性能を十分に発現され易い潤滑油組成物とする観点から、１〜８であり、好ましくは１〜７、より好ましくは１〜６である。
なお、当該アルキル基の炭素数が９以上であると、熱せられた部材の高温化に伴い、スラッジの発生を招き易く、耐熱性が劣る潤滑油組成物となる。また、潤滑性能の点でも不十分となり易い。

Ｒ^Ｂ及びＲ^Ｂ’として選択し得る、前記アルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、ｓ−ブチル基、ｔ−ブチル基、イソブチル基、ｎ−ペンチル基、ｎ−ヘキシル基、ｎ−ヘプチル基、ｎ−オクチル基、２−エチルヘキシル基等が挙げられる。
なお、当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。

また、アミン塩（Ｂ２）は、前記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）のアミン塩である。
アミン塩（Ｂ２）を形成するアミンとしては、下記一般式（ｂ−ｉ）で表される化合物であることが好ましい。なお、当該アミンは、単独で又は２種以上を併用してもよい。

上記一般式（ｂ−ｉ）中、ｑは、１〜３の整数を示し、１であることが好ましい。
Ｒ^Ｃは、それぞれ独立に、炭素数６〜１８のアルキル基、炭素数６〜１８のアルケニル基、炭素数６〜１８のアリール基、炭素数７〜１８のアリールアルキル基、又は炭素数６〜１８のヒドロキシアルキル基であり、炭素数６〜１８のアルキル基が好ましい。
なお、Ｒ^Ａが複数存在する場合、複数のＲ^Ｃは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。

Ｒ^Ｃとして選択し得る、前記アルキル基としては、例えば、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、２−エチルヘキシル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ヘキサデシル基、オクタデシル基等が挙げられる。
当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。
当該アルキル基の炭素数としては、６〜１８であるが、好ましくは７〜１６、より好ましくは８〜１５、更に好ましくは１０〜１３である。

Ｒ^Ｃとして選択し得る、前記アルケニル基としては、例えば、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ヘキサデセニル基、オクタデセニル基等が挙げられる。
当該アルケニル基は、直鎖アルケニル基であってもよく、分岐鎖アルケニル基であってもよい。
当該アルケニル基の炭素数としては、６〜１８であるが、好ましくは７〜１６、より好ましくは８〜１５、更に好ましくは１０〜１３である。

Ｒ^Ｃとして選択し得る、前記アリール基としては、例えば、フェニル基、ナフチル基、アントリル基、フェナントリル基、ビフェニル基、ターフェニル基、フェニルナフチル基等が挙げられる。
当該アリール基の炭素数としては、６〜１８であるが、好ましくは６〜１６、より好ましくは６〜１４である。

Ｒ^Ｃとして選択し得る、前記アリールアルキル基としては、上述のアルキル基が有する水素原子が上述のアリール基に置換された基が挙げられ、具体的には、フェニルメチル基、フェニルエチル等が挙げられる。
当該アリールアルキル基の炭素数としては、７〜１８であるが、好ましくは７〜１６、より好ましくは８〜１４である。

Ｒ^Ｃとして選択し得る、前記ヒドロキシアルキル基としては、上述のアルキル基が有する水素原子がヒドロキシ基に置換された基が挙げられ、具体的には、ヒドロキシヘキシル基、ヒドロキシオクチル基、ヒドロキシドデシル基、ヒドロキシトリデシル基等が挙げられる。
当該ヒドロキシアルキル基の炭素数としては、６〜１８であるが、好ましくは７〜１６、より好ましくは８〜１５、更に好ましくは１０〜１３である。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、高温となり易く、且つ潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用した際にも、スラッジ発生を抑制し得る、耐熱性に優れつつ、金属同士の接触が生じた場合に潤滑性能を十分に発現され易い潤滑油組成物とする観点から、成分（Ｂ）が、前記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）を含むことが好ましい。
上記観点から、成分（Ｂ）中のアミン塩（Ｂ２）の含有割合としては、潤滑油組成物に含まれる成分（Ｂ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０〜１００質量％、より好ましくは６０〜１００質量％、更に好ましくは７０〜１００質量％、より更に好ましくは８０〜１００質量％である。

＜リン酸エステル（Ｐ１）、チオリン酸エステル（Ｐ２）＞
本発明の一態様の潤滑油組成物において、下記一般式（ｐ−１）で表されるリン酸エステル（Ｐ１）や、下記一般式（ｐ−２）で表されるチオリン酸エステル（Ｐ２）を含有していてもよい。
ただし、成分（Ｂ）を含有することによる上述の効果をより発現し易くする観点から、リン酸エステル（Ｐ１）や、チオリン酸エステル（Ｐ２）の含有量は少ない方が好ましい。

〔上記一般式（ｐ−１）、（ｐ−２）中、Ｒ^１〜Ｒ^６は、それぞれ独立に、ハロゲン原子、又は炭素数１〜４のアルキル基である。ｐ１〜ｐ６は、それぞれ独立に、０〜５の整数である。〕

上記観点から、本発明の一態様の潤滑油組成物において、リン酸エステル（Ｐ１）のリン原子換算での含有量としては、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは７００質量ｐｐｍ未満、より好ましくは２００質量ｐｐｍ未満、更に好ましくは１００質量ｐｐｍ未満、より更に好ましくは４０質量ｐｐｍ未満である。
また、本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ｂ）のリン原子換算での全量１００質量部に対する、リン酸エステル（Ｐ１）のリン原子換算での含有量比としては、好ましくは２５０質量部未満、より好ましくは１８０質量部未満、更に好ましくは９０質量部未満、より更に好ましくは３５質量部未満である。

上記観点から、本発明の一態様の潤滑油組成物において、チオリン酸エステル（Ｐ２）のリン原子換算での含有量としては、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは７００質量ｐｐｍ未満、より好ましくは２００質量ｐｐｍ未満、更に好ましくは１００質量ｐｐｍ未満、より更に好ましくは４０質量ｐｐｍ未満である。
また、本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ｂ）のリン原子換算での全量１００質量部に対する、チオリン酸エステル（Ｐ２）のリン原子換算での含有量比としては、好ましくは２５０質量部未満、より好ましくは１８０質量部未満、更に好ましくは９０質量部未満、より更に好ましくは３５質量部未満である。

＜成分（Ｃ）：ベンゾトリアゾール系化合物＞
本発明の一態様の潤滑油組成物は、潤滑対象となる部材の腐食を抑制する観点から、さらにベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）を含有することが好ましい。
特に、本発明の一態様の潤滑油組成物を用いる部材間の少なくとも一方の部材が銅又は銅合金である場合、ベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）を用いることで、銅の溶出の防止性能が高く、部材の腐食の抑制効果を高くすることができる。

ベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）としては、ベンゾトリアゾール、及び、ベンゾトリアゾールが有する水素原子の１つ以上が置換基で置換されたベンゾトリアゾール誘導体が挙げられ、ベンゾトリアゾールが好ましい。
なお、ベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

前記ベンゾトリアゾールは、下記一般式（ｃ）で表される１，２，３−ベンゾトリアゾールを指す。
また、前記ベンゾトリアゾール誘導体としては、下記一般式（ｃ−１）で表されるアルキルベンゾトリアゾール、及び、下記一般式（ｃ−２）で表されるアミノアルキルベンゾトリアゾール等が挙げられる。

上記一般式（ｃ−１）、（ｃ−２）中、Ｒ^Ｄ１は、それぞれ独立に、炭素数１〜４のアルキル基であって、当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。また、Ｒ^Ｄ１が複数存在する場合、複数のＲ^Ｄ１は、互いに同一であってもよく、異なっていてもよい。
ａは、１〜４の整数であり、好ましくは１又は２である。
ｂは、０〜４の整数であり、好ましくは０〜２の整数である。
Ｒ^Ｄ２は、メチレン基又はエチレン基である。
Ｒ^Ｄ３及びＲ^Ｄ４は、それぞれ独立に、水素原子又は炭素数１〜１８のアルキル基であって、当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ｃ）の含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．０１〜５質量％、より好ましくは０．０２〜２質量％、更に好ましくは０．０３〜１質量％、より更に好ましくは０．０４〜０．５質量％である。

また、成分（Ｃ）中のベンゾトリアゾールの含有割合としては、潤滑油組成物に含まれる成分（Ｃ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは３０〜１００質量％、より好ましくは５０〜１００質量％、更に好ましくは７０〜１００質量％、より更に好ましくは８０〜１００質量％、特に好ましくは９０〜１００質量％である。

＜成分（Ｄ）：酸化防止剤＞
本発明の一態様の潤滑油組成物は、酸化防止性能の向上の観点から、さらに酸化防止剤（Ｄ）を含有することが好ましく、アミン系酸化防止剤（Ｄ１）を含む酸化防止剤（Ｄ）を含有することがより好ましい。

成分（Ｄ）中のアミン系酸化防止剤（Ｄ１）の含有割合としては、潤滑油組成物に含まれる成分（Ｄ）の全量（１００質量％）基準で、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは４０質量％以上、更に好ましくは５０質量％以上であり、また、通常１００質量％以下、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下、更に好ましくは７０質量％以下である。

アミン系酸化防止剤（Ｄ１）としては、酸化防止性能を有するアミン化合物であればよいが、ナフチルアミン（Ｄ１１）、ジフェニルアミン（Ｄ１２）等が挙げられる。
なお、本発明の一態様において、成分（Ｄ１）が、少なくともナフチルアミン（Ｄ１２）を含むことが好ましく、ナフチルアミン（Ｄ１２）とジフェニルアミン（Ｄ１２）とを共に含むことが好ましい。

ナフチルアミン（Ｄ１１）としては、例えば、フェニル−α−ナフチルアミン、フェニル−β−ナフチルアミン、アルキルフェニル−α−ナフチルアミン、アルキルフェニル−β−ナフチルアミン等が挙げられるが、アルキルフェニル−α−ナフチルアミンが好ましい。
アルキルフェニル−α−ナフチルアミンが有するアルキル基の炭素数としては、好ましくは１〜３０であるが、基油（Ａ）への溶解性を向上させると共に、スラッジ抑制効果を向上させる観点から、より好ましくは１〜２０、更に好ましくは４〜１６、より更に好ましくは６〜１４である。

ジフェニルアミン（Ｄ１２）としては、下記一般式（ｄ−１）で表される化合物であることが好ましく、下記一般式（ｄ−２）で表される化合物であることがより好ましい。

上記一般式（ｄ−１）、（ｄ−２）中、Ｒ^Ｄ１及びＲ^Ｄ２は、それぞれ独立に、炭素数１〜３０のアルキル基、環形成原子数６〜１８のアリール基で置換された炭素数１〜３０のアルキル基である。
当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。
ｄ１及びｄ２は、０〜５の整数であり、好ましくは０又は１、より好ましくは０である。
なお、Ｒ^Ｄ１〜Ｒ^Ｄ２が複数存在する場合、複数のＲ^Ｄ１〜Ｒ^Ｄ２は、互いに同一であってもよく、異なっていてもよい。

Ｒ^Ｄ１及びＲ^Ｄ２としては、それぞれ独立に、環形成炭素数６〜１８のアリール基で置換された炭素数１〜３０のアルキル基が好ましい。

前記アルキル基の炭素数としては、１〜３０であるが、好ましくは１〜２０、より好ましくは１〜１０である。
当該アルキル基に置換し得るアリール基としては、フェニル基、ナフチル基、ビフェニル基等が挙げられるが、フェニル基が好ましい。

アルキルフェニル−ナフチルアミンが有するアルキル基、及び、ジフェニルアミンが有し得るアルキル基としては、例えば、メチル基、エチル基、プロピル基（ｎ−プロピル基、イソプロピル基）、ブチル基（ｎ−ブチル基、ｓ−ブチル基、ｔ−ブチル基、イソブチル基）、ペンチル基、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、ヘキサデシル基、オクタデシル基、ノナデシル基、イコシル基、テトラコシル基等が挙げられる。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、ナフチルアミン（Ｄ１１）の全量１００質量部に対する、ジフェニルアミン（Ｄ１２）の含有量比としては、好ましくは５〜１００質量部、より好ましくは１０〜８０質量部、更に好ましくは１５〜６０質量部である。

アミン系酸化防止剤（Ｄ１）中のナフチルアミン（Ｄ１１）の含有割合としては、アミン系酸化防止剤（Ｄ１）の全量（１００質量％）に対して、好ましくは５０〜１００質量％、より好ましくは５５〜９５質量％、更に好ましくは６０〜９０質量％、より更に好ましくは６５〜８５質量％である。

酸化防止剤（Ｄ）としては、上述のアミン系酸化防止剤（Ｄ１）以外の酸化防止剤も含有してもよい。
そのような酸化防止剤としては、例えば、フェノール系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、モリブデン系酸化防止剤、リン系酸化防止剤等が挙げられる。これらの中でも、フェノール系酸化防止剤が好ましい。

フェノール系酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノール、イソオクチル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート等のモノフェノール系酸化防止剤；４，４’−メチレンビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，２’−メチレンビス（４−エチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）等のジフェノール系酸化防止剤；２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−（４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ）フェノール等の硫黄原子含有フェノール系酸化防止剤；ヒンダードフェノール系酸化防止剤；等が挙げられる。
これらの中でも、硫黄原子含有フェノール系酸化防止剤が好ましい。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ｄ１）の全量１００質量部に対する、フェノール系酸化防止剤の含有量比としては、好ましくは０〜１００質量部、より好ましくは０〜６０質量部、更に好ましくは５〜４０質量部である。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、成分（Ｄ）の含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．０１〜１０質量％、より好ましくは０．０５〜７質量％、更に好ましくは０．１〜５質量％である。

＜他の潤滑油用添加剤＞
本発明の一態様の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、上述の成分（Ｂ）〜（Ｄ）以外の他の潤滑油用添加剤を含有してもよい。
このような潤滑油用添加剤としては、例えば、清浄分散剤、防錆剤、摩擦調整剤、消泡剤、成分（Ｃ）以外の金属不可性化剤等が挙げられる。
これらの各種潤滑油用添加剤は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

これらの潤滑油用添加剤の各含有量は、本発明の効果を損なわない範囲内で、適宜調整されるが、潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、通常０．００１〜１０質量％、好ましくは０．００５〜８質量％、より好ましくは０．０１〜５質量％である。

〔潤滑油組成物の各種物性〕
本発明の一態様の潤滑油組成物の４０℃における動粘度としては、好ましくは４０〜３００ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは６０〜２８０ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは７０〜２６０ｍｍ^２／ｓ、より更に好ましくは８０〜２２０ｍｍ^２／ｓである。

本発明の一態様の潤滑油組成物の粘度指数としては、好ましくは７０以上、より好ましくは８０以上、更に好ましくは９０以上、より更に好ましくは１００以上である。

本発明の一態様の潤滑油組成物において、リン原子の含有量としては、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは４０〜２０００質量ｐｐｍ、より好ましくは６０〜５００質量ｐｐｍ、より好ましくは８０〜４００質量ｐｐｍ、更に好ましくは１００〜３５０質量ｐｐｍ、より更に好ましくは１２０〜３００質量ｐｐｍ、特に好ましくは１４０〜２７０質量ｐｐｍである。

〔潤滑油組成物の製造方法〕
本発明の潤滑油組成物の製造方法としては、特に制限は無いが、下記工程（１）を有する方法であることが好ましい。
工程（１）：前記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）を含む基油（Ａ）に、前記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）及び下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）から選ばれるリン系化合物（Ｂ）をリン原子換算での含有量が４０〜５００質量ｐｐｍとなるように、配合する工程。

なお、工程（１）において、成分（Ｂ）と共に、さらに成分（Ｃ）、成分（Ｄ）、及び成分（Ｂ）〜（Ｅ）以外の潤滑油用添加剤を併せて配合してもよい。
なお、成分（Ａ）〜（Ｄ）の詳細（好適な成分、含有量、他成分との含有量比等）は上述のとおりである。

基油（Ａ）に、成分（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）を含む潤滑油用添加剤を配合した後、公知の方法により、撹拌して、基油（Ａ）中に、配合した潤滑油用添加剤を均一に分散させることが好ましい。

〔潤滑油組成物の用途〕
本発明の潤滑油組成物は、高温となり易く、且つ、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間に使用しても、蒸発量の抑制効果及びスラッジ発生の抑制効果が高い優れた耐熱性を有しつつ、優れた潤滑性能を発現し得る。
そのため、本発明の一態様の潤滑油組成物は、例えば、パネルボード製造装置、高温炉、乾燥炉、化学繊維テンターマシン、及び樹脂フィルムテンターマシン等の各種装置が備えるチェーン、チェーンローラー、チェーンコンベア、ローラーロッド部分、及び軸受け等の潤滑用途に使用されることが好ましい。

特に、本発明の一態様の潤滑油組成物は、高温となり易く、潤滑油組成物を十分に供給できない部材間の潤滑に使用されることが好適である。
より具体的には、本発明の一態様の潤滑油組成物は、運転時の加熱炉内の最高温度が１６０℃以上（好ましくは１８０℃以上、より好ましくは２００℃以上、更に好ましくは２１０℃以上）となるパネルボードのプレス装置において、当該プレス装置が備えるローラーロッド部分の潤滑に使用されることがより好ましい。
ローラーロッド部分のローラーの材質としては、鉄や鉄合金等であり、ロッド部分の材質としては、銅や銅合金等である。

上記事項から、本発明は、「本発明の潤滑油組成物を、運転時の加熱炉内の最高温度が１６０℃以上（好ましくは１８０℃以上、より好ましくは２００℃以上、更に好ましくは２１０℃以上）となるパネルボードのプレス装置が備えるローラーロッド部分の潤滑に用いる、潤滑油組成物の使用方法。」も提供される。

次に、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。なお、各種物性の測定法又は評価法は、下記のとおりである。

＜基油又は潤滑油組成物の各種物性の測定法＞
（１）４０℃及び１００℃における動粘度
ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
（２）粘度指数
ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
（３）リン原子の含有量
ＪＰＩ−５Ｓ−３８−９２に準拠して測定した。

実施例１〜９、比較例１〜１１
表１及び２に示す種類及び配合量にて、基油、極圧剤、金属不活性化剤、及び酸化防止剤を添加し、十分に撹拌して、潤滑油組成物をそれぞれ調製した。実施例及び比較例で用いた、表１及び２に記載の基油、極圧剤、金属不活性化剤、及び酸化防止剤の詳細は、以下のとおりである。

＜基油＞
・芳香族エステル（直鎖）：４０℃動粘度＝４６ｍｍ^２／ｓ、粘度指数＝１１９、トリメリット酸と炭素数８〜１０の直鎖アルキル基を有するアルコールとのエステル（前記一般式（ａ−１）中のＲ^Ａ１〜Ｒ^Ａ３が、炭素数８〜１０の直鎖アルキル基であるトリメリット酸エステル）、成分（Ａ１）に該当。
・芳香族エステル（分岐鎖）：４０℃動粘度＝９０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数＝７８、トリメリット酸と炭素数８の分岐鎖アルキル基を有するアルコールとのエステル。
・ポリブテン：１００℃動粘度＝８５０ｍｍ^２／ｓ、数平均分子量＝１４００。
・ＰＡＯ：４０℃動粘度＝４００ｍｍ^２／ｓ、粘度指数＝１４９、ポリα−オレフィン。
・ＰＯＥ：４０℃動粘度＝３３．５ｍｍ^２／ｓ、粘度指数＝１２６、ペンタエリスリトールと炭素数８〜１０の脂肪酸とのエステルであるポリオールエステル。

＜極圧剤＞
・酸性リン酸エステル（１）：前記一般式（ｂ）中のＲがメチル基（Ｃ１）、ｍが１又は２であるメチルアシッドホスフェートのドデシル（Ｃ１２）アミン塩、成分（Ｂ２）に該当、リン原子含有量＝９．５質量％。
・酸性リン酸エステル（２）：前記一般式（ｂ）中のＲがｎ−ヘキシル基（Ｃ６）、ｍが１又は２であるｎ−ヘキシルアシッドホスフェートのトリデシル（Ｃ１３）アミン塩、成分（Ｂ２）に該当、リン原子含有量＝４．８質量％。
・酸性リン酸エステル（３）：前記一般式（ｂ）中のＲがｎ−デシル基（Ｃ１０）、ｍが１又は２であるｎ−デシルアシッドホスフェートとのオクチル（Ｃ８）アミン塩、リン原子含有量＝３．６質量％。
・酸性リン酸エステル（４）：前記一般式（ｂ）中のＲがｎ−トリデシル基（Ｃ１３）、ｍが１又は２であるｎ−トリデシルアシッドホスフェートのオクチル（Ｃ８）アミン塩、リン原子含有量＝３．６質量％。
・酸性リン酸エステル（５）：前記一般式（ｂ）中のＲがｎ−オクタデシル基（Ｃ１８）、ｍが１又は２であるオレイルアシッドホスフェートの脂肪酸アミド塩、リン原子含有量＝２．１質量％。
・酸性リン酸エステル（６）：前記一般式（ｂ）中のＲがｎ−オクタデシル基（Ｃ１８）、ｍが１又は２であるオレイルアシッドホスフェート、リン原子含有量＝６．３質量％。
・リン酸エステル：前記一般式（１）中のＲ^１〜Ｒ^３がメチル基、ｐ１〜ｐ３＝１である、トリクレジルホスフェート、リン原子含有量＝８．４質量％。
・チオリン酸エステル：前記一般式（２）中のｐ４〜ｐ６＝０である、０，０，０−トリフェニルホスホロチオエート、リン原子含有量＝８．３質量％。

＜金属不活性化剤＞
・ベンゾトリアゾール。
＜酸化防止剤＞
・アミン系酸化防止剤（１）：下記式（ｉ）で表されるアルキルナフチルアミン（下記式（ｉ）中のＲは、炭素数８のアルキル基である）。
・アミン系酸化防止剤（２）：下記式（ii）で表されるジフェニルアミン。

・フェノール系酸化防止剤：２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−（４，６−ビス（オクチルチオ）−１，３，５−トリアジン−２−イルアミノ）フェノール。

実施例及び比較例で調製した潤滑油組成物について、４０℃動粘度及びリン原子含有量を測定すると共に、以下の試験を行った。これらの結果を表１及び表２に示す。

［薄膜残渣試験］
潤滑油熱安定度試験（ＪＩＳ Ｋ ２５４０）において使用される容器及び恒温空気浴を用い、当該容器に、調製した潤滑油組成物である試料油を１ｇ入れ、温度２１０℃の環境下で、恒温空気浴に空気を流量１０Ｌ／ｈｒで流し込みつつ、２０時間もしくは４０時間静置した。
試験開始後２０時間後もしくは４０時間後の各時間において、試料油の残渣量を測定し下記式から残油率（％）を算出すると共に、試料油を目視で観察し、スラッジ発生の有無を下記基準で評価した。当該残油率は大きい程、蒸発し難く、耐熱性に優れた潤滑油組成物であるといえる。
（残油率）
残油率（％）＝｛２０時間後もしくは４０時間後の試料油の残渣量／試験前の試料油の質量（１ｇ）｝×１００
（スラッジ発生の有無の評価基準）
Ａ：試料油中にスラッジの存在が確認されない。
Ｆ：試料油中にスラッジの存在が目視で確認された。

［ＳＲＶ試験］
調製した各潤滑油組成物を試料油とし、シリンダ・オン・ディスク往復式摩耗試験機（オプチモール社製、ＳＲＶ型）を用いて、下記の条件にて、当該試料油を用いた摩擦係数を測定し、摩擦係数が０．３を超えるまでの時間（単位：分）を計測した。当該時間が長いほど、高温での潤滑性能に優れた潤滑油組成物であるといえる。
（測定条件）
・テストピース：
ディスク材＝直径２４ｍｍ、厚さ７．９ｍｍ、りん青銅ＰＢＣ−２、Ｒｚ＝０．３μｍ
シリンダー材＝直径１５ｍｍ、高さ２２ｍｍ、ＡＩＳＩ−Ｅ５２１００鋼
・振幅：１．８ｍｍ
・振動数：５０Ｈｚ
・荷重：３００Ｎ
・温度：２１０℃
・試料油量：０．００２７±０．００１ｇの試料油をディスクに塗布

表１及び２より、実施例１〜９で調製した潤滑油組成物は、蒸発し難く、スラッジの発生も抑制されており、耐熱性に優れ、さらにＳＲＶ試験による摩擦係数が０．３を超えるまでの時間も６０分超であり、高温下での潤滑性能に優れる結果となった。
一方、比較例１、４〜８で調製した潤滑油組成物は、スラッジが発生してしまい、耐熱性に問題がある結果となった。また、比較例２及び３で調製した潤滑油組成物は、蒸発し易く、高温下での使用には適さないものであるといえる。
さらに、比較例３、６〜１１で調製した潤滑油組成物は、高温下での潤滑性能に問題がある結果となった。

Claims (9)

1. 基油（Ａ）と共に、
   下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステル（Ｂ１）及び下記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）から選ばれるリン系化合物（Ｂ）をリン原子換算で４０〜５００質量ｐｐｍ含有し、
   さらにナフチルアミン（Ｄ１１）を含むアミン系酸化防止剤（Ｄ１）を含有し、
   前記基油（Ａ）が下記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）のみから成る、又は、前記基油（Ａ）が下記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）及びポリブテンのみから成り、
   前記芳香族エステル化合物（Ａ１）の含有量が、潤滑油組成物の全量基準で８２．７９質量％以上であり、
   前記ナフチルアミン（Ｄ１１）の含有割合が、前記アミン系酸化防止剤（Ｄ１）の全量（１００質量％）に対して、５０〜１００質量％である、潤滑油組成物。
   
   〔上記一般式（ａ）中、ｍは３又は４であり、Ｒ^Ａは、それぞれ独立に、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基である。なお、複数のＲ^Ａは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕
   
   〔上記一般式（ｂ）中、ｎは１又は２であり、Ｒ^Ｂは、それぞれ独立に、炭素数１〜８のアルキル基である。なお、ｎが２である場合、２つのＲは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕
2. さらにベンゾトリアゾール系化合物（Ｃ）を含有する、請求項１に記載の潤滑油組成物。
3. 前記一般式（ａ）で表される芳香族エステル化合物（Ａ１）が、下記一般式（ａ−１）で表されるトリメリット酸エステル（Ａ１１）を含む、請求項１又は２に記載の潤滑油組成物。
   
   〔上記一般式（ａ−１）中、Ｒ^Ａ１〜Ｒ^Ａ３は、それぞれ独立に、炭素数６〜１２の直鎖アルキル基である。〕
4. 下記一般式（ｐ−１）で表されるリン酸エステル（Ｐ１）のリン原子換算での含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、７００質量ｐｐｍ未満である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
   
   〔上記一般式（ｐ−１）中、Ｒ^１〜Ｒ^３は、それぞれ独立に、ハロゲン原子、又は炭素数１〜４のアルキル基である。ｐ１〜ｐ３は、それぞれ独立に、０〜５の整数である。〕
5. 下記一般式（ｐ−２）で表されるチオリン酸エステル（Ｐ２）のリン原子換算での含有量が、前記潤滑油組成物の全量基準で、７００質量ｐｐｍ未満である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
   
   〔上記一般式（ｐ−２）中、Ｒ^４〜Ｒ^６は、それぞれ独立に、ハロゲン原子、又は炭素数１〜４のアルキル基である。ｐ４〜ｐ６は、それぞれ独立に、０〜５の整数である。〕
6. 成分（Ｂ）が、前記一般式（ｂ）で表される酸性リン酸エステルのアミン塩（Ｂ２）を含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
7. 成分（Ｂ２）を形成するアミンが、下記一般式（ｂ−ｉ）で表される化合物である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
   
   〔前記一般式（ｂ−ｉ）中、Ｒ^Ｃは、それぞれ独立に、炭素数６〜１８のアルキル基、炭素数６〜１８のアルケニル基、炭素数６〜１８のアリール基、炭素数７〜１８のアリールアルキル基、又は炭素数６〜１８のヒドロキシアルキル基である。ｑは１〜３の整数を示す。なお、Ｒ^Ｃが複数存在する場合、複数のＲ^Ｃは、互いに同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。〕
8. 運転時の加熱炉内の最高温度が１６０℃以上となるパネルボードのプレス装置において、当該プレス装置が備えるローラーロッド部分の潤滑に使用される、請求項１〜７のいずれか一項に記載の潤滑油組成物。
9. 請求項１〜８のいずれか一項に記載の潤滑油組成物を、運転時の加熱炉内の最高温度が１６０℃以上となるパネルボードのプレス装置が備えるローラーロッド部分の潤滑に用いる、潤滑油組成物の使用方法。