WO2014142157A1

WO2014142157A1 - 高温用潤滑油組成物

Info

Publication number: WO2014142157A1
Application number: PCT/JP2014/056451
Authority: WO
Inventors: 拓矢大野
Original assignee: 出光興産株式会社
Priority date: 2013-03-14
Filing date: 2014-03-12
Publication date: 2014-09-18
Also published as: JPWO2014142157A1; US20150353862A1; EP2975103A1; CN105008500A; EP2975103A4

Abstract

　高温用潤滑油組成物は、（Ａ）芳香族エステルと、（Ｂ）粘度指数が１４０以上のポリアルファオレフィンとを配合してなる。（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で１０質量％以上９５質量％以下であり、（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以下であることが好ましい。

Description

高温用潤滑油組成物

　本発明は、高温用潤滑油組成物に関する。

　光学用フィルム、食品包装用フィルムあるいは太陽電池パネル用フィルムなどを製造する際に使用されるテンターマシンの内部には、チェーン、ギヤおよび軸受けなどの摺動部が多数存在する。これらの摺動部に用いられる潤滑油は高温に曝されるので、潤滑油の蒸発量が装置寿命に大きな影響を与える。すなわち、高温の環境下では、潤滑油が従来の粘性を失って薄膜となるので、潤滑性を維持するためには蒸発量を抑制する必要がある。
　そこで、蒸発量を抑制するために、高分子でかつ高粘度の潤滑油が高温用として使用されていた。

　しかし、そのような潤滑油は、蒸発量こそ少ないものの動力損失が大きく、潤滑油としての総合的な性能は好ましいものではない。また、そのような潤滑油は、薄膜となって高温下に曝された場合、残渣量は多いものの固化してしまい、液体としての特性を失うばかりか、それが固化スラッジとなって潤滑油の流れを阻止し、摺動部の貧潤滑を招く結果となる。単純な解決策は、使用する潤滑油量を増やすことであるが、コスト面からも環境面からも好ましいものではない。したがって、高温下で使用される潤滑油としては、薄膜、高温下での蒸発量が抑制され、かつ流動性が長時間維持されるものが望まれている。
　また、上記テンターマシンでは、潤滑油が製造品に飛散することを極端に嫌うため、使用される潤滑油量の削減が求められている。

　そこで、このような高温用の潤滑油として、ポリオールエステル系合成油と、Ｃ_１２からＣ_７２までの脂肪酸および／または数平均分子量４００以上８００以下のアリールアルキル基を有するジフェニルアミン誘導体とを含有する潤滑油組成物が提案されている（特許文献１参照）。

特開２００５－３１４６５０号公報

　しかしながら、上記特許文献１に記載の潤滑油組成物においても、高温下での潤滑油特性は必ずしも十分ではなく、例えば、高温で固まってスラッジ化してしまい、油路の詰りを引き起こすおそれがある。

　また、上記のようなテンターマシンでは、装置の摩耗防止やメンテナンスの簡略化のために、摺動部に樹脂（エンジニアプラスチック）を使用している場合がある。
　しかし、樹脂に対して不適合な潤滑油を使用した結果、油膜切れによる潤滑不良や機器の破損もしくは使用する潤滑油量の増加による周囲への飛散増加といったトラブルを引き起こす可能性がある。

　本発明は、高温かつ薄膜下における蒸発量が抑制され、かつ流動性が長時間維持されるとともに、樹脂と金属との接触部における潤滑性に優れた、高温用潤滑油組成物を提供することを目的とする。

　前記課題を解決すべく、本発明は、以下に示すような高温用潤滑油組成物を提供するものである。
〔１〕（Ａ）芳香族エステルと、（Ｂ）粘度指数が１４０以上のポリアルファオレフィンとを配合してなることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔２〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で１０質量％以上９５質量％以下であり、前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以下であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔３〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で３０質量％以上８０質量％以下であり、前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で４０質量％以下であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔４〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ａ）成分の芳香族エステルが、ピロメリット酸エステルまたはトリメリット酸エステルであり、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で８０質量％以下であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔５〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ａ）成分の芳香族エステルが、ピロメリット酸エステルであることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔６〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ｂ）成分の１００℃における動粘度が、１０ｍｍ^２／ｓ以上４００ｍｍ^２／ｓ以下であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔７〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ｂ）成分が、メタロセン触媒を用いて製造されたポリアルファオレフィンであることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔８〕上述の高温用潤滑油組成物において、さらに、（Ｃ）増粘剤を配合し、前記（Ｃ）成分の４０℃動粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以上であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔９〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記（Ｃ）成分が、質量平均分子量１０００以上３０００以下のポリブテンであり、前記（Ｃ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以下であることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１０〕上述の高温用潤滑油組成物において、さらに、（Ｄ）硫黄含有トリアジン系酸化防止剤を配合してなることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１１〕上述の高温用潤滑油組成物において、さらに、（Ｅ）チオリン酸エステル系酸化防止剤を配合してなることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１２〕上述の高温用潤滑油組成物において、さらに、（Ｆ）アミン系酸化防止剤を配合してなることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１３〕上述の高温用潤滑油組成物において、該高温用潤滑油組成物が、１５０℃以上の雰囲気下で使用される樹脂と金属との接触部に適用されることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１４〕上述の高温用潤滑油組成物において、前記樹脂がエンジニアプラスチックであることを特徴とする高温用潤滑油組成物。
〔１５〕上述の高温用潤滑油組成物において、該高温用潤滑油組成物が、チェーン、ギヤおよび軸受のうちいずれかに適用されることを特徴とする高温用潤滑油組成物。

　本発明によれば、高温かつ薄膜下における蒸発量が抑制され、かつ流動性が長時間維持されるとともに、樹脂と金属との接触部における潤滑性に優れた、高温用潤滑油組成物を提供することができる。

　本発明の高温用潤滑油組成物は、（Ａ）芳香族エステルと、（Ｂ）粘度指数が１４０以上のポリアルファオレフィンとを配合してなることを特徴とする。以下、詳細に説明する。

（Ａ）成分：
　本発明の高温用潤滑油組成物（以下「本組成物」ともいう。）を構成する（Ａ）成分は、芳香族エステルであり、本組成物における基油に相当するものである。
　（Ａ）成分の芳香族エステルとしては、例えば、ピロメリット酸エステル、トリメリット酸エステルなどが好ましく挙げられる。このうち、ピロメリット酸エステルが特に好ましい。
　ピロメリット酸エステルとしては、例えば、以下の式（１）に示すようなピロメリット酸テトラエステルが好ましく用いられる。

　式（１）のピロメリット酸テトラエステルにおいて、Ｒ^１からＲ^４までの官能基は、いずれもヒドロカルビル基であって互いに同じであっても異なっていてもよい。また、ヒドロカルビル基は、蒸発性の抑制と流動性の観点より炭素数６から１６までのアルキル基であることが好ましく、炭素数６から１０であることがより好ましい。
　具体的には、式（１）のピロメリット酸エステルとして、テトラｎ－オクチルピロメリテート、テトラ３，５，５－トリメチルヘキシルピロメリテート、テトラウンデシルピロメリテートおよびテトライソステアリルピロメリテートなどを挙げることができる。なお、蒸発性を抑える観点より、アルキル基は直鎖構造であることが好ましい。

　本組成物における（Ａ）成分の配合割合は、組成物全量基準で１０質量％以上９５質量％以下であることが好ましく、３０質量％以上８０質量％以下であることがより好ましい。配合割合がこの範囲内であると、蒸発性の抑制と流動性のバランスに優れた組成物となる。
　このうち、（Ａ）成分の芳香族エステルが、ピロメリット酸エステルまたはトリメリット酸エステルの場合、その配合割合は、組成物全量基準で８０質量％以下であることが特に好ましい。

（Ｂ）成分：
　本組成物を構成する（Ｂ）成分は、粘度指数が１４０以上のポリアルファオレフィン（以下、「ＰＡＯ」ともいう。）である。粘度指数が１４０以上のＰＡＯを配合することで、蒸発量を抑制したまま、樹脂表面との油膜切れが抑制されることによって破損面圧を向上させることができる。このうち、粘度指数は、１４５以上であることが好ましく、１５０以上であることがより好ましい。なお、粘度指数は、ＪＩＳ　Ｋ　２２８３の方法により測定できる。
　（Ｂ）成分の粘度指数が１４０以上のＰＡＯとしては、例えば、メタロセン触媒を用いて製造されたＰＡＯが好ましく挙げられる。

　ＰＡＯは、アルファオレフィンの重合体（オリゴマー）であり、このオリゴマーをそのまま用いたり、更に水素化して用いたりすることができる。モノマーであるアルファオレフィンの炭素数としては、粘度指数や蒸発性の観点より６から２０までが好ましい。例えば、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセンおよび１－テトラデセンなどが使用可能である。この炭素数としては、８から１６までがより好ましく、１０から１４までがさらに好ましい。また、ＰＡＯとしては、低蒸発性、および省エネルギーの観点よりアルファオレフィンの２量体から５量体までが好ましいが、目的とする性状に合わせて、アルファオレフィンの炭素数とその配合比、重合度を調節すればよい。アルファオレフィンの重合触媒としては、低蒸発性、および省エネルギーの観点からメタロセン触媒が使用される。
　オリゴマーの水素化には、通常のスポンジニッケルやニッケル珪藻土などのニッケル触媒、パラジウム活性炭、或いはルテニウム活性炭などの貴金属触媒などが好適である。

　本組成物における（Ｂ）成分の１００℃における動粘度は、１０ｍｍ^２／ｓ以上４００ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。
　本組成物における（Ｂ）成分の配合割合は、組成物全量基準で５質量％以上５０質量％以下が好ましく、１０質量％以上４０質量％以下がより好ましい。配合割合がこの範囲内であると、蒸発量を抑制したまま、樹脂と金属との接触部における油膜切れが抑制されるため、破損面圧を向上させた組成物となる。

（Ｃ）成分：
　本組成物に対して、さらに（Ｃ）成分として増粘剤を配合することが好ましい。
　増粘剤としては、例えば、ポリブテン、１００℃における動粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以上の高粘度ＰＡＯ、ジペンタエリスリトールエステル、トリペンタエリスリトールエステル、テトラペンタエリスリトールエステル、ペンタエリスリトール部分エステルもしくはペンタエリスリトールと脂肪酸とのエステル（ポリエステル）、コンプレックスエステル（直鎖飽和脂肪族カルボン酸と直鎖脂肪族二価カルボン酸と多価アルコールとを反応させて得られるもの）、ポリメタアクリレート、ポリオキシアルキレン、芳香族のポリエステル（フタル酸、トリメリット酸、ピロメリット酸のポリエステル）などが挙げられる。
　このうち、ポリブテンを配合することで、高温下でも本組成物がチェーンやギヤからたれ落ちることを効果的に防止することができるため好ましい。
　ポリブテンとしては、例えば、炭素数４のオレフィンの重合により生じるポリイソブチレンおよびポリ－ｎ－ブテンの混合物であり、１０００以上３０００以下の質量平均分子量（Ｍｗ）を有しているものが好適である。また、１３００以上２５００以下の質量平均分子量（Ｍｗ）を有するポリブテンまたはポリイソブチレンが特に好ましい。１００質量％ポリイソブチレンまたは１００質量％ポリ－ｎ－ブテンからなるポリマーをポリブテンとして用いてもよい。
　本組成物における（Ｃ）成分の４０℃動粘度は、１００ｍｍ^２／ｓ以上であることが好ましい。
　本組成物における（Ｃ）成分の配合割合は、組成物全量基準で５０質量％以下が好ましく、３０質量％以下がより好ましい。このうち、（Ｃ）成分が質量平均分子量１０００以上３０００以下のポリブテンの場合、その配合割合は、組成物全量基準で５０質量％以下であることが特に好ましい。

（Ｄ）成分：
　本組成物に対して、さらに（Ｄ）成分として硫黄含有トリアジン系酸化防止剤を配合することが好ましい。（Ｄ）成分は、蒸発性が低いだけでなく、後述する（Ｅ）成分と共存することで、高温下においても優れた酸化防止効果およびスラッジ生成防止効果を発揮する。例えば、２，６－ジ－ｔｅｒｔ－ブチル－４－（４，６－ビス（オクチルチオ）－１，３，５－トリアジン－２－イルアミノ）フェノールを好ましく挙げることができる。
　本組成物における（Ｄ）成分の配合割合は、上述の効果の観点より、組成物全量基準で０．０１質量％以上５質量％以下が好ましく、０．１質量％以上３質量％以下がより好ましい。

（Ｅ）成分：
　本組成物に対して、さらに（Ｅ）成分としてチオリン酸エステル系酸化防止剤を配合することが好ましい。（Ｅ）成分は、蒸発性が低いだけでなく、上述の（Ｄ）成分と共存することで、高温下においても優れた酸化防止効果および耐摩耗性を発揮する。チオリン酸エステルとしては、チオホスファイトやチオホスフェートなどを挙げることができ、特にアルキル型チオホスファイトや、アリール型チオホスフェートが好ましい。例えば、トリラウリルトリチオフォスファイト、トリフェニルチオフォスフェート、トリノニルフェニルチオホスフェート、およびトリフェニルホスホロチオエートなどが挙げられる。
　本組成物における（Ｅ）成分の配合割合は、上述の効果の観点より、組成物全量基準で０．０１質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以上５質量％以下であることがより好ましい。

（Ｆ）成分：
　本組成物に対して、さらに（Ｆ）成分としてアミン系酸化防止剤を配合することが好ましい。（Ｆ）成分を配合することにより、酸化防止効果およびスラッジ生成防止効果をより高めることが可能となる。アミン系酸化防止剤としては、例えば、ジフェニルアミン系として、ジフェニルアミン、モノオクチルジフェニルアミン、モノノニルジフェニルアミン、４，４’－ジブチルジフェニルアミン、４，４’－ジヘキシルジフェニルアミン、４，４’－ジオクチルジフェニルアミン、４，４’－ジノニルジフェニルアミン、テトラブチルジフェニルアミン、テトラヘキシルジフェニルアミン、テトラオクチルジフェニルアミン、テトラノニルジフェニルアミンおよび４，４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミンなどが挙げられる。また、ナフチルアミン系として、α－ナフチルアミン、フェニル－α－ナフチルアミン、ブチルフェニル－α－ナフチルアミン、ヘキシルフェニル－α－ナフチルアミン、オクチルフェニル－α－ナフチルアミンおよびノニルフェニル－α－ナフチルアミンなどが挙げられる。これらの中で、ナフチルアミン系よりジフェニルアミン系の方が、効果の点から好ましい。
　本組成物における（Ｆ）成分の配合割合は、上述の効果の観点より、組成物全量基準で０．０１質量％以上１０質量％以下であることが好ましく、０．１質量％以上５質量％以下であることがより好ましい。

　本組成物には、さらに本発明の効果を損なわない範囲で、清浄分散剤、金属不活性化剤、消泡剤、および摩擦調整剤（以下、ＦＭ剤という）などの各種の添加剤を配合することができる。
　清浄分散剤としては、金属系清浄剤と無灰系分散剤に分けられる。無灰系分散剤としては、数平均分子量が９００から３，５００までのポリブテニル基を有するポリブテニルコハク酸イミド、ポリブテニルベンジルアミン、ポリブテニルアミン、およびこれらのホウ酸変性物等の誘導体等が挙げられる。これらの無灰分散剤は、単独でまたは複数種を任意に組み合わせて含有させることができるが、その配合量は、組成物全量基準で０．０１質量％以上、１０質量％以下の範囲であることが好ましい。
　金属系清浄剤としては、例えば、アルカリ金属（ナトリウム（Ｎａ）、カリウム（Ｋ）等）またはアルカリ土類金属（カルシウム（Ｃａ）、マグネシウム（Ｍｇ）等）のスルフォネート、フェネート、サリシレートおよびナフテネート等が挙げられる。これらは単独でまたは複数種を組み合わせて使用できる。これらの金属系清浄剤の全塩基価および配合量は、要求される潤滑油の性能に応じて適宜選択すればよい。全塩基価は、過塩素酸法で５００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、望ましくは１０ｍｇＫＯＨ以上、４００ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましい。また、その配合量は、組成物全量基準で０．１質量％以上１０質量％以下の範囲であることが好ましい。

　金属不活性化剤としては、ベンゾトリアゾール、トリアゾール誘導体、ベンゾトリアゾール誘導体、チアジアゾール誘導体等が挙げられ、その配合量は、組成物全量基準で０．０１質量％以上３質量％以下の範囲であることが好ましい。
　消泡剤としては、液状シリコーンが適しており、例えば、メチルシリコーン、フルオロシリコーン、およびポリアクリレート等が使用可能である。その配合量は、組成物全量基準で０．０００５質量％以上０．１質量％以下であることが好ましい。
　破損面圧を挙げるという観点では、ＦＭ剤を添加するとより良い。ＦＭ剤としては、具体的に、ジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）、ジチオカルバミン酸亜鉛（ＺｎＤＴＣ）、ジスルフィド類、硫化オレフィン類、硫化油脂類、硫化エステル類、チオカーボネート類、およびチオカーバメート類等の硫黄含有ＦＭ剤；亜リン酸エステル類、リン酸エステル類、ホスホン酸エステル類、およびこれらのアミン塩または金属塩等のリン含有ＦＭ剤；チオ亜リン酸エステル類、チオリン酸エステル類、チオホスホン酸エステル類、硫化オキシモリブデンオルガノホスホロジチオエート（ＭｏＤＴＰ）、硫化オキシモリブデンジチオカルバメート（ＭｏＤＴＣ）、およびこれらのアミン塩または金属塩等の硫黄およびリン含有ＦＭ剤が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

　本発明の高温用潤滑油組成物は、高温かつ薄膜条件での潤滑油蒸発量を大幅に低減することができ、またスラッジの生成を抑制することができる。さらに、１５０℃以上の雰囲気下で使用される、ポリエーテルケトンのようなエンジニアプラスチックなどの樹脂と金属との接触部における潤滑性に優れる。それ故、高温炉、乾燥炉、パネルボード製造装置、化学繊維テンターマシン、および樹脂フィルムテンターマシンなどに用いられるチェーン、チェーンローラー、チェーンコンベアおよび軸受などに好適に使用できる。

　次に実施例、比較例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの例によって何ら制限されるものではない。
〔実施例１から５まで、比較例１から５まで〕
（１）試料油の調製
　以下に示す基油と添加剤を所定量配合して潤滑油組成物を調製し、試料油とした。配合組成を表１に示す。

（1.1）基油
　基油１：ピロメリット酸エステル（Ａ成分）
　　　　　（炭素数６から１０の直鎖アルキル基を有するテトラエステル混合物。）
　基油２：トリメリット酸エステル（Ａ成分）
　　　　　（アルコール残基として炭素数１０の直鎖アルキル基を有するトリエステル。）
　基油３：ペンタエリスリトールエステル
　基油４：メタロセン触媒を用いて製造されたポリアルファオレフィン（Ｂ成分）
　　　　　（１００℃動粘度　１５ｍｍ^２／ｓ、粘度指数　１５０）
　基油５：メタロセン触媒を用いて製造されたポリアルファオレフィン（Ｂ成分）
　　　　　（１００℃動粘度　５０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数　１８０）
　基油６：ポリアルファオレフィン
　　　　　（１００℃動粘度　１０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数　１３９）
　基油７：ポリブテン（Ｃ成分）
　　　　　（Ｍｗ＝１４００）
　基油８：ポリブテン（Ｃ成分）
　　　　　（Ｍｗ＝２３００）

（1.2）添加剤
（1.2.1）硫黄含有トリアジン系酸化防止剤（Ｄ成分）
　２，６－ジーｔ－ブチル－４－（４，６－ビス（オクチルチオ）－１，３，５－トリアジン－２－イルアミノ）フェノール
（1.2.2）チオリン酸エステル系酸化防止剤（Ｅ成分）
　トリス（２，４－Ｃ９～Ｃ１０イソアルキルフェノール）チオホスフェート
（1.2.3）アミン系酸化防止剤（Ｆ成分）
　４－４’－ビス（α，α－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン
（1.2.4）その他の添加剤
　金属不活性化剤：ベンゾトリアゾール
　ＦＭ剤１（ジチオリン酸亜鉛系）：ＺｎＤＴＰ
　ＦＭ剤２（モリブデン系）：ＭｏＤＴＰ

（２）評価方法
　以下に示す方法で、上記各試料油について評価した。結果を、表１に示す。

＜薄膜蒸発試験＞
（蒸発率）
　潤滑油熱安定度試験（ＪＩＳ　Ｋ　２５４０）において使用される容器および恒温空気浴を用い、容器に入れた試料油（１ｇ）を、２３０℃で２０時間又は４０時間静置した。その後、試料油の蒸発量を測定し、当初の試料油量で割って百分率で表し、蒸発率（質量％）とした。なお、加熱中は、空気を１０Ｌ／ｈｒの流量で恒温空気浴に流し込むようにした。

（流動性）
　上述の試験で、蒸発率を求めた後、容器を４５度傾けて残油（薄膜残渣）の流動性を以下の基準で評価した。
　Ａ：残油が固着しておらず、１５分以内に容器から残油が流れ落ちる。
　Ｂ：残油が一部固着しており、１５分後に容器から残油が流れ落ちるものが一部ある。
　Ｃ：残油が固着しており、１５分経過しても容器から内容物が流れ落ちない。

＜摩擦・摩耗試験＞
　ピン・オン・ディスク摩耗試験機（ＪＩＳ　Ｋ７１２８準拠）を用い、下記の条件にて、試料油の摩擦試験を行った。
１）テストピース：
　　　ピン材：φ５．０ｍｍ，高さ８．０ｍｍ、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）（ビクトレックス社製）
　　　ディスク材：φ６０．０ｍｍ，厚さ５．０ｍｍ，ＣｒＭｏ鋼
２）摺動部速度：７００ｍ／ｍｉｎ
３）面圧：０．５ＭＰａから開始し、０．５ＭＰａずつ昇圧した
４）温度：１６０℃
５）測定方法：試験ピンを前記テストピースの上で摺動させ、試験ピンが破損する面圧（ＭＰａ）を求めた。

＜動粘度＞
　ＪＩＳ　Ｋ　２２８３の方法により潤滑油組成物の４０℃における動粘度を測定した。

〔評価結果〕
　表１の結果より、本発明の構成を備えた実施例１から５までの試料油は、いずれも、高温での潤滑性や耐摩耗性に優れることはもちろん、薄膜、高温下での蒸発量が抑制され、かつ流動性も長時間維持されている。それ故、本発明の高温用潤滑油組成物を用いることで、高温装置（オーブン内で駆動されるチェーン、軸受など）の寿命およびメンテナンス期間を延長することができ、また、高温装置の運転に必要な消費電力を低減することで、省コスト・省エネルギーにも貢献できる。
　一方、比較例１は、（Ｂ）成分の代わりに通常のＰＡＯを用いているので蒸発性も高く、破損面圧も低い。また、比較例２は、（Ａ）成分のピロメリット酸の配合率が高いため蒸発性は低いが、（Ｂ）成分を配合していないことから破損面圧が低い。また、比較例３は、（Ａ）成分としてトリメリット酸を用いているが、その配合率が低いため蒸発性が高く、（Ｂ）成分を配合していないことから破損面圧も低い。また、比較例４は、（Ｂ）成分を配合していないことから破損面圧が低く、（Ａ）成分の代わりに脂肪族エステルを用いているので、特に蒸発性が高い。さらに、比較例５は、（Ｂ）成分および（Ｃ）成分が配合されているため、破損面圧は高まるが、（Ａ）成分の代わりに脂肪族エステルを用いているので蒸発性が高い。

Claims

　（Ａ）芳香族エステルと、（Ｂ）粘度指数が１４０以上のポリアルファオレフィンとを配合してなる
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で１０質量％以上９５質量％以下であり、
　前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以下である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項２に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で３０質量％以上８０質量％以下であり、
　前記（Ｂ）成分の配合量が組成物全量基準で４０質量％以下である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ａ）成分の芳香族エステルが、ピロメリット酸エステルまたはトリメリット酸エステルであり、前記（Ａ）成分の配合量が組成物全量基準で８０質量％以下である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項４に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ａ）成分の芳香族エステルが、ピロメリット酸エステルである
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ｂ）成分の１００℃における動粘度が、１０ｍｍ^２／ｓ以上４００ｍｍ^２／ｓ以下である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ｂ）成分が、メタロセン触媒を用いて製造されたポリアルファオレフィンである
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　さらに、（Ｃ）増粘剤を配合し、前記（Ｃ）成分の４０℃動粘度が１００ｍｍ^２／ｓ以上である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項８に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記（Ｃ）成分が、質量平均分子量１０００以上３０００以下のポリブテンであり、前記（Ｃ）成分の配合量が組成物全量基準で５０質量％以下である
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　さらに、（Ｄ）硫黄含有トリアジン系酸化防止剤を配合してなる
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項１０までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　さらに、（Ｅ）チオリン酸エステル系酸化防止剤を配合してなる　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項１１までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　さらに、（Ｆ）アミン系酸化防止剤を配合してなる
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項１２までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　該高温用潤滑油組成物が、１５０℃以上の雰囲気下で使用される樹脂と金属との接触部に適用される
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１３に記載の高温用潤滑油組成物において、
　前記樹脂がエンジニアプラスチックである
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。
　請求項１から請求項１４までのいずれか１項に記載の高温用潤滑油組成物において、
　該高温用潤滑油組成物が、チェーン、ギヤおよび軸受のうちいずれかに適用される
　ことを特徴とする高温用潤滑油組成物。