发明内容
为解决现有技术中存在的问题,本发明提供了一种丙烯乙烯丁烯共聚高熔体强度聚丙烯发泡珠粒及制备方法。得到了符合环保要求的可降解、泡孔均匀、闭孔率高、物理耐热性高、密度可控、生产成本低且适合规模化生产的聚丙烯发泡珠粒。
在本发明中,所述“高熔体强度”是指聚丙烯的熔体强度在0.8牛顿以上,其熔体强度甚至可达到或超过2.2牛顿。
本发明中使用的高熔体强度聚丙烯不仅分子量分布较宽,而且其最大的特点是极高分子量级分(分子量大于500万)含量较高,同时优选较低分子量级分(分子量小于5万)的含量也大于一定量,这样使所得丙烯聚合物的熔体强度有了明显地提高,而且还保证了聚合物的加工性能。
本发明提供一种聚丙烯发泡珠粒,所述发泡珠粒采用高熔体强度聚丙烯为基体树脂,采用发泡剂发泡制得;其中,所述高熔体强度聚丙烯具有如下特征:其熔融指数MFR为0.2~10g/10min,分子量分布Mw/Mn为6~20,分子量大于500万级分的含量大于或等于0.8wt%,Mz+1/Mn大于或等于70,且其中乙烯含量为0.1~15wt%,丁烯含量为0.1~15wt%。
所述发泡剂可以是一种有机类物理发泡剂或一种无机类物理发泡剂。该有机物理发泡剂包括脂肪族烃类例如丙烷、丁烷、戊烷、己烷和庚烷,脂环族烃类例如环丁烷和环己烷,以及卤代烃类例如氯氟甲烷、三氟甲烷、1,2-二氟乙烷,1,2,2,2-四氟乙烷、甲基氯、乙基氯和二氯甲烷。无机物理发泡剂的实例包括空气、氮气、二氧化碳、氧气和水。其中,作为发泡剂的水可以是用于使该聚丙烯树脂微粒分散于该分散介质中的水。这些有机和无机发泡剂可以单独使用,也可以两种或更多种混合使用。由于PP发泡珠粒表观密度的稳定性(均一性)、低成本和环境友好问题,本发明优选二氧化碳和氮气作为发泡剂。
在本发明中,优选所述高熔体强度聚丙烯具有如下特征:其熔融指数MFR为1.6~6g/10min,分子量分布Mw/Mn=6~20,分子量大于500万级分的含量大于或等于1.0wt%,Mz+1/Mn大于或等于80,乙烯含量为0.5~10wt%,丁烯含量为0.5~10wt%,分子量小于5万级分的含量为17.5~30wt%,且聚合物的分散指数为9.0~16.0。
本发明还提供一种聚丙烯发泡珠粒,所述发泡珠粒采用高熔体强度聚丙烯为基体树脂,采用发泡剂发泡制得;其中,所述高熔体强度聚丙烯采用如下方法制备得到:在两个以上串联操作的反应器中,进行两阶段以上丙烯/乙烯/丁烯共聚合反应,其中第一阶段:在包括第一外给电子体组分的Ziegler-Natta催化剂存在下,在50~100℃的聚合温度下,进行丙烯/乙烯/丁烯共聚合反应,所得聚合物的MFR控制为0.01~0.3g/10min;第二阶段:在第一阶段反应生成物的基础上,氢气存在下,加入第二外给电子体组分、乙烯和丁烯继续进行丙烯/乙烯/丁烯共聚合反应;最终聚合物的MFR控制为0.2~10g/10min;其中,所述第一外给电子体比第二外给电子体的氢调敏感度低。
在本发明中,优选的是所述Ziegler-Natta催化剂包括以下组分,一种以镁、钛、卤素和内给电子体为主要组分的固体催化剂组分A、一种有机铝组分B和第一外给电子体组分C,其中组分A与组分B之间的重量比例以钛铝比计为1:10~500,组分B与组分C之间的重量比例为10~150:1;第二阶段中,有机铝组分B与补入的第二外给电子体组分间的重量比例为1~50:1。其中,更为优选的是,在第一阶段中,调整第一外给电子体组分C的用量,使其与有机铝组分B的重量比例为1:15~100;第二阶段中,按第一阶段加入的有机铝组分B的量固定而补入第二外给电子体组分,使其与有机铝组分B的重量比例为1:2~20。
在本发明中,优选的是,在第一阶段中,氢气含量小于或等于300ppmV;在具体实施方式中,第一阶段与第二阶段的氢气加入量以两阶段结束时最终熔融指数MFR的要求来控制。另外,优选所述第一外给电子体为选自二环戊基二甲氧基硅烷、二异丙基二甲氧基硅烷、二环己基二甲氧基硅烷和二异丁基二甲氧基硅烷中的一种或多种,第二外给电子体为选自四甲氧基硅烷、四乙氧基硅烷、三甲基甲氧基硅烷、三甲基乙氧基硅烷、二甲基二甲氧基硅烷、二甲基二乙氧基硅烷和甲基环己基二甲氧基硅烷中的一种或多种。在本发明中,优选第一阶段与第二阶段的聚丙烯产率质量比为30:70~70:30。在本发明中,优选的是,所述乙烯和丁烯分两阶段加入,第一阶段乙烯加入量为乙烯加入总量的40~60%,第二阶段乙烯加入量为乙烯加入总量的40~60%,第一阶段丁烯加入量为丁烯加入总量的40~60%,第二阶段丁烯加入量为丁烯加入总量的40~60%。
本发明中,以上所述的高熔体强度聚丙烯已于2011年6月9日申请专利,其专利申请号为201110153453.4(一种高熔体强度丙烯/乙烯/丁烯共聚物及其制备方法);在此将其全部内容引入作为本申请的一部分。
本发明还提供一种聚丙烯发泡珠粒的制备方法,包括以上述的高熔体强度聚丙烯为基体树脂,以二氧化碳或氮气作为发泡剂泡制得。
在本发明的制备方法中,优选制备步骤包括:将包括基体树脂和泡孔成核剂的微粒子和任选的添加剂熔融共混后、造粒形成聚丙烯树脂微粒,所述聚丙烯树脂微粒与助剂混合后在发泡剂存在下发泡制得所述聚丙烯发泡珠粒。
该泡孔成核剂可以是一种无机粉末如硼酸锌、二氧化硅、滑石、碳酸钙、硼砂或氢氧化铝,其中优选硼酸锌或二氧化硅;在基体树脂高熔体强度聚丙烯为100重量份时,所述泡孔成核剂为0.001~1重量份、优选为0.01~0.05重量份。
在本发明中,所述添加剂为抗氧剂、紫外吸收剂、防静电剂、阻燃剂、金属失活剂、颜料、核化剂、泡沫控制剂、填料、稳定剂、增强剂和润滑剂中的一种或多种;所述助剂包括分散介质、表面活性剂、分散剂和分散增强剂。
任何使聚丙烯树脂微粒分散于其中而不溶解该微粒的组分都可以用作分散介质。该分散介质可以是水、乙二醇、甘油、甲醇、乙醇或其混合物。优选一种水基分散介质,更优选水、最优选去离子水。相对于5L容积的反应釜,分散介质使用量为1~4L,优选2.5~3.5L。
为了促进微粒在分散介质中的分散,优选使用一种表面活性剂,可以是硬脂酸,十二烷基苯磺酸钠,季铵化物,卵磷脂,氨基酸,甜菜碱,脂肪酸甘油酯,脂肪酸山梨坦,聚山梨酯,优选阴离子型表面活性剂十二烷基苯磺酸钠,相对于每100重量份该聚丙烯树脂微粒而言,该表面活性剂的使用量一般为0.001~1重量份,较好是0.01~0.5重量份,优选0.1~0.3重量份。
为了防止发泡步骤期间聚丙烯微粒彼此的熔融粘合,理想的是向该分散介质中添加一种属于微细有机或无机固体的分散剂。为了便于操作,较好的是使用一种无机粉末。该分散剂可以是天然的或合成的粘土矿物(例如高岭土、云母、镁铝榴石和粘土)、矾土、二氧化钛、碱式碳酸镁、碱式碳酸锌、碳酸钙、二氧化硅、硼酸锌及氧化铁,其中优选高岭土。相对于每100重量份该聚丙烯树脂微粒而言,该分散剂的使用量一般为0.01~5重量份,较好是0.1~3重量份,优选0.5~2重量份。
为了提高该分散剂的分散效率,即在减少该分散剂数量的同时保留其防止微粒熔融粘合的功能,可以向该分散介质中添加一种分散增强剂。该分散增强剂是一种能提供二价或三价阴离子或阳离子的无机化合物。该分散增强剂的实例包括氮化镁、硝酸镁、硫酸镁、氮化铝、硝酸铝、硫酸铝、氯化铁、硫酸铁和硝酸铁,其中优选硫酸铝。该分散增强剂的使用有利于得到表观密度为50g/L或更小的PP发泡珠粒。相对于每100重量份该聚丙烯树脂微粒而言,该分散增强剂的使用量一般为0.0001~1重量份,优选0.01~0.1重量份。
在本发明中,发泡剂的用量可以按照发泡剂的种类、发泡温度、和要生产的PP发泡珠粒的表观密度来进行确定。例如,当用氮气作为发泡剂且用水作为分散介质时,发泡装置泄压时该密闭容器内的压力、即该密闭容器内上部空间中的压力(表压)在1~12MPa范围内;若使用二氧化碳作为发泡剂,则表压范围在1~7MPa。一般来说,该密闭容器内上部空间中的压力理想地随要得到的PP发泡珠粒的表观密度降低而增大。
如本发明采用二氧化碳或氮气作为发泡剂时,与有机类发泡剂相比,具有环境友好,安全等优点。
本发明中,更优选的制备步骤包括:将微粒子和任选的添加剂熔融共混水下造粒形成聚丙烯树脂微粒,聚丙烯树脂微粒与助剂混合后添加发泡剂于釜内浸渍发泡制得所述高熔体强度聚丙烯发泡珠粒。
本发明中,具体地,造粒即为将共混后的材料挤塑成线材并切割。在形成聚丙烯树脂微粒的水下造粒步骤中,经由双螺杆或单螺杆挤出机的一个或多个模头挤塑成线材并切割,得到聚丙烯树脂微粒。该过程通过把基体树脂和泡孔成核剂,再加上任选的防静电剂和抗氧剂等添加剂利用高速搅拌机共混后,通过双螺杆挤出机挤出,导入75℃或以下、较好70℃或以下,更好55~65℃的水中进行微粒子切割,使每粒的长度/直径比为0.5~2.0、较好0.8~1.3,更好0.9~1.1,且平均重量为0.1~20mg,较好0.2~10mg,更好1~3mg。该平均重量是200个任意选择微粒的平均值。
而在发泡制得所述高熔体强度聚丙烯发泡珠粒的步骤中,具体为:首先,在高压釜中,将所述聚丙烯树脂微粒与分散介质、表面活性剂、分散剂、分散增强剂等助剂一次性加入混合。然后,使用惰性发泡剂(氮气或二氧化碳)将反应釜内残余空气排出,去除反应釜内空气后盖紧釜盖;将惰性发泡剂喂入到该高压釜中,初步调整压力直到其稳定;随后搅拌在该高压釜中的分散体,搅拌速度为50~150rpm,优选90~110rpm;以匀速加热将其加热到比膨胀温度低0.1~5℃,优选低0.5~1℃。第三步,调整釜内压力达到发泡所需压力,该压力为1~10MPa,优选3~5MPa;以0.1℃/分钟的平均加热速度将温度升高到发泡温度,发泡温度比微粒熔融温度低0.1~5℃,优选低0.5~1℃;在发泡温度和压力条件下,持续搅拌0.1~2小时,优选0.25~0.5小时。最后,将该高压釜的出料口打开,使反应釜内的物料排泄到收集罐中,获得聚丙烯发泡珠粒;在进行出料的同时喂入惰性发泡剂气体,使得在全部粒子完全发泡且进入收集罐前,该高压釜中的压力保持在发泡压力附近。
本发明以宽分子量分布的高熔体强度聚丙烯为原料,实现聚丙烯原料的稳定化,使得发泡窗口有效扩大,工艺易于调整,成本低,可以制备出泡孔直径均匀、泡孔致密、孔径分布均匀、闭孔结构、密度为0.02-0.3g/cm3的聚丙烯发泡珠粒,可广泛应用于保温餐饮具、汽车内饰件、建筑模板、野营用品、装修材料夹层、产品减震包装等领域;且本发明制造的发泡聚丙烯珠粒为非交联结构,可以按照一般聚丙烯改性材料回收利用,不造成二次污染,符合循环经济的要求。
具体实施方式
下列实施例进一步描述本发明,但是应该说明,本发明决不局限于这些实施例。
水下切粒系统:Labline100,德国BKG公司;
熔体拉伸测试机:RheotensTM97,德国Goettfert公司;
密度测试仪:CPA225D,密度附件YDK01,德国Satorius公司。测试方法:使用Satorius天平的密度附件,利用排水法得到聚丙烯基体树脂以及聚丙烯发泡珠粒的密度。得到的聚丙烯发泡珠粒的发泡倍率用公式b=ρ1/ρ2计算,其中,b为发泡倍率,ρ1为聚丙烯基体树脂的密度,ρ2为聚丙烯发泡珠粒的密度;本发明中的密度均指材料的表观密度;
开闭孔率测试仪:ULTRAFOAM1200e,美国Quantachrome仪器公司。
基体树脂HMSPP401的制备
聚合反应在一套聚丙烯中试装置上进行。其主要设备包括预聚反应器、第一环管反应器和第二环管反应器。
预聚合反应:主催化剂(含钛的固体催化剂活性组分)采用中国专利CN93102795中实施例1描述的方法得到,其Ti含量为2.4wt%,Mg含量为18.0wt%,邻苯二甲酸二正丁酯含量为13wt%。主催化剂、助催化剂(三乙基铝)、第一种外给电子体(二环戊基二甲氧基硅烷,DCPMS)经10℃、20min预接触后,连续地加入预聚反应器进行预聚合反应器,预聚合在丙烯液相本体环境下进行,温度为15℃,停留时间为约4min,此条件下催化剂的预聚倍数为约120~150倍。进预聚反应器的三乙基铝流量为6.33g/hr,二环戊基二甲氧硅烷流量为0.33g/hr,主催化剂流量为约0.5g/hr。
丙烯/乙烯/丁烯的共聚合:预聚后催化剂进入两个串联的环管反应器中,在环管反应器内完成丙烯/乙烯/丁烯的共聚合反应。其中第一环管的乙烯加入量为6000ppm,丁烯加入量为4.5mol%,第二环管的乙烯加入量为6000ppm,丁烯加入量为4.5mol%。两环管聚合反应温度70℃,反应压力4.0MPa。控制环管反应器的工艺条件,使第一、第二环管的产率比为约45:55。第一环管反应器的进料中不加氢气,在线色谱检测的氢气浓度<10ppmV,第二环管反应器进料中加一定量的氢气,在线色谱检测的氢气浓度为4800ppmV。
由于这些催化剂组份经预聚合后直接进入第一环管反应器,第一环管反应器除丙烯、乙烯和丁烯外不再有任何其它进料,因此,第一环管反应器内三乙基铝/二环戊基二甲氧基硅烷比(Al/Si-I)即为催化剂预聚物中的比例为19.0(重量比)。在第二环管反应器内补加进0.67g/hr的四乙氧基硅烷(TEOS),因此,在第二环管反应器内三乙基铝/四乙氧基硅烷比(Al/Si-II)为9.4(重量比)。具体工艺条件见表1。从第二环管出来的聚合物经过闪蒸分离出丙烯、乙烯和丁烯后,再经湿氮气去除反应器内催化剂的活性,聚合物经加热干燥,得到聚合物粉料。
将聚合得到的粉料中加入0.1wt%的IRGAFOS168添加剂、0.2wt%的IRGANOX1010添加剂和0.05wt%的硬脂酸钙,用双螺杆挤出机造粒。将所得粒料按现行相关ASTM标准进行性能测试。
基体树脂HMSPP402的制备
同基体树脂HMSPP401的制备,只是将第一环管反应器的乙烯加入量变为30000ppm,丁烯加入量变为15mol%;第二环管反应器的乙烯加入量变为30000ppm,丁烯加入量调整为15mol%。同时,将第二环管反应器中的氢气量调整为9300ppmv。
表2~4列出了两种基体树脂HMSPP401和HMSPP402的分析结果和其物理性能。
表1
表2
表3
表4
实施例1~30
将100重量份的高熔体强度聚丙烯、泡孔成核剂(二氧化硅或硼酸锌)和添加剂放入高速搅拌机中高速混合30秒后,加入LabLine100微粒子制备系统,扭矩控制在65%左右,转速300rpm,水下切粒得到聚丙烯树脂微粒。其中,添加剂包括0.2重量份的抗氧剂1010(BASF公司)和0.1重量份的抗氧剂168(BASF公司);泡孔成核剂的用量见表5。
其中,实施例1~15使用的聚丙烯种类为HMSPP401,实施例16~30使用的聚丙烯种类为HMSPP402;实施例1~4、9~12、16~19和24~27使用的泡孔成核剂为二氧化硅,实施例5~8、13~15、20~23和28~30使用的泡孔成核剂为硼酸锌。
具体发泡过程:首先,在高压釜中,将聚丙烯树脂微粒与分散介质(去离子水)、表面活性剂(十二烷基苯磺酸钠)、分散剂(高岭土)和分散增强剂(硫酸铝)这几种助剂一次性加入混合;相应于100重量份的聚丙烯,几种助剂的重量分数见表5。其次,使用惰性发泡剂(CO2或氮气,见表5)将反应釜内残余空气排出,去除反应釜内空气后盖紧釜盖;将惰性发泡剂喂入到该高压釜中,初步调整压力直到其稳定;随后搅拌在该高压釜中的分散体,以匀速加热将其加热到比膨胀温度低0.5~1℃。随后,调整釜内压力达到发泡所需压力;以0.1℃/分钟的平均加热速度将温度升高到发泡温度,发泡温度比微粒熔融温度低0.5~1℃;在发泡温度和压力条件下,持续搅拌0.25~0.5小时。最后,将该高压釜的出料口打开,使反应釜内的物料排泄到收集罐中,以获得聚丙烯发泡珠粒;在进行出料的同时喂入二氧化碳气体,使得在全部粒子完全发泡且进入收集罐前,该高压釜中的压力保持在发泡压力附近。所得发泡粒子密度采用GB/T 1033.1-2008进行测量,具体数据表5。
对比例1~10
采用中国石化集团齐鲁石化分公司生产的牌号为S P179的抗冲共聚聚丙烯(丙烯丁烯共聚)代替实施例中的HMSPP401或HMSPP402进行试验。
表5
从实验结果可见,实施例1~30中以牌号为HMSPP401或HMSPP402的丙烯乙烯丁烯高熔体强度聚丙烯为基体树脂,利用釜式浸渍法,得到泡孔致密均匀,表面光滑的发泡珠粒;且通过调整发泡压力及温度可以得到密度为0.02~0.3g/cm3的发泡珠粒;另外,二氧化碳或氮气作为发泡剂均可以达到良好的发泡效果。对实施例1~30所得的发泡珠粒进行开闭孔率的测试,发现闭孔率均达到100%。通过表4~5可以发现,HMSPP401及HMSPP402的熔点及发泡温度明显低于SP179,从而降低了生产能耗;而对比例1~10中使用丙烯丁烯抗冲共聚聚丙烯SP179得到的发泡珠粒密度较大,泡孔稀疏不均匀,珠粒表面不平整,主要是由于SP179的熔体强度较低造成。