CN103389642A - 夹头、游丝摆轮以及钟表 - Google Patents

Abstract

本发明涉及夹头、游丝摆轮以及钟表。提供了能够精度良好地配置游丝并且防止外嵌于摆轴时的裂痕的夹头、具备该夹头的游丝摆轮以及钟表。本发明的夹头的特征在于，在夹头(50)的径方向外侧的侧面，形成焊接游丝(40)的内周侧端部(43)的焊接面(57)，在将夹头(50)外嵌于摆轴(30)时，从夹头(50)的轴方向观察，在将焊接面(57)处的夹头(50)的周方向的中央部(P1)与夹头(50)的中心轴(O)连结的直线(T)上，具有与摆轴(30)的外周面抵接的一对抵接点(P2、P3)，并且在直线(T)上以外的区域的至少一部分，具有宽度比焊接面(57)的中央部(P1)与第一抵接点(P2)的分离距离更窄的宽度狭窄部(54)。

Description

夹头、游丝摆轮以及钟表

技术领域

本发明涉及夹头(collet)、具备该夹头的游丝摆轮(balance with hairspring)以及钟表。

背景技术

已知机械式钟表具备用于控制构成表侧轮系的条盒轮、第二轮、第三轮以及第四轮的旋转的擒纵调速机构。一般的擒纵调速机构具备擒纵轮和游丝摆轮。游丝摆轮由下列结构形成：摆轮；成为摆轮的旋转中心的摆轴；沿着阿基米德曲线形成为漩涡状、通过扩张收缩而使摆轮旋转的游丝；以及将游丝固定于摆轴的夹头。

夹头一般为能够外嵌于摆轴的大致圆环状的部件，在径方向外侧的侧面，具备焊接游丝的内周侧端部的焊接面。游丝和夹头在彼此通过焊接而固定的状态下，通过夹头外嵌于摆轴而固定于摆轴。

另外，已知机械式钟表的精度取决于作为游丝摆轮的旋转中心的摆轴的中心轴与游丝的中心轴(即阿基米德曲线的中心轴)的偏移。所以，要求在将夹头外嵌于摆轴时精度良好地定位，以使游丝的中心轴与摆轴的中心轴一致。

例如，专利文献1所述的夹头部(相当于本申请权利要求的“夹头”)由金属制的带(band)形成，在夹头部的内轮廓，形成有用于将夹头部装入平衡轴(balance staff)(相当于本申请权利要求的“摆轴”)的开口。另外，在夹头部的外轮廓，将夹头部与平衡弹簧(相当于本申请权利要求的“游丝”)之间的作用点(相当于本发明权利要求的“焊接面”)配置于从轴的中心起的距离比外轮廓的其他点更大的臂的端部。

通过将平衡弹簧的内侧曲线的端部(相当于本申请权利要求的“内周侧端部”)焊接于夹头部的作用点，使得平衡弹簧固定于夹头部。通过将带的开口外嵌压入平衡轴，使得固定有平衡弹簧的夹头部被安装于平衡轴。即，平衡弹簧经由夹头部而被安装于平衡轴。

另外，在带的开口被外嵌压入平衡轴时，作用点的径方向内侧(即带的内周面)与平衡轴分离，在夹头部与平衡轴之间形成空隙。

专利文献

专利文献1：日本特开2005-300532号公报。

发明内容

然而，现有技术的夹头中存在以下问题。

能够认为，现有技术的夹头通过焊接面的径方向内侧部分与摆轴之间的空隙而使焊接面的径方向内侧部分弹性变形，外嵌压入摆轴。所以，有可能焊接面向径方向内侧偏移而不能精度良好地配置游丝。由此，有可能在摆轴的中心轴与游丝的中心轴(即阿基米德曲线的中心轴)产生偏移而机械式钟表的精度下降。

另外，在将游丝的内周侧端部焊接于夹头的焊接面时，焊接时的热从焊接面传递至夹头。此时，离焊接面近的夹头的径方向外侧部分尤其变为高温，被退火而硬度变低。与此相对，离焊接面远的夹头的径方向内侧部分由于未被退火因而硬度不变化，但与被退火的径方向外侧部分相比硬度相对地变高。因此，焊接游丝后的夹头，与焊接游丝前的夹头相比，相对高硬度的部分(即未被退火的部分)在径方向上变薄。所以，在使焊接面的径方向内侧部分弹性变形而将夹头的开口外嵌压入摆轴时，有可能应力集中于夹头的径方向内侧的变薄的高硬度部分而产生裂痕，产生制造不良。

而且，近年来，为了以低成本形成特殊形状的夹头，采用利用电铸而制造的方法。一般而言，在利用电铸而形成夹头的情况下，夹头的材料采用镍以及镍合金。在此，镍以及镍合金的熔点比铁等的金属更高，因而将游丝焊接于夹头时的焊接温度为高温。由此，离焊接面近的夹头的径方向外侧部分更容易被退火。所以，夹头的径方向内侧的相对高硬度的部分由于在径方向上变得极薄，因而上述问题尤其显著。

因此，本发明的课题为提供能够精度良好地配置游丝并且防止外嵌于摆轴时的裂痕的夹头、具备该夹头的游丝摆轮以及钟表。

为了解决上述问题，本发明的夹头相对于摆轴而同轴地外嵌固定，用于将游丝的内周侧端部固定于上述摆轴，上述夹头的特征在于，在上述夹头的径方向外侧的侧面，形成有焊接上述游丝的上述内周侧端部的焊接面，在将上述夹头外嵌于上述摆轴时，从上述夹头的轴方向观察，在将上述焊接面处的上述夹头的周方向的中央部与上述夹头的中心轴连结的直线上，具有与上述摆轴的外周面抵接的抵接部，并且，在上述直线上以外的区域的至少一部分，具有宽度比上述焊接面的上述中央部与上述抵接部的分离距离更窄的宽度狭窄部。

根据本发明，在形成抵接部的上述直线上以外的区域的至少一部分具有宽度狭窄部，因而在将夹头外嵌于摆轴时，宽度狭窄部弹性变形，能够抑制抵接部与焊接面之间变形。另外，从夹头的轴方向观察，在将夹头的周方向的中央部与夹头的中心轴连结的直线上配置有抵接部，因而通过抑制抵接部与焊接面之间的变形，从而能够防止焊接面的相对于夹头的中心轴的偏移。所以，本发明的夹头在将夹头外嵌于摆轴时，能够抑制固定于焊接面的游丝的中心轴与摆轴的中心轴的偏移，因而能够精度良好地将游丝配置于摆轴。

另外，夹头的焊接面的径方向内侧由于焊接时的热难以从焊接面传递而难以被退火，因而相对高硬度的部分在径方向上变薄，在应力作用时容易产生裂痕。与此相对，根据本发明，在将夹头外嵌于摆轴时，宽度狭窄部弹性变形，因而能够抑制作用于相对高硬度的部分变薄的抵接部及其周边的应力，能够防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕。

所以，本发明的夹头能够精度良好地配置游丝，并且防止外嵌于摆轴时的裂痕。

另外，本发明的夹头的特征在于，上述宽度狭窄部以在将上述夹头外嵌于上述摆轴时与上述摆轴分离的方式形成。

根据本发明，宽度狭窄部以与摆轴分离的方式形成，因而在宽度狭窄部与摆轴之间形成空隙。由此，宽度狭窄部由于能够在将夹头外嵌于摆轴时以向径方向内侧移动的方式较大地弹性变形，因而能够可靠地抑制作用于相对高硬度的部分变薄的夹头的抵接部及其周边的应力。所以，能够可靠地防止外嵌于摆轴时的夹头的裂痕。

另外，其特征在于，具备主体部和支撑部，该主体部具有能够相对于上述摆轴而同轴地外嵌的开口，该支撑部在上述主体部的上述径方向外侧突出形成，焊接有上述游丝，在上述支撑部的上述径方向外侧的侧面，形成有上述焊接面，在上述轴方向上的上述支撑部的两端面之中的至少一个端面，形成有凹部。

根据本发明，由于在支撑部形成有凹部，因而与未形成凹部的情况相比，能够减小焊接时的热进行传递的热传递路径的截面积。由此，从焊接面至主体部，能够降低支撑部的热传递率。另外，焊接时的热从焊接面蔓延凹部而传递至主体部。由此，与未形成凹部的情况相比，从焊接面至主体部的热传递路径变长，因而能够降低支撑部的热传递率。而且，支撑部通过形成凹部，从而与未形成凹部的情况相比表面积变大，因而能够良好地散热。

这样，焊接时的热难以从焊接面传递至主体部，因而能够将被退火的范围限制为从焊接面至凹部附近。即，在夹头的主体部处的抵接部及其周边，能够在径方向上较厚地确保未被退火而相对高硬度的部分。而且，由于在将夹头外嵌于摆轴时宽度狭窄部弹性变形，因而能够可靠地抑制作用于相对高硬度的夹头的抵接部及其周边的应力。所以，能够可靠地防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕。

另外，其特征在于，具备主体部和多个支撑部，该主体部具有能够相对于上述摆轴而同轴地外嵌的开口，该多个支撑部在上述主体部的上述径方向外侧突出形成，在上述径方向外侧的侧面形成有上述焊接面，上述多个支撑部在上述周方向上以等节距形成，并且上述宽度狭窄部在上述周方向上以等节距形成。

根据本发明，将多个支撑部以及宽度狭窄部在周方向上以等节距而形成，从而能够将夹头的重心配置于夹头的旋转中心。由此，在夹头旋转时，能够稳定地旋转而不振动。所以，在将本发明的夹头作为构成零件而形成游丝摆轮以及钟表时，旋转周期的误差少，能够确保良好的性能。

另外，由于具备形成有焊接面的多个支撑部，因而在将游丝焊接于夹头时，将多个支撑部的焊接面之中的任一焊接面与游丝的内周侧端部对齐而焊接即可。由此，与支撑部的焊接面为一处的情况相比，能够快速地进行夹头的焊接面与游丝的内周侧端部的定位。而且，由于在多个支撑部各自形成有凹部，因而即使将游丝的内周侧端部焊接于任一支撑部的焊接面，也能够抑制主体部的离焊接面近的部分被退火。所以，能够精度良好地配置游丝，并且能够防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕，而且提高将游丝焊接于夹头时的作业效率。

另外，本发明的夹头的特征在于通过电铸而形成。

在利用电铸而制造夹头时，材料采用镍以及镍合金。由此，由于将游丝焊接于夹头时的焊接温度变为高温而夹头的被退火的范围变大，因而抵接部及其周边的相对高硬度的部分进一步变薄，在将夹头外嵌于摆轴时可能容易产生裂痕。

但是，根据本发明，在将夹头外嵌于摆轴时，宽度狭窄部弹性变形，能够抑制作用于高硬度的夹头的抵接部及其周边的应力，因而能够防止夹头的裂痕。所以，能够以低成本形成特殊形状的夹头，并且能够防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕。这样，本发明尤其适合通过电铸而形成的夹头。

另外，本发明的游丝摆轮的特征在于具备上述夹头。

另外，本发明的钟表的特征在于具备上述游丝摆轮。

根据本发明，能够精度良好地配置游丝，并且能够防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕，因而能够以高精度形成无制造不良的游丝摆轮以及钟表。

根据本发明，在形成抵接部的上述直线上以外的区域的至少一部分具有宽度狭窄部，因而在将夹头外嵌于摆轴时宽度狭窄部弹性变形，能够抑制抵接部与焊接面之间变形。另外，从夹头的轴方向观察，在将夹头的周方向的中央部与夹头的中心轴连结的直线上配置有抵接部，因而通过抑制抵接部与焊接面之间的变形，从而能够防止焊接面的相对于夹头的中心轴的偏移。所以，本发明的夹头在将夹头外嵌于摆轴时，能够抑制固定于焊接面的游丝的中心轴与摆轴的中心轴的偏移，因而能够精度良好地将游丝配置于摆轴。

另外，夹头的焊接面的径方向内侧由于焊接时的热难以从焊接面传递而难以被退火，因而相对高硬度的部分在径方向上变薄，在应力作用时容易产生裂痕。与此相对，根据本发明，在将夹头外嵌于摆轴时，宽度狭窄部弹性变形，因而能够抑制作用于相对高硬度的部分变薄的抵接部及其周边的应力，能够防止将夹头外嵌于摆轴时的夹头的裂痕。

所以，本发明的夹头能够精度良好地配置游丝，并且能够防止外嵌于摆轴时的裂痕。

附图说明

图1是成品表侧的平面图。

图2是机芯表侧的平面图。

图3是沿轴方向观察游丝摆轮时的平面图。

图4是沿着图3的A-A线的剖视图。

图5是游丝的说明图。

图6是第一实施方式的夹头的平面图。

图7是沿着图6的B-B线的剖视图。

图8是将游丝焊接于夹头时的说明图。

图9是第一实施方式的第一变形例所涉及的夹头的包含中心轴的侧面剖视图。

图10是第一实施方式的第二变形例所涉及的夹头的包含中心轴的侧面剖视图。

图11是夹头的制造工序的流程图。

图12是示出使电铸模浸渍于电铸液的状态的图。

图13是示出进行电铸而在外形形成用孔内使金属体生长的状态的图。

图14是第二实施方式的夹头的平面图。

图15是沿着图14的C-C线的剖视图。

图16是第三实施方式的夹头的平面图。

图17是沿着图16的D-D线的剖视图。

图18是第四实施方式的夹头的平面图。

具体实施方式

下面，参照附图说明本发明的第一实施方式。下面，在首先说明钟表以及游丝摆轮之后，说明第一实施方式的夹头以及夹头的制造方法。

(钟表)

一般而言，将包含钟表的驱动部分的机械体称为“机芯”。将文字板、指针安装于机芯而放入钟表外壳中成为完成品的状态被称为钟表的“成品”。在构成钟表的基板的底板的两侧之中，将具有钟表外壳的玻璃的一侧，即具有文字板的一侧称为机芯的“背侧”或“玻璃侧”或“文字板侧”。在底板的两侧之中，将具有钟表外壳的背盖的一侧，即与文字板相反的一侧称为机芯的“表侧”或“背盖侧”。

图1是成品表侧的平面图。

如图1所示，钟表1的成品1a具备：具有指示关于时间的信息的刻度3等的文字板2；包含指示小时的时针4a、指示分的分针4b以及指示秒的秒针4c的指针4。

图2是机芯表侧的平面图。此外，在图2中，为了容易观察附图，省略了构成机芯100的钟表零件中的一部分的图示。

机械式钟表的机芯100具有构成基板的底板102。柄轴110以能够旋转的方式装入底板102的柄轴引导孔102a。该柄轴110通过包含拨针杆190、锁杆192、锁杆弹簧194以及背推压件196的切换装置而决定轴线方向的位置。

而且，如果使柄轴110旋转，则吉轮(winding pinion)112经由鼓轮(sliding pinion)(未图示)的旋转而旋转。通过吉轮112的旋转，立轮(crown wheel)114以及大钢轮(ratchet wheel)116依次旋转，收容于条盒轮120的发条(未图示)被上紧。

条盒轮120以能够旋转的方式被支撑在底板102与条盒承受件160之间。第二轮124、第三轮126、第四轮128以及擒纵轮130以能够旋转的方式被支撑在底板102与轮系承受件162之间。

当条盒轮120由于发条的复原力而旋转时，条盒轮120的旋转使得第二轮124、第三轮126、第四轮128以及擒纵轮130依次旋转。这些条盒轮120、第二轮124、第三轮126以及第四轮128构成表侧轮系。

如果第二轮124旋转，则基于该旋转，分轮(未图示)同时旋转，安装于该分轮的分针4b(参照图1)指示“分”。另外，基于分轮的旋转，经由跨轮(未图示)的旋转，时轮(未图示)旋转，安装于该时轮的时针4a(参照图1)指示“小时”。

用于控制表侧轮系的擒纵调速装置由擒纵轮130、擒纵叉142以及游丝摆轮10构成。

在擒纵轮130的外周，形成有齿130a。擒纵叉142以能够旋转的方式被支撑在底板102与擒纵叉承受件164之间，具备一对擒纵叉瓦142a、142b。在擒纵叉142的一个擒纵叉瓦142a卡合于擒纵轮130的齿130a的状态下，擒纵轮130暂时停止。

游丝摆轮10通过以一定周期往复旋转，从而使擒纵叉142的一个擒纵叉瓦142a以及另一擒纵叉瓦142b交替地卡合于擒纵轮130的齿130a以及解除。由此，以一定速度使擒纵轮130擒纵。

下面，详细地说明游丝摆轮10的结构。

(游丝摆轮)

图3是从机芯100(参照图2)的表侧沿轴方向观察游丝摆轮10时的平面图。此外，在图3中，以双点划线图示出压钉106。

图4是沿着图3的A-A线的剖视图。此外，在图4中，隔着底板102，纸面上侧为机芯100(参照图2)的表侧，隔着底板102，纸面下侧为机芯100的背侧。另外，以双点划线图示出底板102、游丝摆轮承受件104以及压钉106。

如图3所示，游丝摆轮10主要包括摆轮20、摆轴30、游丝40和夹头50。

(摆轮)

摆轮20例如由黄铜等的金属形成，具备形成为大致圆环状的摆轮主体部21。摆轮主体部21的中心轴与作为游丝摆轮10的旋转中心的中心轴O一致。

从摆轮主体部21的内周面21a起，以朝向中心轴O而沿着径方向的方式延伸设置有四根臂部23(23a～23d)。四根臂部23a～23d以在摆轮主体部21的周方向上成90°节距的方式大致等间隔地形成。

四根臂部23a～23d以随着从摆轮主体部21的内周面21a朝向中心轴O而宽度逐渐变宽的方式形成，在中心轴O附近连结。

如图4所示，在四根臂部23a～23d的连结部25，形成有与中心轴O同轴的嵌合孔25a。

(摆轴)

游丝摆轮10在与中心轴O的同一轴上具备摆轴30。摆轴30是例如由黄铜等金属形成的棒状的部件。

摆轴30在轴方向的两端具备前端较细的轴榫31(31a、31b)。一个轴榫31a经由未图示的轴承而被游丝摆轮承受件104枢轴支撑，另一轴榫31b经由未图示的轴承而被底板102枢轴支撑，使得摆轴30能够绕中心轴O旋转。

在摆轴30，在轴方向的大致中央，摆轮20的嵌合孔25a被外嵌压入。由此，摆轮20与摆轴30一体化。

摆轴30在轴方向的比摆轮20更靠近底板102的侧(图4中的下侧)具备成为大致圆筒形状的冲击座(roller)35。在冲击座35，形成有沿径方向伸出的凸缘部36。在凸缘部36的径方向外侧，在既定位置设置未图示的冲击叉瓦。冲击叉瓦与游丝摆轮10的往复旋转的周期同步而交替地弹起擒纵叉142的一个擒纵叉瓦142a(参照图2)以及另一擒纵叉瓦142b(参照图2)。由此，擒纵叉142的一个擒纵叉瓦142a以及另一擒纵叉瓦142b相对于擒纵轮130的齿130a(参照图2)而被卡合以及解除。

(游丝)

如图4所示，游丝摆轮10在比摆轮20更靠近游丝摆轮承受件104的侧(图4中的上侧)具备游丝40。

图5是游丝40的说明图。此外，在图5中，在以中心轴O为原点的极坐标上图示出游丝40。另外，以双点划线图示出阿基米德曲线X、摆轴30以及后述的夹头50。

如图5所示，游丝40为由例如铁或镍等金属构成的薄板弹簧，由具有多个卷数的漩涡状的游丝主体41和游丝主体41的外周侧的圆弧部42形成。

游丝主体41以沿着所谓的阿基米德曲线X的方式形成。

阿基米德曲线X是在极坐标系中通过下式

r＝aθ(a为常数)…(1)

而得到的曲线。

游丝主体41以沿着阿基米德曲线X的方式形成，从而在从轴方向观察时，游丝主体41以成漩涡状且沿径方向大致等间隔地相邻的方式配置。

如图3所示，游丝主体41的外周侧成为曲率半径比游丝主体41更大地形成的圆弧部42。圆弧部42的外周侧端部42a固定于从游丝摆轮承受件104(参照图4)经由未图示的压钉承受件而竖立设置的压钉106。另外，游丝40的内周侧端部43固定于夹头50。

(第一实施方式的夹头)

图6是从轴方向观察时的第一实施方式的夹头50的平面图。此外，在图6中，纸面表侧成为游丝摆轮承受件104(参照图4)侧，纸面背侧成为底板102(参照图4)侧。另外，在图6中，以双点划线图示出摆轴30以及游丝40。另外，在图6中，由阴影图示出后述的宽度狭窄部54。

图7是沿着图6的B-B线的剖视图。此外，在图7中，纸面左侧成为游丝摆轮承受件104(参照图4)侧，纸面右侧成为底板102(参照图4)侧。另外，在图6以及图7中，以单点划线图示出后述的主体部51与支撑部55的边界。

如图6所示，夹头50为由例如镍或镍合金等的金属形成的环状部件，具备相对于摆轴30而与中心轴O同轴地外嵌的主体部51和在主体部51的径方向的外侧突出形成的支撑部55。如图7所示，夹头50的主体部51的轴方向的厚度形成为比游丝40的轴方向的厚度(即游丝40的宽度)足够厚。

如图6所示，主体部51的外形形成为大致椭圆环状，在沿着径方向的第一方向F(图6中的左右方向)上具有长轴，在与第一方向F正交的第二方向S(图6中的上下方向)上具有短轴。

主体部51遍及全周而在径方向上具有一定的宽度，在中央具有开口53。开口53对应于主体部51的外形，形成为在第一方向F上具有长轴并在第二方向S上具有短轴的大致椭圆形状。主体部51形成为能够通过开口53而相对于摆轴30外嵌。

夹头50具备在主体部51的径方向外侧突出形成的一对支撑部55、55。一对支撑部55、55隔着中心轴O而形成于第二方向S的径方向的两侧，与主体部51一体形成。支撑部55形成为沿着第一方向F的方向的宽度从径方向内侧朝向径方向外侧逐渐变窄的前端较细形状。一对支撑部55、55在主体部51的周方向上等节距(在本实施方式中为180°节距)地形成。

在一对支撑部55、55的径方向外侧的侧面，各自形成有焊接面57。游丝40的游丝主体41中，内周侧端部43的内周面43a通过例如激光焊接而焊接于焊接面57。激光焊接时形成的焊接熔核71在支撑部55以及游丝40的轴方向端面以跨越焊接面57的方式形成。

焊接面57例如以沿着游丝40的内周侧端部43的内周面43a的方式形成为具有对应于阿基米德曲线X(参照图5)的曲率的曲面。

焊接面57对应于一对支撑部55、55，隔着中心轴O而在径方向的两侧形成为一对。所以，如后所述，在将游丝40焊接于夹头50时，将一对支撑部55、55的焊接面57中的一个支撑部55的焊接面57与游丝40的内周侧端部43对齐而焊接即可。所以，与支撑部55的焊接面57为一处的情况相比，能够更快速地进行夹头50的焊接面57与游丝40的内周侧端部43的定位。由此，能够提高将游丝40焊接于夹头50时的作业效率。

另外，游丝摆轮10的旋转周期的误差取决于固定游丝40的位置的精度。具体而言，如图5所示，设计成从轴方向观察时对应于游丝主体41的阿基米德曲线X的中心轴与游丝摆轮10的中心轴O一致，因而两者间的位置偏移(以下称为“横偏”)越少，游丝摆轮10的旋转周期的误差越小。

另外，在从径方向外侧观察时，对应于游丝主体41的阿基米德曲线X的中心轴与游丝摆轮10的中心轴O的角度偏移(以下称为“纵偏”)越少，游丝摆轮10的旋转周期的误差越小。

在此，焊接面57形成为具有对应于阿基米德曲线X的曲率的曲面，因而将游丝40的内周侧端部43焊接于焊接面57时，能够使支撑部55的焊接面57与游丝40的内周面43a进行面接触。由此，能够抑制焊接面57与游丝40的位置偏移，在游丝40的横偏以及纵偏少的状态下稳定地焊接，因而能够形成旋转周期的误差少的游丝摆轮10。

(抵接点)

如图6所示，在主体部51的内周面51a中，在将焊接面57、57处的周方向的中央部P1与中心轴O连结的直线T上，具有与摆轴30的外周面抵接的一对抵接点P2、P3(相当于权利要求的“抵接部”)。

第一抵接点P2在主体部51的内周面51a之中设置于焊接有游丝40的一个焊接面57侧(图6中的上侧)。另外，第二抵接点P3在主体部51的内周面51a之中设置于未焊接有游丝40的另一焊接面57侧(图6中的下侧)。

焊接面57的中央部P1与第一抵接点P2具有既定的分离距离L1。

主体部51通过一对抵接点P2、P3从第二方向S的两侧与摆轴30进行线接触从而夹持摆轴30。此外，主体部51也可以通过抵接点P2、P3的周方向两侧的内周面51a隔着抵接点P2、P3以及直线T而从第二方向S的两侧与摆轴30进行面接触，从而夹持摆轴30。

在此，第一抵接点P2设置于夹头50的焊接面57的径方向内侧即主体部51的内周面51a。在将游丝40焊接于夹头50时，离焊接面57近的主体部51的径方向外侧部分即后述的阶差部61附近尤其变得高温，被退火而硬度变低。与此相对，离焊接面57远的主体部51的径方向内侧部分即第一抵接点P2及其周边因未被退火而硬度未变化，但与被退火的阶差部61附近相比，硬度相对地变高。

(宽度狭窄部)

主体部51在直线T上以外的区域具有一对宽度狭窄部54、54。本实施方式的宽度狭窄部54成为主体部51处的直线T上以外的区域中未与支撑部55连接的区域R(图6中的阴影区域)。

一对宽度狭窄部54、54形成为隔着中心轴O而在第一方向F的两侧沿径方向具有一定的宽度L2。换言之，一对宽度狭窄部54、54形成于从支撑部55沿周方向偏移90°的位置，在主体部51的周方向上等节距(在本实施方式中为180°节距)地形成。

另外，宽度狭窄部54在径方向外侧膨出而形成，以与摆轴30分离的方式形成。由此，在宽度狭窄部54的内周面54a与摆轴30的外周面之间形成空隙。

在此，中央部P1与第一抵接点P2的分离距离L1以及宽度狭窄部54的宽度L2以满足下式

L1＞L2…(2)

的方式形成。即，宽度狭窄部54的宽度L2以比中央部P1与第一抵接点P2的分离距离L1更窄的方式形成。而且，在宽度狭窄部54的内周面54a与摆轴30的外周面之间，形成有空隙。所以，在将夹头50的主体部51外嵌压入摆轴30时，宽度狭窄部54能够以与摆轴30分离的宽度狭窄部54的内周侧的角度张开并且向径方向内侧移动的方式容易地弹性变形。由此，能够可靠地抑制作用于夹头50的第一抵接点P2及其周边的应力，因而能够在外嵌于摆轴30时防止夹头50的裂痕，并且能够相对于摆轴30而确保适度的保持力。

(阶差部)

如图7所示，在轴方向上的支撑部55的两端面56(56a、56b)之中，在底板102侧(参照图4、图7中的右侧)的一个端面56a，作为凹部60而形成有阶差部61。阶差部61通过使支撑部55的一个端面56a从主体部51侧至焊接面57沿轴方向凹陷而形成。由此，在支撑部55，形成面向径方向外侧的侧壁面62。

阶差部61的轴方向的深度以成为例如主体部51的轴方向的厚度的一半左右的方式形成。通过形成阶差部61，使得支撑部55之中比侧壁面62更靠近径方向外侧的阶差部形成区域55a，与比侧壁面62更靠近径方向内侧的阶差部非形成区域55b相比在轴方向上厚度更薄地形成。

另外，优选阶差部形成区域55a的轴方向的厚度(即焊接面57的轴方向的宽度)比游丝40的轴方向的厚度(即游丝40的宽度)更厚。由此，能够使游丝40的内周面43a以不从焊接面57沿轴方向露出的方式面接触并焊接。所以，能够抑制焊接面57与游丝40的位置偏移，并且牢固地焊接。此外，优选焊接面57的轴方向的宽度相对于游丝40的宽度为例如不满1.2倍。

在此，在将阶差部61的侧壁面62与开口53的最短距离作为L3并将阶差部61的侧壁面62与焊接面57的最短距离作为L4时，阶差部61以满足下式

L3＞L4…(3)

的方式形成。

即，通过以满足式(3)的方式形成阶差部61，从而将阶差部61的侧壁面62与开口53的最短距离L3确保为比阶差部61的侧壁面62与焊接面57的最短距离L4更大。由此，在将游丝40的内周侧端部43焊接于夹头50的焊接面57时，能够将因焊接时的热而被退火的范围限制于从焊接面57至侧壁面62附近的短距离。

另外，通过从侧壁面62至主体部51而较长地确保热传递路径，从而能够降低热传递率，因而不能从阶差部61的侧壁面62散热的热难以从阶差部61的侧壁面62传递至主体部51。所以，能够更厚地确保夹头50的主体部51之中未被退火而相对高硬度的部分，能够进一步抑制相对高硬度的部分变薄，因而能够可靠地防止将夹头50外嵌压入摆轴30时的主体部51的裂痕。

另外，阶差部61各自以相同形状形成于沿周方向以等节距形成的一对支撑部55、55。由此，一对支撑部55、55的重量大致相同，因而能够将夹头50的重心配置于夹头50的旋转中心(即中心轴O)。所以，在夹头50旋转时，能够稳定地旋转而不振动，因而在将本实施方式的夹头50作为构成零件而形成游丝摆轮10(参照图3)以及钟表1(参照图1)时，旋转周期的误差少并确保良好的性能。

另外，在一对支撑部55、55，各自形成有阶差部61，因而即使将游丝40的内周侧端部43焊接于任一支撑部55的焊接面57，也能够抑制主体部51的离焊接面57近的部分被退火。所以，能够提高将游丝40焊接于夹头50时的作业效率，并且能够防止将夹头50外嵌压入摆轴30时的主体部51的裂痕。

(夹头与游丝的焊接)

图8是将游丝40焊接于夹头50时的概要说明图。

如图8所示，在上述夹头50的焊接面57，通过例如激光焊接而焊接有游丝40的内周侧端部43。作为具体的焊接方法，首先，使支撑部55的轴方向的另一端面56b以及游丝主体41的轴方向的另一端面41b抵接于平板状的位置限制夹具86，将支撑部55的另一端面56b以及游丝主体41的另一端面41b对准为大致同面的位置。

接着，使用具有既定的激光输出以及照射范围的激光焊接机85，从形成有阶差部61的一个端面56a侧起至夹头50的焊接面57附近，照射既定输出的激光88而进行激光焊接。由此，如图6所示，在支撑部55的一个端面56a以及游丝主体41的一个端面41a，以跨越焊接面57的方式形成焊接熔核71，游丝40焊接于夹头50。

在此，通过将阶差部61形成于支撑部55，使得支撑部55的阶差部形成区域55a与阶差部非形成区域55b相比在轴方向上厚度更薄地形成。因此，与第二方向S正交的截面积、即焊接时的热进行传递的热传递路径的截面积，与未形成阶差部61的情况相比变小，热传递率变低。这样，通过阶差部61，从而抑制焊接时的热向主体部51传递，因而被退火的范围被限制为从焊接面57至阶差部61附近为止。所以，能够将夹头50的主体部51之中未被退火而较厚地确保相对高硬度的部分，能够抑制相对高硬度的部分变薄。

(第一实施方式的各变形例)

接下来，说明第一实施方式的各变形例所涉及的夹头50。

图9是本实施方式的第一变形例所涉及的夹头50的包含中心轴O的侧面剖视图。

图10是本实施方式的第二变形例所涉及的夹头50的包含中心轴O的侧面剖视图。

在第一实施方式的夹头50中，在夹头50的轴方向的一个端面56a，形成有阶差部61(参照图7)。与此相对，在第一变形例的夹头50中，如图9所示，在阶差部61形成于夹头50的轴方向的另一端面56b这一点上与第一实施方式不同。另外，在第二变形例的夹头50中，如图10所示，在作为凹部60a、60b的阶差部61a、61b形成于夹头50的轴方向的两端面56a、56b这一点上与第一实施方式不同。此外，对于与第一实施方式同样的构成的部分，省略详细说明。

如图9所示，在第一变形例中，阶差部61通过使支撑部55的另一端面56b从主体部51侧至焊接面57沿轴方向凹陷而形成。

如图10所示，在第二变形例中，第一阶差部61a通过使支撑部55的一个端面56a从主体部51侧至焊接面57沿轴方向凹陷而形成。另外，第二阶差部61b通过使支撑部55的另一端面56b从主体部51侧至焊接面57沿轴方向凹陷而形成。

(效果)

根据本实施方式以及各变形例，由于在形成抵接点P2、P3的直线T上以外的区域具有宽度狭窄部54，因而在将夹头50外嵌于摆轴30时宽度狭窄部54弹性变形，能够抑制第一抵接点P2与焊接面57之间变形。另外，从夹头50的轴方向观察，在将夹头50的周方向的中央部P1与夹头50的中心轴O连结的直线T上配置有抵接点P2、P3，因而通过抑制第一抵接点P2与焊接面57之间的变形，从而能够防止焊接面57的相对于夹头50的中心轴O的偏移。所以，在将夹头50外嵌于摆轴30时，夹头50能够抑制固定于焊接面57的游丝40的中心轴与摆轴30的中心轴O的偏移，因而能够将游丝40精度良好地配置于摆轴30。

另外，夹头50的焊接面57的径方向内侧由于焊接时的热难以从焊接面57传递而难以被退火，因而相对高硬度的部分在径方向上变薄，在应力作用时容易产生裂痕。与此相对，根据本实施方式以及各变形例，在将夹头50外嵌于摆轴30时，宽度狭窄部54弹性变形，因而能够抑制作用于高硬度的第一抵接点P2及其周边的应力，能够防止将夹头50外嵌于摆轴30时的夹头50的裂痕。

所以，根据本实施方式以及各变形例的夹头50，能够精度良好地配置游丝40，并且能够防止外嵌于摆轴30时的夹头50的裂痕。

(夹头的制造工序)

接下来，参照附图说明上述第一实施方式的夹头50(参照图6)的制造工序。

图11是夹头50的制造工序的流程图。

图12是示出使电铸模94浸渍于电铸液W的状态的图。

图13是示出进行电铸而在外形形成用孔95内使金属体99生长的状态的图。

如图11所示，本实施方式的夹头50的制造工序包括电铸工序S10、厚度调整工序S20以及除去工序S30。以下，说明各工序。

(电铸工序S10)

首先，进行形成夹头50(参照图6)的外形形状的电铸工序S10。

如图12所示，在电铸工序S10中，使用如下地形成的电铸模94而形成夹头50的外形形状。

电铸模94使用光刻(photolithography)技术而形成。

具体而言，首先，在准备硅基板90之后，在硅基板90的表面形成以金、银、铜或镍等为主要成分的导电膜91。接下来，在导电膜91上涂布第一感光性材料94a。此外，第一感光性材料94a可以是正抗蚀剂也可以是负抗蚀剂，在本实施方式中使用负抗蚀剂。接下来，使用图案形成为夹头50的外形形状、除此之外的区域开口的光致抗蚀剂掩模(未图示)，将第一感光性材料94a曝光。于是，由于第一感光性材料94a为负抗蚀剂，因而被曝光的部分硬化。

接下来，使用显影液(未图示)，将第一感光性材料94a显影。于是，由于第一感光性材料94a为负抗蚀剂，因而未曝光的区域溶解。接下来，为了形成阶差部61(参照图6)的外形，在第一感光性材料94a重叠而涂布第二感光性材料94b。然后，与上述同样地，将第二感光性材料94b曝光并显影。

由此，仿照具有阶差部61的夹头50的外形形状，在第一感光性材料94a以及第二感光性材料94b形成外形形成用孔95，并且导电膜91露出，形成能够形成夹头50的电铸模94。

在电铸工序S10中，首先，使硅基板90整体浸渍在贮藏于处理槽96内的电铸液W。此外，在进行该电铸工序S10时，根据应当电铸的金属材料而选择电铸液W。例如，在进行镍电铸的情况下，使用磺胺(sulfamine)酸浴、瓦特浴或硫酸浴等。

在假设使用磺胺酸浴而进行镍电铸的情况下，将以磺胺酸镍水化盐为主要成分的磺胺酸浴放入处理槽96中。另外，使由应当电铸的金属材料(在本实施方式中为镍)构成的阳极电极97浸渍于磺胺酸浴中。作为阳极电极97，例如，通过准备多个由应当电铸的金属材料构成的球并将该金属球放入由钛等制作的金属制筐中而构成。

然后，在将硅基板90浸渍于磺胺酸浴中之后，将形成于硅基板90的导电膜91连接于电源98的阴极，并且将阳极电极97连接于电源98的阳极，开始电铸。于是，构成阳极电极97的金属进行离子化而在磺胺酸浴中移动，作为金属而析出于在外形形成用孔95内露出的导电膜91上，该金属逐渐生长。然后，如图13所示，使金属生长直到成为至少完全堵塞外形形成用孔95的金属体99。此时，外形形成用孔95如上所述地仿照具有阶差部61的夹头50(参照图6)的外形形状，因而关于生长的金属体99，也是仿照具有阶差部61的夹头50的外形形状的状态。在夹头50的外形形状形成时，电铸工序S10结束。

(厚度调整工序S20)

接下来，进行将金属体99的厚度调整为成为夹头50(参照图6)的厚度的厚度调整工序S20。

在厚度调整工序S20中，从处理槽96提起硅基板90，并以纯水等洗净处理。随后，除去从外形形成用孔95溢出的金属体99，并且以使剩余的金属体99的厚度成为夹头50(参照图6)的厚度的方式进行厚度调整。作为该方法，通过CMP法(化学机械研磨法)等的研磨加工而进行即可。

(除去工序S30)

最后，进行除去第一感光性材料94a、第二感光性材料94b、导电膜91以及硅基板90的除去工序S30。

在除去工序S30中，通过灰化(ashing)处理、剥离液法等除去第一感光性材料94a以及第二感光性材料94b，并且通过CMP法等而除去硅基板90以及导电膜91。由此，能够通过电铸而制作夹头50。

在硅基板90以及导电膜91被除去的时刻，除去工序S30结束，并且夹头50的制造工序全部结束。

(效果)

为了以低成本形成特殊形状的夹头50，采用利用电铸而制造的方法。在此，在利用电铸而形成夹头50的情况下，材料多采用镍以及镍合金。一般而言，镍以及镍合金的熔点比铁等的金属更高，因而将游丝40焊接于夹头50时的焊接温度为高温。由此，焊接面57的径方向内侧中被退火的范围变大，第一抵接点P2及其周边的相对高硬度的部分进一步变薄，在将夹头50外嵌于摆轴30时可能容易产生裂痕。

但是，根据本实施方式，在将夹头50外嵌于摆轴30时，宽度狭窄部54弹性变形，能够抑制作用于相对高硬度的夹头50的第一抵接点P2及其周边的应力，因而能够防止夹头50的裂痕。所以，能够以低成本形成特殊形状的夹头50，并且能够防止将夹头50外嵌于摆轴30时的裂痕。这样，本发明尤其适合通过电铸而形成的夹头50。

(第二实施方式)

接下来，说明第二实施方式的夹头50。

图14是第二实施方式的夹头50的说明图。此外，图14图示出夹头50的从一个端面56a观察到的状态。

图15是沿着图14的C-C线的剖视图。

在第一实施方式的夹头50中，作为凹部60，在夹头50的一个端面56a形成有阶差部61(参照图7)。与此相对，在第二实施方式的夹头50中，如图14所示，作为凹部60，在夹头50的一个端面56a形成阶有槽64这一点上与第一实施方式不同。此外，对于与第一实施方式同样的构成的部分，省略详细的说明。

槽64在夹头50的一个端面56a沿着主体部51的周方向延伸而形成。槽64的周方向内侧的内壁面64a在主体部51的径方向外侧以与主体部51的开口53分离既定距离的方式沿着主体部51而形成。槽64的周方向外侧的外壁面64b以与支撑部55的焊接面57分离既定距离的方式形成。槽64的轴方向的深度以成为例如主体部51的轴方向的厚度的一半左右的方式形成。通过形成槽64，支撑部55之中形成有槽64的槽形成区域55a与比槽64更靠近径方向外侧以及径方向内侧的槽非形成区域55b相比在轴方向上形成为薄壁。

在此，在第一实施方式中，如图8所示，一个端面56a和焊接面57的角部切缺而形成阶差部61。因此，在游丝40与夹头50的焊接时，使平坦的另一端面56b抵接于位置限制夹具86，在与游丝主体41的另一端面41b对齐之后，需要从一个端面56a侧焊接。

与此相对，在第二实施方式中，如图15所示，与一个端面56a和焊接面57的角部相比径方向内侧切缺而形成槽64，比槽64更靠近径方向内侧以及径方向外侧的一个端面56a成为大致同面。所以，能够使一个端面56a以及另一端面56b不区分地抵接于位置限制夹具86(参照图8)，进行与游丝主体41的一个端面41a或另一端面41b的对齐，因而能够缩短焊接工序的时间。

在第一实施方式中，在阶差部形成区域55a形成焊接面57(参照图7)，相对地，在第二实施方式中，在槽非形成区域55b形成有焊接面57。所以，优选槽非形成区域55b的轴方向的厚度(即焊接面57的轴方向的宽度)比游丝40的轴方向的厚度(即游丝40的宽度)更厚。

另外，如图15所示，在设槽64与开口53的最短距离为L5，设槽64与焊接面57的最短距离为L6时，以满足下式

L5＞L6…(4)

的方式形成。由此，能够将因焊接时的热而退火的范围限制为从焊接面57至槽64附近的短距离。

(第二实施方式的效果)

根据第二实施方式，能够将因焊接时的热而退火的范围限制为从焊接面57至槽64的外壁面64b附近的短距离。而且，支撑部55通过形成槽64，从而与未形成槽64的情况相比表面积变大，因而能够良好地散热。所以，能够更厚地确保夹头50的主体部51之中未被退火而相对高硬度的部分，能够进一步抑制相对高硬度的部分变薄，因而能够可靠地防止将夹头50外嵌压入摆轴30时的主体部51的裂痕。

另外，通过使凹部60为槽64，从而能够利用电铸或机械加工等简单地形成凹部60。

(第三实施方式)

接下来，说明第三实施方式的夹头50。

图16是第三实施方式的夹头50的说明图。此外，图16图示出夹头50的从一个端面56a观察到的状态。

图17是沿着图16的D-D线的剖视图。

在第一实施方式的夹头50中，作为凹部60，在夹头50的轴方向的两端面56a、56b之中，在一个端面56a形成有阶差部61(参照图7)。与此相对，在第三实施方式的夹头50中，如图16所示，作为凹部60，在形成有连通夹头50的轴方向的两端面56a、56b的贯通孔66这一点上与第一实施方式不同。此外，对于与第一实施方式同样的构成的部分，省略详细的说明。

如图17所示，贯通孔66连通夹头50的一个端面56a与另一端面56b而形成。贯通孔66的内周面66a在主体部51的径方向外侧以沿着支撑部55的外形以及主体部51的方式形成。贯通孔66的内周面66a以与支撑部55的焊接面57以及主体部51的开口53分离既定距离的方式形成。此外，在第三实施方式中也与第二实施方式同样地能够使一个端面56a以及另一端面56b不区分地抵接于位置限制夹具86(参照图8)，进行游丝主体41的一个端面41a或另一端面41b的对齐，因而能够缩短焊接工序的时间。

在第一实施方式中，在阶差部形成区域55a形成焊接面57(参照图7)，相对地，在本实施方式中，在孔非形成区域55b形成有焊接面57。所以，优选孔非形成区域55b的轴方向的厚度(即焊接面57的轴方向的宽度)比游丝40的轴方向的厚度(即游丝40的宽度)更厚。

贯通孔66在设贯通孔66与开口53的最短距离为L5并设贯通孔66与焊接面57的最短距离为L6时，与第二实施方式同样地，以满足下式

L5＞L6…(4)

的方式形成。由此，能够将因焊接时的热而退火的范围限制为从焊接面57至贯通孔66附近的短距离。

(第三实施方式的效果)

根据第三实施方式，与第一实施方式同样地，能够更厚地确保夹头50的主体部51之中未被退火而相对高硬度的部分，能够进一步抑制相对高硬度的部分变薄，因而能够可靠地防止将夹头50外嵌于摆轴30时的主体部51的裂痕。另外，通过使凹部60为贯通孔66，从而能够利用电铸或机械加工等简单地形成凹部60。

(第四实施方式)

接下来，说明第四实施方式的夹头50。

图18是第四实施方式的夹头50的说明图。此外，图18图示出夹头50的从另一端面56b观察到的状态。

第一实施方式的夹头50的主体部51形成为在第一方向F上具有长轴且在第二方向S上具有短轴的大致椭圆环状，一对支撑部55、55在主体部51的周方向上以180°节距形成(参照图6)。与此相对，第四实施方式的夹头50，如图18所示，主体部51形成为大致心形，在仅一个支撑部55形成于主体部51这一点上与第一实施方式不同。此外，对于与第一实施方式同样的构成的部分，省略详细的说明。

如图6所示，第四实施方式的夹头50的主体部51形成为相对于第二方向S的轴线而轴对称的大致心形。主体部51遍及全周而在径方向上具有一定的宽度，在中央具有开口53。开口53对应于主体部51的外形而形成为大致心形。

支撑部55在第二方向S中的对应于大致心形的尖形部分的位置向主体部51的径方向外侧突出形成。在支撑部55的径方向外侧的侧面形成有焊接面57。另外，在支撑部55，与第一实施方式同样地，作为凹部60而形成有阶差部61。

在主体部51的内周面51a之中，在直线T上具有与摆轴30的外周面抵接的一对抵接点P2、P3。焊接面57的中央部P1与第一抵接点P2具有既定的分离距离L1。主体部51通过一对抵接点P2、P3从第二方向S的两侧与摆轴30线接触而夹持摆轴30。

作为主体部51之中的直线T上以外的区域的未与支撑部55连接的区域R(图18中的阴影区域)成为在径方向上具有一定的宽度L2的宽度狭窄部54。

中央部P1与第一抵接点P2的分离距离L1以及宽度狭窄部54的宽度L2以满足下式

L1＞L2…(2)

的方式形成。

宽度狭窄部54隔着中心轴O而在第一方向F的两侧，对应于主体部51的大致心形而弯曲形成。宽度狭窄部54以宽度狭窄部54与摆轴30分离的方式形成，在宽度狭窄部54的内周面54a与摆轴30的外周面之间形成有空隙。

(第四实施方式的效果)

根据第四实施方式，主体部51形成为大致心形，一对抵接点P2、P3从第二方向S的两侧与摆轴30线接触，因而与第一实施方式相比，能够更大地确保宽度狭窄部54的内周面54a与摆轴30的外周面之间的空隙。由此，宽度狭窄部54由于能够在将夹头50外嵌于摆轴30时以向径方向内侧更大地移动的方式弹性变形，因而能够可靠地抑制作用于相对高硬度的部分变薄的夹头50的第一抵接点P2及其周边的应力。所以，能够可靠地防止将夹头50外嵌于摆轴30时的夹头50的裂痕。

此外，本发明的技术范围并不限于上述实施方式，能够在不脱离本发明的要旨的范围内加以各种变更。

夹头50的外形形状不局限于各实施方式。例如，第一实施方式的夹头50的主体部51的外形形成为大致椭圆环状。与此相对，夹头50的主体部51的外形还可以形成为大致正圆环状。但是，通过成大致椭圆环状地形成主体部51，从而在宽度狭窄部54的内周面54a与摆轴30的外周面之间形成空隙，宽度狭窄部54能够以向径方向内侧移动的方式容易地弹性变形。由此，在能够可靠地抑制作用于夹头50的第一抵接点P2及其周边的应力并能够防止夹头50的裂痕且能够相对于对摆轴30而确保适度的保持力这一点上，第一实施方式具有优越性。

在第一实施方式中，作为将游丝40焊接于夹头50的方法，以激光焊接为例进行了说明，但焊接方法不限于激光焊接。例如，还可以通过电弧焊、电阻焊接、摩擦搅拌接合等而将游丝40焊接于夹头50。通过设置宽度狭窄部54，从而能够在任一焊接方法中获得本发明的效果。

符号说明

1：钟表

10：游丝摆轮

30：摆轴

40：游丝

43：内周侧端部

50：夹头

51：主体部

53：开口

54：宽度狭窄部

55：支撑部

57：焊接面

60：凹部

O：中心轴

P1：中央部

T：直线

P2：第一抵接点(抵接部)

P3：第二抵接点(抵接部)

Claims (7)

1.一种夹头，相对于摆轴而同轴地外嵌固定，用于将游丝的内周侧端部固定于所述摆轴，所述夹头的特征在于，

在所述夹头的径方向外侧的侧面，形成焊接所述游丝的所述内周侧端部的焊接面，

在将所述夹头外嵌于所述摆轴时，从所述夹头的轴方向观察，在将所述焊接面处的所述夹头的周方向的中央部与所述夹头的中心轴连结的直线上，具有与所述摆轴的外周面抵接的抵接部，并且，在所述直线上以外的区域的至少一部分，具有宽度比所述焊接面的所述中央部与所述抵接部的分离距离更窄的宽度狭窄部。

2. 根据权利要求1所述的夹头，其特征在于，

所述宽度狭窄部以在将所述夹头外嵌于所述摆轴时与所述摆轴分离的方式形成。

3. 根据权利要求1或2所述的夹头，其特征在于，具备：

主体部，具有能够相对于所述摆轴而同轴地外嵌的开口；以及

支撑部，在所述主体部的所述径方向外侧突出形成，焊接有所述游丝，

在所述支撑部的所述径方向外侧的侧面，形成有所述焊接面，

在所述轴方向上的所述支撑部的两端面之中的至少一个端面，形成有凹部。

4. 根据权利要求1或2所述的夹头，其特征在于，具备：

主体部，具有能够相对于所述摆轴而同轴地外嵌的开口；以及

多个支撑部，在所述主体部的所述径方向外侧突出形成，在所述径方向外侧的侧面形成有所述焊接面，

所述多个支撑部沿所述周方向以等节距形成，并且，所述宽度狭窄部沿所述周方向以等节距形成。

5. 根据权利要求1至4中的任1项所述的夹头，其特征在于，通过电铸而形成。

6. 一种游丝摆轮，具备根据权利要求1所述的夹头。

7. 一种钟表，具备根据权利要求6所述的游丝摆轮。

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