CN102369303A - 耐熔融金属脆化裂纹性优异的锌系合金镀敷钢材 - Google Patents

耐熔融金属脆化裂纹性优异的锌系合金镀敷钢材 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种耐熔融金属脆化裂纹性优异且具有良好加工性的锌系合金镀敷钢材，其具有以下的化学组成，以质量％计包含：C：0.010～0.100％、Si：1.50％以下、Mn：2.00％以下、P：0.100％以下、S：0.030％以下、N：0.0050％以下、Ti：0.050％以下、B：0.0003～0.0100％、剩余部分为Fe及不可避免的杂质，L值＝[(Ti/48)+(B/11)]/(N/14)为5.50以上，在具有铁素体为10～99体积％、剩余部分为贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体的金属组织的钢基材表面形成锌系合金镀层而制成。

Description

耐熔融金属脆化裂纹性优异的锌系合金镀敷钢材
技术领域
本发明涉及供给焊接加工时，焊接热影响部的熔融金属脆化裂纹的产生得到抑制的锌系合金镀敷钢材。
背景技术
实施了Zn镀敷及Zn-Al-Mg合金镀敷等的锌系镀敷、或Cu镀敷的钢材中，有时在焊接热影响部中产生裂纹。该现象通常称为熔融金属脆化裂纹。该现象认为是在焊接镀敷钢材时、或对焊接构造体实施熔融镀敷(热浸镀敷)时，熔融的镀敷成分作用于基材的晶界而产生的，成为引起材料的脆性破坏(晶界破坏)的主要原因。
专利文献1中公开了在Zn-Al-Mg合金镀敷钢板的情况下，作为抑制焊接刚结束后产生的熔融金属脆化裂纹的方法，添加了Ti、B的基材(镀敷原板)的应用是有效的。该方法主要是通过游离B向结晶晶界偏析而强化晶界的效果来实现的。专利文献2、3中公开了一种通过将添加Nb、V、Mo、Zr的钢或添加Cr的钢等用作基材(镀敷原板)从而改善耐熔融金属脆化裂纹性的Zn-Al-Mg合金镀敷钢板。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：特开2003-3238号公报
专利文献2：特开2006-97129号公报
专利文献3：特开2008-184685号公报
发明内容
发明所要解决的课题
对于广泛用于加工用途的抗拉强度为200～500MPa的镀敷钢板，通常钢材的C含量大多在0.1质量％程度以下。本说明书中称C含量在0.1质量％以下的钢为低碳钢。另外，钢组成中的“％”只要不作特别说明就是指质量％。发明人等对锌系合金镀敷钢材的熔融金属脆化裂纹进行详细研究的结果得知，将低碳钢用于基材的锌系合金镀敷钢材与将C含量超过0.1％的钢材用于基材相比较，容易产生熔融金属脆化裂纹。即，在基材为低碳钢的情况下，只采用仅添加Ti、B的方法，在焊接条件非常严酷时，有时熔融金属脆化裂纹的改善效果不充分。关于该点，认为专利文献2、3中公开的Nb、V、Mo、Zr和Cr的添加是极为有效的，但另一面，成为降低低碳钢的加工性的主要原因。
本发明的目的在于提供一种在将低碳钢用于基材的锌系合金镀敷钢材中，不易产生熔融金属脆化裂纹，且具有良好的加工性的钢材。
用于解决课题的手段
发明人等详细研究的结果发现，即使在用于供给镀敷的钢基材为低碳钢的情况下，通过将基材的Ti、B添加量在与N含量的关系上进行严格的限制、以及使基材的金属组织成为含有规定量以上的铁素体的复合组织，能够稳定地改善耐熔融金属脆化裂纹性，且也能够良好地维持加工性。本发明是基于这样的见解而完成的。
本发明中，提供一种锌系合金镀敷钢材，其耐熔融金属脆化裂纹性优异，具有以下的化学组成，以质量百分比计包含：C：0.010～0.100％、Si：1.50％以下、Mn：2.00％以下、P：0.100％以下、S：0.030％以下、N：0.0050％以下、Ti：0.050％以下、B：0.0003～0.0100％，根据需要还含有以下成分中的一种以上：Cr：2.00％以下、Nb：0.10％以下、V：0.50％以下、Mo：0.50％以下、Zr：0.50％以下，剩余部分为Fe及不可避免的杂质；下述(1)式的L值为5.50以上；在具有铁素体为10～99体积％、剩余部分为贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体的金属组织的钢基材的表面具有锌系合金镀层。
L值＝[(Ti/48)+(B/11)]/(N/14)…(1)
在此，在(1)式的元素符号处代入用质量％表示的该元素的含量值。铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体的各组织中只要满足上述成分组成则也可以含有微细的析出物或夹杂物。本说明书中仅提到“铁素体”时是指除构成珠光体的铁素体相以外的铁素体相。另外，仅提到“渗碳体”时是指除构成珠光体的渗碳体相以外的渗碳体相。
所谓锌系合金镀敷是指形成如下化学组成的镀层的镀敷，该化学组成含有以下成分中的一种以上：Al：60.0质量％以下、Mg：10.0质量％以下、Ti：0.1质量％以下、B：0.05质量％以下、Si：2.0质量％以下、Fe：2.0质量％以下，剩余部分为Zn及不可避免的杂质。在通过熔融镀敷法形成这种镀层的情况下，镀层的断面组织通常呈现由若干金属相构成的凝固组织，但是，镀层整体的化学组成大致反映镀浴组成。作为对应用本发明特别有效的锌系合金镀敷可以举出Zn-Al-Mg系合金镀敷。具体而言，以形成锌系合金镀层的镀敷为适宜的对象，该锌系合金镀层以质量百分比计含有：Al：3.0～22.0％、Mg：1.0～10.0％，还含有以下成分中的一种以上：Ti：0.1％以下、B：0.05％以下、Si：2.0％以下、Fe：2.0％以下；剩余部分为Zn及不可避免的杂质。
发明效果
根据本发明，可以提供一种在将C含量为0.10质量％以下的低碳钢用于基材的锌系合金镀敷钢材中，耐熔融金属脆化裂纹性得到显著改善且维持良好的加工性的钢材。由此，在使用了低碳钢材的各种形状的焊接构造物中，同时实现了由锌系合金镀敷产生的耐腐蚀性的提高与焊接部可靠性的提高。
附图说明
图1是示意性表示凸台焊接部件形状的图；
图2是示意性表示进行约束凸台焊接时的试样的约束方法的剖面图；
图3是例示钢基材的化学组成的L值和最大裂纹深度的关系的图。
具体实施方式
下面，对用于特别规定本发明的事项进行说明。
(钢基材的化学组成)
C为用于确保材料强度的有效元素，本发明中以C含量在0.010％以上的钢作为对象。也可以控制为超过0.010％的C含量。但是，伴随C含量的增大延展性降低，难以稳定地得到具有良好的加工性的钢材。根据各种研究结果，考虑作为低碳钢的用途将C含量的上限设为0.100％。
Si是固溶于铁素体相中且对提高强度有效的元素。确保0.01％以上的Si含量更有效。但是，过量添加Si成为导致延展性下降的主要原因，另外，在钢材表面形成Si浓化层成为使镀敷性降低的主要原因，因此，Si含量限制在1.50％以下。更优选为1.00％以下，也可以控制在0.70％以下、或者进一步控制在0.10％以下。
Mn是对防止由S引起的脆化及提高强度有效的元素。确保0.01％以上的Mn含量更有效。但是，过量添加Mn成为导致加工性及焊接性恶化的主要原因，另外，Mn在钢材表面浓化而成为给镀敷性带来不良影响的主要原因，因此，Mn含量限制在2.00％以下的范围。也可以控制在1.00％以下、或者进一步控制在0.50％以下的范围。
由于P给延展性带来不良影响，因此，在要求高加工性的用途中P含量最好较低。但是，由于P具有使强度提高的作用，因此，在重视强度的情况下可以在不会给加工性及镀敷性带来不良影响的范围内积极地含有。该情况下，例如确保0.010％以上的P含量更有效。P含量能够容许至0.100％，但是更优选为0.050％以下的范围。
由于S妨碍热加工性，因此，优选尽量降低S含量。各种研究的结果显示，S含量容许至0.030质量％。
N和B反应形成硼化物，成为降低对耐熔融金属脆化裂纹性的改善有效的游离B含量的主要原因。因此，本发明中优选尽量降低钢基材的N含量。研究结果显示，N含量限制在0.005％以下。
Ti为有力的氮化物形成元素，是在将钢基材中的N作为TiN固定方面重要的元素。通过将N固定来确保游离B的量，使其发挥通过游离B提高耐熔融金属脆化裂纹性的作用。Ti的必要量由后述的(1)式的L值规定，但是，更优选在确保0.015％以上的Ti含量的基础上满足L值的规定，更加优选确保0.020％以上的Ti含量。但是，即使过量添加Ti上述效果也已饱和，另外，由于Ti的大量添加成为使钢材的加工性恶化的主要原因，因此，Ti含量限制在0.050％以下的范围。
B为对抑制熔融金属脆化有效的元素。其作用被认为是通过B作为游离B向结晶晶界偏析使原子间结合力增大而产生的。各种研究结果显示，以根据N含量及Ti含量使由后述(1)式确定的L值达到一定以上的值的方式含有B是重要的，但是为了充分发挥上述游离B的作用，需要确保至少0.0003％以上的B含量。更优选为0.0010％以上的B含量。但是，过量添加B成为生成硼化物、加工性恶化的主要原因，因此，B含量的上限限制在0.0100％。
Cr、Nb、V、Mo、Zr呈现通过向晶界偏析而抑制熔融金属脆化裂纹的作用。通过和B复合添加，该作用更加显著。因此，根据需要可以使钢基材中含有这些元素的一种以上。为了充分发挥上述作用而含有如下含量的上述成分更有效，Cr：0.50％以上、Nb：0.01％以上、V：0.05％以上、Mo：0.05％以上、Zr：0.05％。但是，如果过量添加则这些元素的添加效果就会饱和，导致钢的韧性及加工性的下降，因此，在添加一种以上这些元素的情况下，含量范围如下：Cr：2.00％以下、Nb：0.10％以下、V：0.50％以下、Mo：0.50％以下、Zr：0.50％以下。
钢基材中的各元素的含量限制在上述范围内，但是，进而以由下述(1)式确定的L值为5.50以上的方式调整Ti、B及N含量是重要的。
L值＝[(Ti/48)+(B/11)]/(N/14)…(1)
该L值为规定钢中Ti、N含量和游离B含量的关系的指标。
为了确保对耐熔融金属胞化裂纹性有效的游离B量，降低游离N极为有效。为了降低游离N，需要添加足够固定游离N的量的Ti。在钢中的全部的N都由Ti固定的情况下，理论上只要添加和N量等量的Ti即可。但是，除N外Ti也和S及C等形成化合物。这些Ti化合物量根据热轧和退火等制造条件以及焊接后的冷却条件等可能会增减。因此，为了将游离N全部由Ti固定且使游离B确实地在结晶晶界偏析，相对于N含量添加具有充分富裕量的Ti、B是重要的。各种研究结果显示，本发明中以低碳钢为对象的情况下，在L值为5.50以上的情况下，可以稳定地得到耐熔融金属脆化裂纹性的显著改善效果(参照后述图3)。
目前，已知的是，B对耐熔融金属脆化特性的改善有效、以及为发挥该效果，添加Ti、降低N是有效的。但是，对于低碳钢为基材的熔融锌系合金镀敷钢材，通过只采用仅为“B和Ti的复合添加+N降低”的方法难以稳定且显著地改善耐熔融金属脆化裂纹性，必须采用添加Nb、V、Mo、Zr、及Cr的方法。但是，如果以满足上述L值规定的方式调整Ti、B、N的含量，则即使不如目前那样依赖通过Nb、V、Mo、Zr、及Cr的添加来提高耐熔融金属脆化裂纹性的作用，基本上通过游离B的晶界偏析也能够充分改善耐熔融金属脆化裂纹性。
(钢基材的金属组织)
为了发挥良好的加工性，且发挥良好的耐熔融金属脆化裂纹性，本发明的锌系合金镀敷钢材调整为钢基材含有10体积％以上的铁素体，剩余部分中具有贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体的组织状态。铁素体通过其软质的特性而起到赋予钢材良好的延展性(加工性)的作用。另外，焊接时主要是通过软质的铁素体变形来缓和热应变带来的应力，抑止熔融金属脆化带来的裂纹的产生。另一方面，与铁素体相比硬质的剩余部分的相起到提高材料强度的作用。
各种研究结果显示，本发明中作为对象的上述组成的低碳钢中为了充分发挥铁素体的上述作用，需要存在10体积％以上的铁素体。更优选确保45体积％以上的铁素体量。金属组织中除铁素体外的剩余部分为贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体。如果这些有助于高强度化的组织部分过少，则有时根据用途变得强度不足。因此，本发明中铁素体量限制在99体积％以下的范围。
另外，如前述，在铁素体、贝氏体、珠光体、马氏体的内部存在析出物或在制钢阶段生成的夹杂物，它们有时通过光学显微镜观察就能观测到。本说明书中所说的铁素体、贝氏体、珠光体及马氏体是指包含析出物(渗碳体除外)及夹杂物的状态的铁素体、贝氏体、珠光体及马氏体。例如，说到“铁素体量为60体积％”时，是指该铁素体中存在的析出物(渗碳体除外)及夹杂物的量和作为金属相的铁素体相自身的量的合计为60体积％。
作为本发明对象的钢基材的金属组织依存于钢的化学组成和热加工及退火的受热历程。本发明中规定的具有铁素体为10～99体积％、剩余部分为贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体的金属组织的钢材，例如在钢板的情况下，可通过在调整为上述化学组成的基础上，调整热轧中的挤压温度、精轧温度、卷取温度、直至卷取的冷却速度而得到。冷轧的情况下，可考虑冷轧后的热处理引起的组织变化。另外，也可以考虑熔融镀敷时的加热历程。那样的钢板制造条件可以在一般的大量生产现场的钢板制造设备中能够设定的条件范围内看到。具体而言，根据化学组成通过预备实验掌握制造条件和金属组织的关系，基于该数据能够设定适当的制造条件。
(锌系合金镀敷)
通过对上述钢基材的表面实施锌系合金镀敷，能够得到耐熔融金属脆化裂纹性优异的本发明的镀敷钢材。通过熔融镀敷法进行该锌系合金镀敷在大量生产中是有效的。在钢板的情况下，可使用一般的连续熔融锌系镀敷生产线制造。
如果锌系合金镀敷中也采用Zn-Al-Mg系合金镀敷，则本发明的价值会特别大。由于Zn-Al-Mg系合金镀敷钢材具有高耐腐蚀性，因此，近年得到广泛普及，但是，这种镀敷钢材具有在焊接时容易产生熔融金属脆化裂纹的问题。本发明实现了显著改善Zn-Al-Mg系合金镀敷钢材的耐熔融金属脆化裂纹性的效果。下面，以实施熔融Zn-Al-Mg系合金镀敷的情况为例进行说明。
镀层中的Al具有提高镀敷钢材的耐腐蚀性的作用。另外，通过使镀浴中含有Al，还具有抑制Mg氧化物系浮渣产生的作用。为了充分得到这些作用，需要将熔融镀敷的Al含量设为3.0质量％以上，更优选为4.0质量％以上。另一方面，如果Al含量超过22.0质量％，则在镀层和钢基材的界面Fe-Al合金层的成长变得显著，镀层附着性变差。为了确保优异的镀层附着性，优选Al含量为15.0质量％以下，也可以控制在10.0质量％以下。
镀层中的Mg呈现在镀层表面生成均匀的腐食生成物，显著提高该镀敷钢材的耐腐蚀性的作用。为了充分发挥该作用，需要将熔融镀敷的Mg含量设为1.0质量％以上，优选确保2.0质量％以上。另一方面，如果Mg含量超过10.0质量％，则容易产生Mg氧化物系浮渣的弊病变大。为了得到更高质量的镀层，优选为5.0质量％以下的Mg含量，也可以控制在4.0质量％以下。
如果使熔融镀浴中含有Ti、B，则能够抑制熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢材中造成斑点状的外观不良的Zn11Mg2相的生成·成长。即使分别单独含有Ti、B也会产生Zn11Mg2相的抑制效果，但是，优选在大幅缓和制造条件的自由度的基础上复合含有Ti及B。为了充分得到这些效果，熔融镀敷的Ti含量为0.0005质量％以上、B含量为0.0001质量％以上更有效。但是，如果Ti含量过多，则镀层中生成Ti-Al系的析出物，镀层上产生被称为“麻点”的凹凸，损害外观。因此，在镀浴中添加Ti的情况下，需要将含量范围设为0.1质量％以下，优选为0.01质量％以下。另外，如果B含量过多，则镀层中Al-B系或Ti-B系的析出物会生成且粗大化，还是会产生被称为“麻点”的凹凸，损害外观。因此，在镀浴中添加B的情况下，需要将含量范围设为0.05质量％以下，优选为0.005质量％以下。
如果使熔融镀浴中含有Si，则在抑制钢基材和镀层的界面生成的Fe-Al合金层的成长，提高熔融Zn-Al-Mg系镀敷钢材的加工性方面有利。另外，镀层中的Si在防止镀层的黑变，维持表面的光泽性上也是有效的。为了充分发挥这种Si的作用，将熔融镀敷的Si含量设为0.005质量％以上是有效的。但是，如果过量添加Si，则熔融镀浴中的浮渣量变多，因此，在使镀浴中含有Si的情况下将含量范围设为2.0质量％以下。
熔融镀浴中由于使毛坯钢材浸渍并通过的关系，通常不能避免Fe的混入。在Zn-Al-Mg系镀敷中，Fe大概容许含有至2.0质量％程度。镀浴中作为其它元素有时混入以下元素中的一种以上，例如Ca、Sr、Na、稀土类元素、Ni、Co、Sn、Cu、Cr、Mn，但是，优选它们的合计含量控制在1.0质量％以下。
镀层附着量优选为在20～300g/m2的范围进行调整。在钢板的情况下，上述数值范围是指每单侧的付着量。镀层附着量的控制可按照一般的镀锌钢板的制造，使用气体擦拭喷嘴(gas wiping nozzle)进行。擦拭气体(wiping gas)及镀层凝固时的气氛可以为空气(大气)。即可以采用空冷方式。另外，如果镀浴温度过高，则锌从浴的蒸发会变得显著，因此，容易发生镀敷缺陷，且浴表面的氧化浮渣量增大，因此，优选将镀浴温度设定在550℃以下的范围。
实施例1
将表1所示化学组成的钢通过真空熔化进行熔炼制作钢锭，经过锻造、热轧得到板厚4mm的热轧板。将热轧板在H2-N2混合气体气氛中以700℃进行退火后，于浴温400℃的Zn-Al-Mg合金镀浴中浸渍，从镀浴中提起，得到每单侧的镀层附着量调整为90g/m2的锌系合金镀敷钢板。镀浴的组成为：Al：6.0质量％、Mg：3.0质量％、Ti：0.002质量％、B：0.0005质量％、Si：0.01质量％、Fe：0.1质量％，剩余部分为Zn。
从得到的镀敷钢板切出100mm×75mm的样品，将其作为用于评价熔融金属脆化导致的焊接最大裂纹长度的试样。另外，对镀敷钢板的钢基材(镀敷原板)进行平行于轧制方向的断面的金属组织观察，求出铁素体面积率(即铁素体的体积％)。金属组织的构成和铁素体面积率如表1所示。
焊接试验以进行制作如图1所示外观的焊接部件的“凸台焊接”，观察该焊接部断面并调查裂纹的产生状况的方法进行。即，在试样3的板面中央部垂直竖立由直径20mm×长25mm的棒钢构成的凸台(突起)1，将该凸台1通过电弧焊接与试样3接合。焊线使用YGW12，从焊接开始点绕凸台周围一周，过了焊接开始点后，进一步使焊缝重叠稍微进行焊接后结束焊接。即，使焊接开始点和焊接结束点之间焊缝6重叠的方式进行。焊接条件如下：焊接电流：217A、焊接电压25V、焊接速度0.2m/min、保护气体：CO2、保护气体流量：20L/min。
其中，在焊接时为了达到在实验上容易引起焊接裂纹的目的，如图2所示，在约束试样3的状态下进行。即，将试样3放置在120mm×95mm×板厚4mm的约束板4(JIS规定的SS400钢材)的板面中央部，预先将试样3的整周焊接在约束板4上。然后将成为一体的试样3/约束板4的接合体通过两个夹具2固定于水平实验台5上，在该状态下进行上述凸台焊接。根据该方法，由于试样3和约束板4通过整周焊接成为一体，因此，由凸台焊接时的热量输入引起的膨胀·收缩受到约束，因此，通过作用于试样3的热应力，在凸台焊接时容易产生焊接裂纹，可以进行焊接裂纹的清晰的评价。
焊接后，在通过凸台1的中心轴且通过上述焊缝的重叠部分8的截断面9将凸台1/试样3/约束板4的接合体切断，对该截断面9用显微镜观察焊缝附近的试样3(即作为镀敷原板的钢基材)部分的金属组织。对通过显微镜观察观测的该断面内的试样3的部分的最深的裂纹的裂纹深度进行测定，将其称为“最大裂纹深度”。考虑焊接部的强度及疲劳特性，最大裂纹深度在0.5mm以下的为合格。判断这种钢基材的裂纹为“熔融金属脆化裂纹”。结果如表1所示。
Figure BPA00001480291900101
如表1所示得知，本发明例的试样与比较例的相比最大裂纹深度小，抑制了熔融金属脆化裂纹。比较钢B1～B5由于L值在规定范围外，因此最大裂纹深度大。
图3表示L值和最大裂纹深度的关系。得知在将L值设为5.50以上的情况下，能够稳定地得到显著的耐熔融金属脆化裂纹性改善效果。
实施例2
将表2所示化学组成的钢通过真空熔化熔炼制作钢锭，经过锻造、热轧得到热轧板。将热轧板酸洗去除氧化皮后，通过冷轧制成板厚4mm的冷轧板。将冷轧板在H2-N2混合气体气氛中以800℃进行退火后，于浴温400℃的Zn-Al-Mg合金镀浴中浸渍，从镀浴中提起，得到每单侧的镀层附着量在20～200g/m2的范围内调整的锌系合金镀敷钢板。镀浴的组成为：Al：6.0质量％、Mg：3.0质量％、Ti：0.002质量％、B：0.0005质量％、Si：0.01质量％、Fe：0.1质量％，剩余部分为Zn。
从得到的镀敷钢板切出试样进行与实施例1相同的实验。其结果如表2所示。
由表2确认得知，即使在以冷轧钢板为钢基材使用的情况下，如果按照本发明的规定则也能够赋予显著的耐熔融金属脆化裂纹性。
实施例3
将如表3所示化学组成的钢通过真空熔化熔炼制作钢锭，锻造后，在终轧温度880℃、卷取相当处理温度550℃下进行热轧，得到板厚4mm的热轧板。对试料E1将D1的热轧板进一步加热到γ单相区(900℃)后，进行水淬。将这些材料(E1为淬火材料、其以外的为热轧板)在H2-N2混合气体气氛中以700℃进行退火后，于浴温400℃的Zn-Al-Mg合金镀浴中浸渍，从镀浴中提起，得到每单侧镀层附着量调整为90g/m2的镀敷钢板。镀浴的组成为：Al：6.0质量％、Mg：3.0质量％、Si：0.01质量％、Fe：0.1质量％，剩余部分为Zn。
从得到的镀敷钢板切出试样，进行与实施例1相同的实验。另外，从镀敷钢板选取长度方向与轧制方向一致的JIS 5号抗拉试样，按照JIS Z2241进行抗拉试验，测定总延伸量。另外，评价总延伸量在20％以上的为合格(延展性：良好)。其结果如表3所示。
Figure BPA00001480291900141
得知，本发明例的试样的耐熔融金属脆化裂纹性优异，同时，延展性(加工性)也优异。另一方面，由于试料E1及E2的铁素体面积率不足10％，因此总延伸量低、加工性差。另外，就E1及E2而言，在具有满足本发明规定的化学组成的钢基材中，通过采用落在适当条件范围以外的制造条件将铁素体量调整为不足10体积％。
符号说明
1凸台
2夹具
3试样
4约束板
5实验台
6焊缝
7试样整周焊接部的焊缝
8焊缝的重叠部分
9截断面

Claims (4)

1.一种锌系合金镀敷钢材，其耐熔融金属脆化裂纹性优异，具有以下的化学组成，以质量％计包含：C：0.010～0.100％、Si：1.50％以下、Mn：2.00％以下、P：0.100％以下、S：0.030％以下、N：0.0050％以下、Ti：0.050％以下、B：0.0003～0.0100％，剩余部分为Fe及不可避免的杂质，下述(1)式的L值为5.50以上；在具有铁素体为10～99体积％、剩余部分为贝氏体、珠光体、渗碳体或马氏体的金属组织的钢基材的表面具有锌系合金镀层，
L值＝[(Ti/48)+(B/11)]/(N/14)…(1)。
2.权利要求1所述的锌系合金镀敷钢材，其中，钢基材还具有含有以下成分中的一种以上的化学组成，Cr：2.00％以下、Nb：0.10％以下、V：0.50％以下、Mo：0.50％以下、Zr：0.50％以下。
3.权利要求1或2所述的锌系合金镀敷钢材，其中，锌系合金镀敷为Zn-Al-Mg系合金镀敷。
4.权利要求1或2所述的锌系合金镀敷钢材，其中，锌系合金镀层以质量百％计含有：Al：3.0～22.0％、Mg：1.0～10.0％，还含有以下成分中的一种以上，Ti：0.1％以下、B：0.05％以下、Si：2.0％以下、Fe：2.0％以下；剩余部分为Zn及不可避免的杂质。
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