CN102173831B - 流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于采用以下步骤:1)采用流延法分别制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片:先将粘结剂和增塑剂加入溶剂中搅拌均匀,再分别加入硼化锆陶瓷粉料、搅拌均匀,形成两种不同组分的流延料,然后流延成型,室温干燥脱模后分别得到300~1000μm厚的硼化锆流延片A和20~100μm厚的硼化锆流延片B;2)对流延片A和流延片B依照模具大小分别切片;3)将切片后的流延片A和流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂;4)在氩气气氛下热压烧结,烧结温度为1900~2000℃,压力为20~40MPa,即得层状超高温陶瓷。本发明采用流延成型技术,工艺简单,所得材料的韧值高达9.3MPa·m1/2。
Description
技术领域
本发明提供一种流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,属于超高温陶瓷的制备技术领域。
背景技术
硼化锆陶瓷具有优越的耐高温和耐腐蚀性能及相对较低的理论密度,因此,一直被认为是超高温陶瓷(UHTCs)家族中最有应用前景的材料之一。目前,硼化锆陶瓷已广泛用作各种高温结构及功能材料,如:航空工业中的涡轮叶片、磁流体发电电极等。但硼化锆陶瓷断裂韧性较低,韧值仅为4~5MPa·m1/2,限制了其在苛刻作业环境下的应用,如超声速飞行器鼻锥和前沿、超燃冲压发动机热端部件等。因此,为了保证使用过程中的可靠性和安全性,必须改善硼化锆陶瓷的脆性问题,从而提高其耐热冲击性能。目前已有关于制备超高温硼化锆陶瓷的报道,如:专利号为CN101602597A的“硼化锆-碳化硅-碳黑三元高韧化超高温陶瓷基复合材料及其制备方法”强度为132.03~695.54MPa,断裂韧性为2.01~6.57MPa·m1/2;专利号为CN101250061B的“氧化锆增韧硼化物超高温陶瓷基复合材料的制备方法”断裂韧性达到6.0~6.8MPa·m1/2,但断裂韧性仍有待进一步提高。
发明内容
本发明的目的是为了解决现有硼化锆超高温陶瓷韧性差的问题,而提供一种流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法。其技术方案为:
一种流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于采用以下步骤:
1)采用流延法分别制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片:先将粘结剂和增塑剂加入溶剂中搅拌均匀,再分别加入硼化锆陶瓷粉料、搅拌均匀,形成两种不同组分的流延料,然后流延成型,室温干燥脱模后分别得到300~1000μm厚的硼化锆流延片A和20~100μm厚的硼化锆流延片B;
2)对流延片A和流延片B依照模具大小分别切片;
3)将切片后的流延片A和流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为2~3℃/min,升温至600~700℃,保温0.5~1h;
4)在氩气气氛下热压烧结,烧结温度为1900~2000℃,保温0.5~2h,压力为20~40MPa,即得层状超高温陶瓷。
所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,步骤1)中,制备流延片A的陶瓷粉料由硼化锆粉末和碳化硅粉末按体积百分比80~90%∶10~20%混合而成;制备流延片B的陶瓷粉料由硼化锆粉末和碳化硅粉末按体积百分比50~70%∶30~50%混合而成。
所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,步骤1)中,以制备流延片A的陶瓷粉料重量为基础计算,按重量百分比称取粘结剂5~10%、增塑剂5~10%和溶剂100~200%。
所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,步骤1)中,以制备流延片B的陶瓷粉料重量为基础计算,按重量百分比称取粘结剂10~20%、增塑剂10~20%和溶剂200~500%。
所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,粘结剂采用聚乙烯醇缩丁醛;增塑剂采用聚乙二醇和聚乙烯醇中的一种或两种的混合;溶剂采用乙醇。
本发明与现有技术相比,具有如下优点:
1、由于制备流延片A和流延片B的陶瓷粉料的配比不同,使叠加烧结后形成的层状硼化锆超高温陶瓷中、相邻层的膨胀系数和硬度均不相同,在受到外力时,裂纹发生偏折和分叉,增加了裂纹的扩展路径,从而提高了材料的断裂韧性,断裂韧性高达9.3MPa·m1/2;
2、通过控制溶剂的量可以控制流延片A和流延片B的层厚度,通过调节硬层和软层的层厚比,可调节层状陶瓷的力学性能;
3、本发明不用引入其它增韧颗粒,如石墨、氧化锆,所以不会降低超高温陶瓷的高温性能;
4、本发明与其他层状材料相比,没有引入石墨形成弱的界面层,不会降低超高温陶瓷的高温性能。
附图说明
图1是本发明实施例2所得层状超高温陶瓷的SEM照片;
图2是本发明实施例2所得层状超高温陶瓷断裂韧性测试后的SEM照片。
具体实施方式
实施例1
1、制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片A和B:(1)制备硼化锆流延片A的流延料的制备,先称量5.80克聚乙烯醇缩丁醛、5.80克聚乙二醇、58.01克乙醇,搅拌均匀,再加入54.81克硼化锆粉末和3.20克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料A,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照90%∶10%的体积百分比称取;(2)制备硼化锆流延片B的流延料的制备,先称量5.23克聚乙烯醇缩丁醛、5.23克聚乙二醇、104.46克乙醇,搅拌均匀,再加入42.63克硼化锆粉末和9.60克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料B,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照70%∶30%的体积百分比称取;(3)流延成型,分别将硼化锆流延料A和硼化锆流延料B流延,室温干燥脱模后得到1000μm厚的硼化锆流延片A和100μm厚的硼化锆流延片B;
2、对硼化锆流延片A和硼化锆流延片B依照模具大小分别切片;
3、将硼化锆流延片A和硼化锆流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为2℃/min,升温至600℃,保温1h;
4、然后采用氩气气氛热压烧结,烧结温度为2000℃,保温1h,压力为30MPa,即制得层状硼化锆超高温陶瓷。
实施例2
1、制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片A和B:(1)制备硼化锆流延片A的流延料的制备,先称量4.53克聚乙烯醇缩丁醛、4.53克聚乙二醇、84.86克乙醇,搅拌均匀,再加入51.77克硼化锆粉末和4.80克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料A,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照85%∶15%的体积百分比称取;(2)制备硼化锆流延片B的流延料的制备,先称量7.62克聚乙烯醇缩丁醛、7.62克聚乙二醇、152.37克乙醇,搅拌均匀,再加入39.59克硼化锆粉末和11.20克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料B,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照65%∶35%的体积百分比称取;(3)流延成型,分别将硼化锆流延料A和硼化锆流延料B流延,室温干燥脱模后得到500μm厚的硼化锆流延片A和50μm厚的硼化锆流延片B;
2、对硼化锆流延片A和硼化锆流延片B依照模具大小分别切片;
3、将硼化锆流延片A和硼化锆流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为2.5℃/min,升温至700℃,保温0.5h;
4、然后采用氩气气氛热压烧结,烧结温度为2000℃,保温1h,压力为40MPa,即制得层状硼化锆超高温陶瓷。
实施例3
1、制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片A和B:(1)制备硼化锆流延片A的流延料的制备,先称量2.76克聚乙烯醇缩丁醛、2.76克聚乙烯醇、110.24克乙醇,搅拌均匀,再加入48.72克硼化锆粉末和6.4克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料A,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照80%∶20%的体积百分比称取;(2)制备硼化锆流延片B的流延料的制备,先称量9.29克聚乙烯醇缩丁醛、9.29克聚乙烯醇、232.25克乙醇,搅拌均匀,再加入30.45克硼化锆粉末和16克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料B,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照50%∶50%的体积百分比称取;(3)流延成型,分别将硼化锆流延料A和硼化锆流延料B流延,室温干燥脱模后得到300μm厚的硼化锆流延片A和20μm厚的硼化锆流延片B;
2、对硼化锆流延片A和硼化锆流延片B依照模具大小分别切片;
3、将硼化锆流延片A和硼化锆流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为3℃/min,升温至700℃,保温0.5h;
4、然后采用氩气气氛热压烧结,烧结温度为2000℃,保温0.5h,压力为20MPa,即制得层状硼化锆超高温陶瓷。
实施例4
1、制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片A和B:(1)制备硼化锆流延片A的流延料的制备,先称量5.80克聚乙烯醇缩丁醛、3克聚乙二醇、2克聚乙烯醇、58.01克乙醇,搅拌均匀,再加入54.81克硼化锆粉末和3.20克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料A,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照90%∶10%的体积百分比称取;(2)制备硼化锆流延片B的流延料的制备,先称量9.29克聚乙烯醇缩丁醛、5克聚乙二醇、2克聚乙烯醇、232.25克乙醇,搅拌均匀,再加入30.45克硼化锆粉末和16克碳化硅粉末,搅拌均匀,形成硼化锆流延料B,其中硼化锆粉末和碳化硅粉末是按照50%∶50%的体积百分比称取;(3)流延成型,分别将硼化锆流延料A和硼化锆流延料B流延,室温干燥脱模后得到1000μm厚的硼化锆流延片A和20μm厚的硼化锆流延片B;
2、对硼化锆流延片A和硼化锆流延片B依照模具大小分别切片;
3、将硼化锆流延片A和硼化锆流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为3℃/min,升温至700℃,保温0.5h;
4、然后采用氩气气氛热压烧结,烧结温度为2000℃,保温0.5h,压力为20MPa,即制得层状硼化锆超高温陶瓷。
Claims (4)
1.一种流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于采用以下步骤:
1)采用流延法分别制备两种不同组分和厚度的硼化锆流延片:先将粘结剂和增塑剂加入溶剂中搅拌均匀,再分别加入硼化锆陶瓷粉料、搅拌均匀,形成两种不同组分的流延料,然后流延成型,室温干燥脱模后分别得到300~1000μm厚的硼化锆流延片A和20~100μm厚的硼化锆流延片B,其中制备流延片A的陶瓷粉料由硼化锆粉末和碳化硅粉末按体积百分比80~90%:10~20%混合而成,制备流延片B的陶瓷粉料由硼化锆粉末和碳化硅粉末按体积百分比50~70%:30~50%混合而成;
2)对流延片A和流延片B依照模具大小分别切片;
3)将切片后的流延片A和流延片B交替叠加放入石墨磨具中,真空脱脂,脱脂时,升温速度为2~3℃/min,升温至600~700℃,保温0.5~1h;
4)在氩气气氛下热压烧结,烧结温度为1900~2000℃,保温0.5~2h,压力为20~40MPa,即得层状超高温陶瓷。
2.如权利要求1所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于:步骤1)中,以制备流延片A的陶瓷粉料重量为基础计算,按重量百分比称取粘结剂5~10%、增塑剂5~10%和溶剂100~200%。
3.如权利要求1所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于:步骤1)中,以制备流延片B的陶瓷粉料重量为基础计算,按重量百分比称取粘结剂10~20%、增塑剂10~20%和溶剂200~500%。
4.如权利要求1、2或3所述的流延法制备层状硼化锆超高温陶瓷的方法,其特征在于:粘结剂采用聚乙烯醇缩丁醛;增塑剂采用聚乙二醇和聚乙烯醇中的一种或两种的混合;溶剂采用乙醇。
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Processing and properties of ZrB2–SiC composites obtained by aqueous tape casting and hot pressing;Zhihui Lü et al.;《Ceramics International》;20100929;第39卷(第1期);第294页左栏2.1节- * |
Zhihui Lü et al..Processing and properties of ZrB2–SiC composites obtained by aqueous tape casting and hot pressing.《Ceramics International》.2010,第39卷(第1期),第294页2.1节第2段. |
低温共烧陶瓷材料及其制备工艺;郑琼娜 等;《中国陶瓷》;20101031;第46卷(第10期);第7-10页 * |
李君 等.流延法制备梯度功能材料的研究进展.《中国材料进展》.2009,第28卷(第4期), |
氧化锆流延基片的烧结温度及其性能研究;罗志安 等;《武汉科技大学学报》;20090430;第32卷(第2期);第173-177页 * |
流延法制备梯度功能材料的研究进展;李君 等;《中国材料进展》;20090430;第28卷(第4期);第46-51页 * |
硼化锆基超高温陶瓷材料的研究进展;闫永杰 等;《材料科学与工程学报》;20091031;第27卷(第5期);第793-797页 * |
罗志安 等.氧化锆流延基片的烧结温度及其性能研究.《武汉科技大学学报》.2009,第32卷(第2期),第173-177页. |
郑琼娜 等.低温共烧陶瓷材料及其制备工艺.《中国陶瓷》.2010,第46卷(第10期),第7-10页. |
闫永杰 等.硼化锆基超高温陶瓷材料的研究进展.《材料科学与工程学报》.2009,第27卷(第5期), |
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