CN101970141A - 用于在行进的条带上吹送气体的方法和装置 - Google Patents

用于在行进的条带上吹送气体的方法和装置 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种用于通过吹送气体或水/气体混合物对行进条带(4)的温度进行调节的方法，其中，所述方法包括在所述条带的每个表面上朝向条带的表面喷射多个气体或水/气体混合物的射流，所述射流布置成使得气体或水/气体混合物射流对条带各表面的冲击(24，34)分布在二维网络的节点处。射流在一个面(A)上的冲击(24)不与射流在另一面上的冲击(34)直接相对，气体或水/气体混合物的射流来自管状喷嘴(23，33)，所述喷嘴由至少一个分配室(21，31)供应，并在距分配室一定距离处延伸，以便为返回气体或水/气体混合物平行于条带的纵向方向和垂直于条带的纵向方向的流动留下自由空间。

Description

用于在行进的条带上吹送气体的方法和装置
技术领域
本发明涉及气体或水/气体混合物向行进的条带上的吹送，该吹送用于对条带的温度进行调节，以便冷却或加热该条带。
背景技术
冷却室布置在一些装置的出口处以用于处理行进的金属条带，条带在两个用于冷却条带的气体吹送模块之间在所述室中竖直行进，气体可以是空气、惰性气体或者惰性气体的混合物。
通常，吹送模块由供应有加压气体的分配室构成，每个分配室都包括设有开口的表面，所述开口构成喷嘴，各分配室在行进的条带所通过的吹送区域两侧彼此相对的布置。
开口可以是在条带的整个长度上延伸的狭糟，或者是点状开口，所述点状开口以二维网络布置以便在一表面上分配气体射流，该表面在条带的行进区域的宽度以及特定的长度上延伸。为了平衡由彼此相对布置的各吹送模块所产生的射流的作用，所述模块设置成使得来自一个模块的射流与来自另一模块的射流相对。
已经发现，气体的吹送引起行进条带的振动，从而导致条带从一个吹送模块向另一个吹送模块与吹送模块相对的扭曲和侧向移位。所述扭曲的产生是因为条带围绕大致平行于条带的方向的轴线扭绞。侧向移位是由条带沿垂直于条带行进区域的中心平面的方向移位产生的，该方向大致平行于条带的表面。随着吹送强度的增加，这些振动变得更显著。这意味着必须限制吹送的强度以及由此冷却的强度，以便避免过份的振动，所述振动可能损坏条带。
为克服该缺陷，已经提出，将吹送室缩短以便设置多个吹送室，所述多个吹送室由用于保持条带的装置例如辊子或气动稳定装置分开。然而，这些装置的缺点是它们需要使稳定器与条带接触，这对于某些应用例如在电镀出口处的冷却是不合适的，或者需要在不便控制的气动稳定区域中进行特别的冷却。
已经提出，通过对施加在条带上的张力进行调节，尤其是通过增大该张力来稳定条带。然而，这种方法具有在条带中产生很大的应力的缺点，该应力对条带的性能有负面影响。
已经尝试通过对吹送速度或者喷嘴头和条带之间的距离或者吹送流量进行调节来减少条带的振动。然而，这些方法都会导致冷却效率降低，并由此导致装置的性能降低。
近来，已经提出这样的装置，其中由分配室供应多个喷嘴，所述喷嘴为朝向待冷却条带的表面延伸的管，所述管垂直于条带的表面倾斜，管的斜度越大，它们离条带行进区域的中心线就越远。在这种装置中，喷嘴布置成二维网络，以使气体射流在条带各表面上的冲击点彼此相对。这种装置具有特别引起条带振动的缺点，从而使得必须限制吹送压力并从而限制冷却效率。
发明内容
本发明的目的是通过提出一种用于通过吹送气体来对行进的条带的温度进行调节的装置来克服这些缺点，当条带行进通过冷却或加热区域时，该吹送在贯穿冷却或加热区域的通道中引起的条带的振动有限，即使在高的吹送压力下也是如此。
本发明相应地涉及一种方法，该方法用于通过吹送气体对行进条带的温度进行调节，其中，向每个条带表面喷射多个气体射流，所述射流沿条带的表面的方向延伸并布置成使得气体射流对各条带表面的冲击以二维网络的节点分布。射流对一个条带表面的冲击不与射流对另一个表面的冲击相对，并且气体射流来自管状喷嘴，所述喷嘴由至少一个分配室供应，所述喷嘴的头部在距该分配室一定距离处延伸，以便为返回气体平行于条带的纵向方向和垂直于条带的纵向方向的流动留下自由空间。
气体射流可以垂直于条带的表面。
至少一个气体射流的轴线可以与条带表面的法线形成角度。
优选地，冲击在各条带表面上的射流的二维分布网络是周期性的，属于相同的类型并具有相同的节距。
该网络例如属于六边形类型。
更优选地，所述条带的单个表面上的射流冲击分布在二维网络的节点处，以便形成复杂的多边形网格，该网格具有从3-20变化的边数，在条带的横向方向上的周期等于一个节距并在条带的纵向方向上的周期等于3-20个节距，对于所述条带的一个表面，吹送的射流的两个相邻冲击轨迹在所述条带的横向方向上是连续的。应当注意，吹送的射流的轨迹的连续性质意味着轨迹也可以重叠。
优选地，对应于一个表面的网络和对应于另一个表面的网络相互偏移，偏移量在四分之一节距和四分之三节距之间。
气体可以是冷却气体，水/气体混合物，或甚至是热气体，尤其是来自燃烧器的燃烧气体。
有利地，喷嘴的长度在20至200mm之间。
本发明还涉及一种装置，该装置包括在条带的行进区域两侧彼此相对的布置的至少两个吹送模块，每个吹送模块包括多个管状喷嘴，所述喷嘴从至少一个分配室沿条带的行进区域的方向延伸，所述喷嘴布置成使得射流在各条带表面上的冲击以二维网络的节点分布，所述吹送模块设置成使得射流在一个表面上的冲击不与该射流在另一个表面上的冲击相对。
优选地，射流冲击所分布的二维网络是相同类型并具有相同节距的周期性的网络。
所述网络可以是六边形类型。
更优选地，射流在条带的单个表面上的冲击以二维网络的节点分布，以便形成复杂的多边形网状物，它具有数量在3至20之间的多个边，并具有沿条带的横向方向为1个节距且沿条带的纵向方向为3至20个节距的周期，从而相邻的吹送射流冲击轨迹在条带的一个表面上沿所述条带的横向方向是连续的。
优选地，吹送模块设置成使得对应于一个表面的网络与对应于另一个表面的网络彼此偏移，偏移量在四分之一节距至四分之三节距之间。
喷嘴的吹送轴线可以垂直于条带行进的表面。
至少一个喷嘴的吹送轴线与所述条带行进的平面的法线形成角度。
喷嘴的吹送口可以具有圆形，多边形，椭圆形或者狭槽形的横截面。
吹送模块可以是具有气体上升道或不具有气体上升道的类型。
优选地，各吹送模块包括分配室，吹送喷嘴安放在该分配室上。
本发明特别适用于连续处理薄金属条带例如钢或铝条带的设备。这些处理例如是连续的退火或者浸涂处理例如电镀或镀锡。本发明使得可以实现与条带的高热交换强度，而不会引起不可接受的条带的振动。
附图说明
现在将对照附图更精确地但以非限制的方式说明本发明，在附图中：
图1是在用于通过气体吹送进行冷却的模块中行进的条带的示意性透视图；
图2是气体射流在条带的第一表面和第二表面的吹送区域上的冲击的分布图；
图3示出冲击在单个条带的两个表面上的冷却射流的分布的叠加；
图4示出条带在冷却装置中的横向位移的测量；
图5示出在用于通过吹送进行冷却的装置中行进的条带的横向位移的变化的两种情况，即，用于一个面的吹送射流和用于另一个面的吹送射流彼此偏移，以及用于这两个面的吹送射流彼此相对；
图6示出在用于通过吹送进行冷却的装置中行进的条带的平均扭曲的两种情况，即，用于两个面的吹送射流彼此偏移，以及用于这两个面的吹送射流彼此相对；
图7示出用于通过吹送进行冷却的装置中的条带的横向位移的变化的两种情况，即，条带由根据本发明的吹送装置冷却，以及条带由根据现有技术的通过狭槽吹送的装置冷却；
图8是包括冷却装置的浸涂设备的出口的示意图；
图9示出在干燥模块处测量的、在图8的浸涂设备中的用于通过吹送而冷却的装置中冷却的条带的横向位移的变化的两种情况，即，用于一个面的吹送射流与用于另一个面的吹送射流彼此偏移，以及用于这两个面的吹送射流彼此相对；
图10示出在冷却模块处测量的、在图8的浸涂设备中的用于通过吹送而冷却的装置中冷却的条带的横向位移的变化的两种情况，即，用于一个面的吹送射流与用于另一个面的吹送射流彼此偏移，以及用于这两个面的吹送射流彼此相对；
图11示出在图8的所示的用于通过吹送而冷却的装置中的热交换系数的作为吹送模块的吹送力的函数而变化的两种情况，即，根据本发明，用于一个面的吹送射流与用于另一个面的吹送射流彼此偏移，以及在根据现有技术的冷却装置中来自两个面的吹送射流彼此相对；
图12示出行进的条带的一个面上的气体射流的冲击的分布，该射流提供该条带的表面上的均匀的吹送。
具本实施方式
用于通过吹送气体进行冷却的设备在图1中整体标记为1，该设备包括两个吹送模块2和3，这两个吹送模块布置在行进条带4的两侧。每个吹送模块均包括一分配室，一侧为分配室21，另一侧为分配室31，所述分配室均供应有加压气体。
每个分配室均大致为平行六面体形，并分别具有大致为矩形的面22、23，所述面布置成彼此相对，在这些面上设有多个柱状吹送喷嘴23、33。这些柱状喷嘴是具有一定长度的管，该长度约为100mm并可为20-200mm，优选为50-150mm，管具有内径，该内径例如为9.5mm，但也可在4-60mm之间。这些管分布在分配室的面22、32上，以使吹送射流对条带的一个面的冲击在二维网络上分布，该二维网络优选为周期性网络，其网格可以为矩形或菱形，以便构成六边形类型的分布。两个相邻管之间的距离例如为50mm，并可以在40-100mm之间。冷却模块的分配室的每个面上的喷嘴的数量可达数百个。喷嘴头部和条带之间的距离可以在50-250mm之间。为实现射流在条带上的冲击的这种分布，当喷嘴产生相互平行的射流时，每个室上的喷嘴都以二维网络分布，该二维网络与条带上的射流冲击的二维分布网络相同。然而，当射流不是相互平行时，室上的喷嘴的分布与射流在条带表面上的冲击的分布不同。
在图2所示的实施例中，管这样分布：即，由吹送模块2发出的射流在条带的表面A上的冲击24以二维网络的节点分布，该二维网络在所示出的实施例中为六边形类型的周期性网络，该网络的节距示出为p。第二吹送模块3的吹送喷嘴在分配室31上这样分布：即气体射流在条带的表面B上的冲击34在也是六边形类型的周期性二维网络的节点上均匀的分布，该网络节距也等于p。分别对应于表面A和表面B的两个二维网络彼此偏移，以使得气体射流在表面B上的冲击34不与气体射流在表面A上的冲击24相对，从而这些冲击是交错的。
偏移设置成使得射流在一个表面上的冲击与如下空间相对，该空间是射流在另一个表面上的冲击之间的自由空间。
出于这个原因，如图3中所示，该图以重叠的方式示出表面A上的射流的冲击和表面B上的射流的冲击，在这两个表面上都实现吹送射流的冲击点设置的密集分布。
针对条带各表面的吹送射流的冲击点的这种分布具有这样的优点，即，使得吹送射流和条带表面之间的接触点更好的分布，由此比射流彼此相对提供更均匀的冷却。因此，改进了条带和气体之间的热交换系数。射流的这种分布还具有减小施加在条带表面上的应力的优点。此处，射流的这种分布显著减小条带的振动，由此减小了条带的横向移位和扭曲。
发明人已经发现，为显著减小条带的振动，条带表面上的冲击点的分布不必必需为六边形类型的二维网络，两个网络之间的偏移量不必等于节距的一半。
实际上，重要的是，一方面，返回气体，即已经吹向条带并且需要去除的气体，可通过在喷嘴之间垂直和平行于条带行进方向流动而逸出，另一方面，冲击点不是彼此相对的，两个网络之间的偏移量可以例如在四分之一节距至四分之三节距之间。该偏移可以沿条带的行进方向或者沿垂直于条带的行进方向。
发明人还已经发现，用于吹送气体的喷嘴可以具有各种形状的横截面。这些可例如为圆形横截面或多边形横截面例如矩形或三角形或者椭圆形甚至是短槽形的吹送开口。
然而，重要的是，吹送经由管形喷嘴进行，该喷嘴的头部与分配室的横向面相距较大距离延伸，以使得返回气体能通过平行于条带的行进方向和垂直于条带的行进方向流动被去除。实际上，是去除气体的良好分布以及气体射流在条带的表面上的冲击点的分布的组合使得条带具有高的稳定性。
作为示例，比较在两个矩形吹送模块之间行进的条带的振动行为，所述吹送模块具有2200mm的长度并设有柱状管，所述管具有100mm的长度和9.5mm的直径，并且以具有50mm节距的六边形网络布置，所述两个吹送模块布置成彼此相对，以使喷嘴头部和条带之间的距离为67mm。在这两个吹送模块之间在恒定的张力之下布置宽为950mm且厚为0.25mm的钢条带。分配室的供应压力在高于大气压0-10kPa之间变化，利用三个激光器测量条带的横向位移，如图4所示，所述三个激光器沿条带的宽度方向布置，其中布置在条带的轴线上的激光器40A用于测量距离da，布置在条带左边的激光器40G用于测量距离dg，该激光器40G与条带的边缘相距约50mm的距离D，布置在条带右边并与条带的边缘相距约50mm的距离D的第三激光器40D测量距离dd。
距离da、dg、dd是与平行于条带行进区域的中心平面的线之间的距离。
通过这些测量，可以确定条带的平均位移等于1/3(dg+da+dd)，以及扭曲等于|dg-dd|(横向位移之间的差值的绝对值)。
为测量这两个值，在吹送期间进行测量。对于横向位移，确定横向位移之间的平均峰到峰距离。对于扭曲测量扭曲的平均幅度。
图5和6示出用于根据本发明的冷却模块的横向位移和平均扭曲，其中气体射流彼此偏移(一个表面上的气体射流与另一表面上的气体射流偏移)，以及通过吹送进行冷却的模块与上述模块相同，但其中用于一个面的吹送射流与用于相对面的吹送射流相对。
如可从图5中看出，涉及根据本发明的吹送模块的曲线50示出条带的峰到峰位移幅度中的缓慢变化，该幅度从1kPa的吹送超压下的约15mm变化到10kPa的吹送超压下的约30mm。在该同一附图中，曲线51示出其中一个面上的吹送射流与另一个面上的吹送射流相对的吹送模块的峰到峰位移幅度中的变化，该曲线示出，约1kPa吹送超压下的位移幅度仍然为15mm，但该幅度比前一示例更显著地增加，并且在约9kPa的吹送压力下达到约55mm，然后在10kPa的吹送压力下达到100mm。
这些曲线示出，通过本发明的装置，可以使条带在相隔一定距离的两个吹送模块之间行进，以使喷嘴头部和条带之间的距离为67mm，其中喷射压力可达10kPa，而利用其中一个面的吹送射流与另一个面的吹送射流相对的吹送模块，仅可能将这些装置用于吹送远小于9kPa的超压。
以同样的方式，图6中的曲线52示出扭转或扭曲作为吹送压力的函数的变化，该曲线52示出，利用本发明的装置，即使吹送超压达到10kPa，扭转也保持小于4mm。相反，利用其中射流不彼此偏移的室，对于9kPa的吹送超压，扭转可达24mm。
为了比较在使用本发明的吹送模块冷却条带以及在使用现有技术的吹送模块冷却条带时条带的动作(其中分布室吹送空气通过横向延伸的狭槽)，根据吹送超压的变化测量条带的位移幅度，其中吹射喷嘴的头部和条带表面之间的距离为67mm、85mm和100mm，其中既使用本发明的吹送模块又使用现有技术的吹送模块。
这些结果在图7中示出，其中曲线54、55、56分别涉及针对67mm、85mm和100mm的距离通过本发明的吹送装置冷却的条带，这些曲线有效的叠加，并且示出，对于可能高达10kPa的吹送超压，位移幅度保持小于30mm。
涉及利用现有技术的装置(它通过在条带的宽度上延伸的狭槽吹送气体)-冷却的条带的曲线57、58、59分别对应于吹送喷嘴和条带之间的67mm、85mm、100mm的距离。这些曲线示出，对于高达4kPa的吹送压力，条带的位移超过100mm并且可达150mm。
在工业浸涂设备中在图8中总体标示为200的熔融金属浴中行进的条带的振动动作也具有特征，该设备包括浴出口201处的干燥模块202，以及总体标示为203的冷却模块。该冷却模块包括四个矩形的吹送模块203A、203B、203C、203D，它们具有约6500mm的长度和1600mm的宽度。每个吹送模块都具有长度为100mm且直径为9.5mm的柱形喷嘴，所述喷嘴布置在节距为60mm的六角形网络中。这四个吹送模块布置成，两个模块203A、203B和203C、203D分别形成两个块204和205，它们在条带206的行进区域两侧彼此相对的布置。喷嘴头部和条带之间的距离为100mm。此处，为进行下述测试，一方面将用于测量条带在吹送模块的两个块204和205之间的横向位移的第一装置207布置在吹送模块的下游约13米处，另一方面将用于测量条带的横向位移的第二装置208布置在干燥模块202的出口处。这两个测量装置是与图4所示的装置相同的类型。然而，布置在吹送模块处的第一测量装置207包括激光器，布置在干燥模块的出口处的第二装置208包括感应传感器。
为进行测试，使厚度为0.27mm的钢条带通过，该钢条带在浴的出口处具有约400度的高温，并在冷却模块的出口处具有小于250度的温度。该条带以恒定的速度通过，吹送压力是变化的。此外，一方面利用本发明的吹送模块进行测试，另一方面利用现有技术的室进行测试，在本发明的吹送模块中喷嘴布置成使得射流在条带一个表面上的冲击不与射流在该条带的另一表面上的冲击相对，在现有技术的室中射流在一个表面上的冲击与射流在另一个表面上的冲击相对。
使用布置在吹送模块的两个块之间的第一测量装置207进行条带位移的第一系列测量。为此，吹送模块的供应压力是变化的，条带的位移使用布置在行进条带的宽度方向上的三个激光器进行测量。
在条带行进方向中的冷却模块的上游以及在干燥模块的下游并距所述干燥模块数厘米的距离处进行条带位移的第二系列的测量。该第二系列的测量使用第二测量装置208进行。
为实现这两个系列的测量，在干燥期间取得结果，其中涉及现有技术的测量和涉及本发明的测量处于相同的生产状态。为测量条带的横向位移，确定条带的横向位移的平均峰到峰幅度。
图9示出第一系列测量的结果，即，在吹送模块处取得的作为吹送功率的函数的条带的横向位移(峰到峰距离)。涉及本发明的冷却模块203的曲线91示出，条带的峰到峰位移幅度是近似恒定的。对于从0.7kPa到4kPa变动的吹送超压，位移幅度围绕2-3mm振荡。
曲线92示出用于现有技术的冷却模块的峰到峰位移幅度中的变化。该曲线示出，对于从1.5kPa到2.7kPa变动的吹送超压，条带的位移幅度成指数的增加。这些变形限制了装置的冷却能力，并因此限制生产过程的生率。实际上，已经发现，这些变形如果过大的话会导致产品的质量下降，这导致吹送压力限制在至多约2.5kPa。
如果吹送模块处条带的变形过大，则在冷却模块的上游在干燥处也会观察到产品的降级。实际上，振动沿条带从吹送模块向干燥模块传播，并可能导致产品中的质量缺陷。在干燥模块处取得的第二系列的测量结果使得可以评估在吹送模块处引起的条带振动在干燥模块处的反射。
图10示出第二系列测量的结果。曲线102示出现有技术的装置下的峰到峰位移幅度。对于从1.2到3.0kPa变动的吹送压力，干燥模块处的位移幅度成指数的从约2.5mm增加到约9mm，直至它们导致产品的降级。这种高吹送压力在条带变形幅度上的作用使得必须将吹送功率限制为远小于2.8kPa。
在该同一附图中，对于从0.5kPa到3.5kPa变动的吹送压力，涉及本发明的冷却装置的曲线101保持基本水平并低于1.8mm。
这些结果示出，利用本发明的吹送模块，条带的横向位移幅度相当大地减小，这种减小可能大到足以被因子5来除。
此外，发明人注意到，利用本发明的装置，在冷却模块处以及在干燥模块处，无论冷却射流的功率如何，条带都不再扭曲。
图11也示出作为吹送模块的吹送压力的函数的热交换系数的变化，从而可将本发明的冷却装置的冷却性能与现有技术的冷却装置的冷却性能进行比较。在该附图中，曲线111对于那个本发明，曲线112对应于现有技术。这两个曲线逐渐增加，并示出冷却功率与吹送压力一起增加。然而，根据现有技术的曲线在2.0kPa的吹送压力下停止，超过该压力，振动将导致产品降级。最大冷却功率因此为160W/m2℃。另一方面，根据本发明的曲线在3.5kPa以下的吹送压力下延伸，从而允许实现200W/m2℃的冷却功率。本发明由此允许行进条带的热提取功率非常显著地增加。
这些结果示出，通过使用本发明的装置，可以以较高的吹送压力冷却条带，同时条带的振动非常有限。
读者应当理解，上面给出的用于冷却模块的使用的范围的数量值对应于具体的测试条件，特别地，对应于条带的厚度、宽度和行进速度。
在刚刚说明的示例中，吹送射流垂直地指向条带的表面，但可以有利地使所有或一些吹送射流相对于条带的法线倾斜。特别地，可以有利地使位于条带边缘的气体射流朝向条带的外部定向。也可有利的使所有或一部分射流沿条带的行进方向定向或者相对于条带的行进方向定向，以便在冲击条带之后强制去除所吹送的气体或气体/水混合物，由此促进热交换。
还将注意到，纯气体或气体混合物的吹送气体可以是空气或者包括氮气和氢气的混合物或者任何其它气体混合物。该气体可以处于比条带的温度低的温度。该吹送由此用于冷却条带。例如当条带来自热电镀或退火处理时就是这种情况。
然而所吹送的气体可以是热气体，尤其可以是来自燃烧器的燃烧气体，并可用于在条带被引入热处理设备之前进行条带的预热。
喷嘴可以全部布置在同一个大致为平面的分配室上，或者可以布置在多个分配室上，这些分配室例如为在条带的宽度上延伸的管。
如果分配室是管，则它们也可以平行于条带的行进方向定向。
因此通过本发明，可以非常显著的减少在分配室的区域中引起的条带振动，非常显著的减少干燥模块的区域中的条带振动，显著的增加分配室的冷却能力，确保非常高的产品质量，以及因此显著的增加生产方法和生产率。
在本发明的优选实施例中，吹送喷嘴布置在分配室上，以使吹送射流的冲击在条带的一个表面上沿所述条带的横向方向交叠。
这种其中吹送射流对条带一个表面的冲击不与射流对条带的另一表面的冲击相对但射流对条带的每个表面的冲击相交叠的布置具有防止在条带上形成缺陷的优点，当射流沿条带的行进方向以及在条带的横向方向上彼此平行的排列时这种缺陷是已知的。
如果气体射流的冲击设置成使得它们形成射流线，则当通过吹送热气体例如热空气加热条带时，这些射流线通过氧化轨迹显现。当冷却一个通过在熔融金属浴中热浸渍涂覆的条带时，它们通过具有不同表面外观的一连串涂覆线在条带上显现。在条带的电镀示例中，例如来自冷却装置中的冷却处理条带显现一连串具有光滑表面外观的线以及具有粗糙表面外观的线，该冷却装置不包括条带的单个面上的冲击射流的交叠。
为防止这些射流线的形成，喷嘴可以布置成使得射流在条带表面上的冲击在多个线上分布，每个线都在条带的宽度上延伸，每个线都包括多个具有给定直径d并通过节距p均匀分布的冲击，两个连续线或两个连续线组的冲击横向偏移，以使来自不同线的射流线导致覆盖条带的整个宽度的射流线。
图12示出冲击的分布的示例，该冲击导致射流在条带整个表面上作用的良好均匀性。
该附图示出由条带300的表面上的射流冲击形成的网络的一部分。该网络由包括四个冲击线的图案形成，所述四个冲击线可被分成两组：由两个冲击线301A和301B形成的第一组，以及由冲击线304A和304B形成的第二组。各冲击线301A、301B、304A、304B分别包括冲击302A、302B、305A、305B，所述冲击以节距p均匀分布。在每个组中第二线301B或304B从第一线301A或301B推出，一方面通过半个节距即p/2的横向平移，另一方面通过长度l的纵向平移。此外，包括线305A、305B的第二线阻从第一线组301A和301B推出，通过等于冲击的直径d的距离d的横向平移。利用这种布置，在冲击302A和302B的情况下由条带上的冲击303A、303B留下的轨迹，以及在冲击305A和305B的情况下由冲击306A、306B留下的轨迹形成条带，所述条带当冲击的直径至少等于使单个线上的两个相邻冲击分开的节距p的四分之一时连接。如果要增加冲击的数量，可通过在线冲击的分布使网络延伸，该分布已经通过平移等于使两个相邻线分开的距离l的四倍的长度说明。由此获得周期性的网络，该网络的网格是复杂的多边形。
在刚刚说明的示例中，四个冲击线用于为条带的良好覆盖提供冲击轨迹。然而，本领域技术人员可以理解其它布置也是可能的。特别的如果来自吹送喷嘴的射流在条带的单个表面上的冲击在二维网络的节点处分布以便形成复杂的多边形网格，该网格具有3-20的边数具有在条带的横向方向上等于一个节距并且在条带的纵向方向上等于3-20个节距的周期，则可实现条带的良好表面覆盖。这种分布必须设定这种分布，同时特别允许来自吹送喷嘴的射流的冲击的宽度。本领域技术人员知道如何实现这种改编。
利用这种类型的冲击分布，发明人已经发现，在本发明的冷却模块中射流线的缺陷消失了。

Claims (20)

1.用于通过吹送气体或水/气体混合物对行进的条带(4)的温度进行调节的方法，其中，多个气体或水/气体混合物的射流在条带的表面上延伸，并布置成使得所述气体或水/气体混合物的射流对所述条带的每个表面的冲击(24，34)分布在二维网络的节点处，所述射流喷射到所述条带的每个表面上，其特征在于，所述射流在所述条带的一个表面(A)上的冲击(24)不与所述射流在所述条带的另一表面上的冲击(34)相对，所述气体或水/气体混合物的射流来自管状喷嘴(23，33)，所述管状喷嘴由至少一个分配室(21，31)供应，所述管状喷嘴的头部在距所述分配室一定距离处延伸，以便为返回气体或水/气体混合物平行于所述条带的纵向方向和垂直于所述条带的纵向方向的流动留下自由空间。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述气体或水/气体混合物的射流垂直于所述条带的表面。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，至少一个气体或水/气体混合物的射流的轴线与所述条带的表面的法线形成角度。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的方法，其特征在于，所述条带的每个表面上的射流冲击的二维分布网络是周期性的、具有相同类型并具有相同节距。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，所述网络是六边形类型。
6.根据权利要求1-3中任一项所述的方法，其特征在于，所述条带的单个表面上的射流冲击分布在二维网络的节点处，以便形成复杂的多边形网格，该网格具有从3-20变化的边数，在条带的横向方向上的周期等于一个节距并在条带的纵向方向上的周期等于3-20个节距，对于所述条带的一个表面，吹送的射流的两个相邻冲击轨迹在所述条带的横向方向上是连续的。
7.根据权利要求4-6中任一项所述的方法，其特征在于，与一个表面对应的网络和与另一个表面对应的网络彼此偏移，偏移量在1/4节距到3/4节距之间。
8.根据权利要求1-7中任一项所述的方法，其特征在于，所述气体是冷却气体。
9.根据权利要求1-7中任一项所述的方法，其特征在于，所述气体是热气体。
10.根据前述权利要求中任一项所述的方法，其特征在于，所述喷嘴的长度在20-200mm之间。
11.用于实施根据权利要求1-10中任一项所述的方法的装置，包括彼此相对地布置在条带(4)的行进区域两侧上的至少两个吹送模块(2，3)，每个吹送模块(2，3)均包括多个管状喷嘴(23，33)，所述管状喷嘴沿条带的行进区域的方向从至少一个分配室(21，31)延伸，所述喷嘴布置成使得在条带的每个表面(A，B)上的射流冲击(24，34)分布在二维网络的节点处，其特征在于，所述吹送模块(2，3)设置成使得一个表面(A)上的射流冲击(24)不与另一个表面(B)上的射流冲击(34)相对。
12.根据权利要求11所述的装置，其特征在于，射流冲击所分布的所述二维网络是相同类型的、具有相同节距的周期性网络。
13.根据权利要求12所述的装置，其特征在于，所述网络是六边形类型。
14.根据权利要求11所述的装置，其特征在于，在条带的单个表面上的射流冲击分布在二维网络的节点处，以便形成复杂的多边形网格，该网格具有从3到20变化的边数，在条带的横向方向上的周期等于1个节距，在条带的纵向方向上的周期等于3-20个节距，对于所述条带的一个表面，吹送的射流的相邻冲击轨迹在所述条带的横向方向上是连续的。
15.根据权利要求12-14中任一项所述的装置，其特征在于，所述吹送模块(2，3)设置成使得与一个表面(A)对应的网络和与另一个表面(B)对应的网络彼此偏移，偏移量在1/4节距至3/4节距之间。
16.根据权利要求11-15中任一项所述的装置，其特征在于，所述喷嘴的吹送轴线垂直于所述条带(4)的行进平面。
17.根据权利要求11-15中任一项所述的装置，其特征在于，至少一个喷嘴的吹送轴线与所述条带(4)的行进平面的法线形成角度。
18.根据权利要求11-17中任一项所述的装置，其特征在于，所述喷嘴的吹送口具有圆形、多边形、椭圆形或狭槽形的横截面。
19.根据权利要求11-18中任一项所述的装置，其特征在于，所述吹送模块具有气体上升道或不具有气体上升道的类型。
20.根据权利要求11-19中任一项所述的装置，其特征在于，每个吹送模块(23)均包括分配室(21，31)，所述吹送喷嘴(23，33)设置在所述分配室上。
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