CN101454469A - 铁损特性优良的单向性电磁钢板 - Google Patents

铁损特性优良的单向性电磁钢板 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ满足：(α2+β2)1/2≤γ。其中，α为在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，β为在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，γ为在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。

Description

铁损特性优良的单向性电磁钢板
技术领域
本发明涉以及作为软磁性材料、用作变压器、电气设备等铁芯的铁损特性优良的单向性电磁钢板。
背景技术
单向性电磁钢板通常是含有7％以下Si、具有二次再结晶晶粒集聚在{110}<001>方位(Goss方位)的二次再结晶织构(texture)的钢板。单向性电磁钢板的磁特性基本上极大地受到二次再结晶晶粒的{110}<001>集聚度的影响。因此，迄今为止进行了许多试图提高二次再结晶晶粒集聚度的制造方法的研究开发(例如，可参照美国专利第3287183号说明书以及特公昭62-45285号公报)。
但是，正如《IEEE Transactions on Magnetics》MAG-14(1978)、pp350-352所说明的那样，已经判明如果方位集聚度过高，则相反地使铁损特性劣化。于是，例如以从{110}<001>理想方位偏移的轧制面法线方向(ND)周围的偏移角(α)、轧制直角方向(TD)周围的偏移角(β)以及轧制方向(RD)周围的偏移角(γ)为指标，进一步详细地将方位集聚度进行分类，研究了与铁损特性之间的关系。
在此，图1在{100}极点图上表示了上述偏移角的定义(参照《IEEETransactions on Magnetics》MAG-14(1978)、pp252-257)。另外，图2示意表示了理想的{110}<001>方位晶粒。再者，在3(a)示意表示了二次再结晶方位和偏移角(α和β)，图3(b)示意表示了二次再结晶方位和偏移角(γ)。
而且从上述研究之中，作为提高铁损特性的对策，以上述偏移角指标为基础，提出了几种规定二次再结晶晶粒的集聚度的方向性电磁钢板。
例如，在特公昭57-9418号公报中，公开了一种磁特性优良的单向性电磁钢板，其各个晶粒的<001>轴与钢板的轧制方向一致，而且具有由平行于钢板表面的晶面指数以轧制方向为轴而旋转分散的{h、k、0}面构成的结晶组织。
但是，实际产品的晶粒的<001>轴正如图3(a)所示的那样，由于也分散在ND和/或TD周围，所以使各个晶粒的<001>轴与钢板的轧制方向一致是很困难的。
另外，在特开昭59-177349号公报以及《IEEE Transactions onMagnetics》MAG-14(1978)、pp350-352中，公开了一种由二次再结晶晶粒的[001]轴相对于轧制面倾斜4°以下、优选倾斜2°左右的结晶组织构成的低铁损的单向性电磁钢板。
但是，在该单向性电磁钢板中，其各个晶粒的<001>轴是在轧制直角方向(TD)周围倾斜的，但并没有就轧制面法线方向(ND)周围的偏移角(α)以及轧制方向(RD)周围的偏移角(γ)进行规定。
这样一来，关于从{110}<001>理想方位偏移的偏移角和铁损特性之间的关系，关于特公昭57-9418号公报和特开昭59-177349号公报所记载的单纯系，得到了若干认识，但对于现实的{110}<001>周围的方位分布和铁损特性之间的关系，还没有综合地掌握。
发明内容
本发明的课题在于：根据要求进一步提高铁损特性的现状，对于单向性电磁钢板，阐明实际的二次再结晶织构的{110}<001>方位周围的分散情况和铁损特性之间的关系的实际状态，从而提供一种铁损特性提高到超过以前极限的单向性电磁钢板。
本发明人就单凭使{110}<001>二次再结晶织构的方位靠近{110}<001>理想方位、在铁损特性的提高方面存在极限(参照《IEEETransactions on Magnetics》MAG-14(1978)、pp350-352以及特开昭59-177349号公报)的原因进行了潜心的研究。结果，为在以前的基础上进一步提高铁损特性，已经判明：
(i)关于二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的偏移程度，除轧制面法线方向(ND)周围的偏移角α以及轧制直角方向(TD)周围的偏移角β以外，还必须考虑轧制方向(RD)周围的偏移角γ来进行评价，
(ii)进而必须将上述偏移角γ调整到以偏移角α、β确定的预定角度以上。
本发明就是以上述的见解为基础而完成的，其要点如下。
(1)一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ，满足下式(1)：
(α2+β2)1/2≤γ        (1)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
(2)一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ，满足下式(1)以及(2)：
(α2+β2)1/2≤γ        (1)
(α2+β2)1/2≤4.4°    (2)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
(3)一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ，满足下式(1)以及(3)：
(α2+β2)1/2≤γ     (1)
(α2+β2)1/2≤3.6°      (3)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
(4)上述(1)～(3)中任一项所述的铁损特性优良的单向性电磁钢板，其特征在于：满足所述式(1)的晶粒的面积为40％以上。
(5)上述(1)～(4)中任一项所述的铁损特性优良的单向性电磁钢板，其特征在于：所述单向性电磁钢板以质量％计，除含有Si：0.8～7％以外，还含有Mn：1％以下、Cr：0.3％以下、Cu：0.4％以下、P：0.5％以下、Ni：1％以下、Mo：0.1％以下、Sn：0.3％以下、Sb：0.3％以下之中的至少1种。
根据本发明，可以提供一种具有超过以前的极限的优良铁损特性的方向性电磁钢板。
附图说明
图1是在评价二次再结晶织构的集聚度的方法中，表示从{110}<001>理想方位偏移的偏移角α、β、γ的定义的图。
图2是示意表示{110}<001>方位的图。
图3是示意表示二次再结晶织构集聚度的评价方法(从{110}<001>方位偏移的偏移角α、β、γ)的图。其中，(a)表示偏移角α和β，(b)表示偏移角γ。
图4是表示铁损：W17/50(W/kg)与(α2+β2)1/2(°)之间的关系的图。
图5是表示磁通密度：B8(T)与(α2+β2)1/2(°)之间的关系的图。
图6是表示在二次再结晶织构中，二次再结晶晶粒的存在率对从{110}<001>理想方位偏移的偏移角α、β和γ的曲线图。(a)、(c)和(e)分别表示采用根据美国专利第3287183号说明书的制造方法制造的单向电磁钢板的偏移角α、β和γ的分布。(b)、(d)以及(f)分别表示采用根据特开2002-60842号公报的制造方法制造的单向性电磁钢板的偏移角α、β和γ的分布。
图7是示意表示单向性电磁钢板的三个易磁化轴的图。
图8是表示采用根据美国专利第3287183号说明书的制造方法制造的单向性电磁钢板、以及采用根据特开2002-60842号公报的制造方法制造的单向性电磁钢板的γ(°)与(α2+β2)1/2(°)之间的关系的图。
具体实施方式
下面根据附图就本发明进行详细的说明。如图3(a)所示，以前主要是采用作为易磁化轴的结晶的<001>轴与钢板轧制方向的偏移角(偏移角α和偏移角β)评价了{110}<001>二次再结晶织构的集聚度。但是，如前所述，单凭该以前的评价方法，不能严格地评价实际产品的铁损特性。
{110}<001>方位实际上如图3(b)所示，也在轧制方向(RD)周围旋转，除偏移角α、β以外，{110}面从理想的{110}面以偏移角γ倾斜。
本发明人如前所述，为了更进一步降低铁损，产生了对于作为前提的二次再结晶织构的{110}<001>方位的集聚度，应当与作为易磁化轴的结晶的<001>轴与钢板的轧制方向的偏移角(偏移角α和偏移角β)一起，并包括“偏移角γ”在内进行评价的构思，从而潜心研究了磁特性与向{110}<001>方位的集聚度(偏移角α、偏移角β、偏移角γ)之间的关系。
为进行本研究，必须制造对{110}<001>方位的集聚度(偏移角α、偏移角β、偏移角γ)进行了各种变更的材料来评价。
本发明人发现：正如《Proceedings of 12th Iternational Conferenceon Textures of materials》(1998)、pp981-990所示的那样，通过控制一次再结晶后的织构，不仅可以控制易磁化轴<001>的轧制方向的集聚度，也可以控制轧制面法线方向(ND)周围的偏移角(α)、轧制直角方向(TD)周围的偏移角(β)、以及轧制方向(RD)周围的偏移角(γ)。
于是，应用这种方法，通过控制一次再结晶织构，制造出了具有各种二次再结晶方位分布(偏移角α、偏移角β、偏移角γ)的产品，研究了结晶方位和铁损特性之间的关系。
基于采用美国专利第3287183号说明书所述的制造方法制造的板厚为0.23mm的单向性电磁钢板(试样A)，截取60×300mm的测量试样，测量了铁损和磁通密度。另外，对于该测量试样，以5mm间隔测量171个晶粒的方位，计算出平均的偏移角α、β以及γ。
再者，对于采用特开2002-60842公报所述的制造方法制造的板厚为0.23mm的单向性电磁钢板(试样B)，也截取同样的测量试样，进行同样的测量。
图4表示了铁损：W17/50(W/kg)与(α2+β3)1/2(°)之间的关系，另外，图5表示了磁通密度：B8(T)与(α2+β3)1/2(°)之间的关系。关于磁通密度：B8(T)，为明确与钢板的二次再结晶织构之间的关系，在除去产品表面的非磁性体(玻璃皮膜和表面涂层)后测量。此外，在图中，□表示试样A的磁特性，●表示试样B的磁特性。
在本发明中，作为评价{110}<001>二次再结晶织构的集聚度的一个指标，采用轴偏移指标：(α2+β2)1/2(°)。该指标就是表示易磁化轴的结晶的<001>轴与钢板的轧制方向的偏移角。本发明的特征在于：作为评价{110}<001>二次再结晶织构的集聚度的指标，不单是偏移角α、偏移角β，而且采用上述的轴偏移指标。
如图4所示，铁损：W17/50伴随着(α2+β2)1/2(°)的减少而直线上升。另外，如图5所示，磁通密度：B8伴随着(α2+β2)1/2(°)的减少，同样是直线上升。
一般地说，如果偏移角α、β减小，从而{110}<001>二次再结晶织构的集聚度提高，则铁损降低，或者磁通密度增加，但在图4和图5中，应该注意的是，(α2+β2)1/2(°)与铁损特性以及磁通密度表现出线性的相关关系。
这表示在使用偏移角α、β评价{110}<001>二次再结晶织构的集聚度的情况下，不单使用偏移角α、β，而且使用本发明人设计的轴偏移指标：((α2+β2)1/2(°)的准确性以及非偶然性。
这一点是本发明人发现的见解之一(见解Y)，是构成本发明的基础的见解。
本发明人根据见解Y，进而就包含偏移角γ(°)的{110}<001>二次再结晶织构的集聚度与磁特性之间的关系进行了潜心的研究。
在此，图6(a)、(c)和(e)表示试样A(图4以及5中为“□”)的偏移角α、β以及γ的分布，图6(b)、(d)和(f)表示试样B(图4以及5中为“●”)的偏移角α、β以及γ的分布。
从图6可知：在铁损特性优良的试样B中，偏移角γ得以扩大。这意味着在确保良好的铁损特性方面，
(i)偏移角α、β优选尽可能地小，另一方面，
(ii)偏移角γ优选某种程度地加以扩大。
为确保良好的铁损特性，偏移角γ优选某种程度地加以扩大的理由可推测如下：
如图7所示，单向性电磁钢板存在三个易磁化轴<001>，其中一个易磁化轴：[001]与轧制方向平行，其它的两个易磁化轴[100]和[010]在钢板的轧制直角方向上，处于与内部表面成45°角的方向上。
一般地说，从使整体的能量为最小的角度考虑，在这三个易磁化轴中，容易被平行于轧制方向的易磁化轴：[001]励磁，结果，形成长方形的180°轴。
为降低铁损，必须减少180°磁畴的宽度。为减少180°磁畴宽度，有效的方法是在上述的三个易磁化轴中，使在后述钢板的轧制直角方向上、处于与内部表面成45°角的方向的易磁化轴励磁，并在180°磁畴内形成回流磁畴。一般认为该回流磁畴借助于来自钢板表面存在的玻璃皮膜和表面涂层的张力效果，在180°磁畴上进行重构，最终有助于180°磁畴的细分化。
当偏移角γ扩大到某种程度时铁损之所以降低，可以推定为在偏移角γ较大的情况下，上述三个易磁化轴的能量平衡发生变化，与平行于轧制轴的<001>轴相比，在轧制直角方向上、存在于与内部表面成45°角的方向上的两个<001>轴的任一个发生励磁的现象增加，其结果是，180°磁畴被细分化。
另外，轴偏移指标：(α2+β2)1/2是规定平行于轧制轴的易磁化轴的励磁特性的指标，偏移角γ是规定在轧制直角方向上、存在于与内部表面成45°角的方向上的两个<001>轴的励磁特性的指标。因此，一般认为三个易磁化轴中的哪一个被励磁，就是基于上述两个指标的相对关系，为形成回流磁畴所必须的偏移角γ的临界值并不是绝对的数值，而是由与(α2+β2)1/2的相对关系所决定。
本发明人为确认这一设想，从而评价偏移角：γ的临界值，进而就γ(°)和轴偏移指标：(α2+β2)1/2(°)之间的关系进行了研究。
图8表示了偏移角：γ(°)与轴偏移指标：(α2+β2)1/2(°)之间的关系。由图8可知，□组(试样A)和●组(试样B)被γ＝(α2+β2)1/2所分离。
也就是说，已经判明试样B(●组)由于铁损特性比试样A(□组)优良(参照图4)，因而铁损特性优良的方向性电磁钢板的{110}<001>二次再结晶织构的集聚度必须满足：
(α2+β2)1/2≤γ
的关系。
该结果证实了上述的推测，即“与平行于轧制轴的<001>轴相比，在轧制直角方向上、存在于与内部表面成45°角的方向上的两个<001>轴的任一个进行励磁以形成回流磁畴，是基于这些磁畴的相对关系，因此，为形成回流磁畴所必须的偏移角γ的临界值并不是绝对的数值，而是由与(α2+β2)1/2的相对关系所决定”。
综上所述，为确保良好的铁损特性，偏移角α、β优选尽可能地小，而且偏移角γ最好在由偏移角α、β决定的(α2+β2)1/2以上。
这一点是本发明人以见解Y为前提而发现的见解(见解Z)，是与见解Y一起成为本发明基础的见解。
因此，本发明的特征在于：在具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构的单向性电磁钢板中，二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ满足下式(1)：
(α2+β2)1/2≤γ       (1)
为确保良好的铁损特性，平均偏移角γ必须超过(α2+β2)1/2。再者，平均偏移角：γ超过(α2+β2)1/2的晶粒的面积率优选为40％以上。
另外，从铁损特性的角度考虑，优选较小的偏移角α、β，根据图4，为确保0.85W/kg以下的铁损：W17/50，轴偏移指标：(α2+β2)1/2优选满足下式(2)：
(α2+β2)1/2≤4.4°      (2)
再者，为确保0.80W/kg以下的铁损：W17/50，轴偏移指标：(α2+β2)1/2优选满足下式(3)：
(α2+β2)1/2≤3.6°       (3)
单向性电磁钢板由于通常以质量％计含有0.8～7％的Si，所以本发明的单向性电磁钢板也含有0.8～7％的Si，但除Si以外，也可以含有Mn：1％以下、Cr：0.3％以下、Cu：0.4％以下、P：0.5％以下、N：1％以下、Mo：0.1％以下、Sn：0.3％以下、Sb：0.3％以下之中的至少1种。此外，下述的％是指质量％。
Mn：对于提高电阻率、从而降低铁损是有效的元素。另外，Mn在制造工序中，也是用于防止热轧中开裂的发生的有效元素，但如果添加量超过1％，则产品的磁通密度降低，所以将上限设定为1％。
Cr：对于提高电阻率、从而降低铁损也是有效的元素。再者，Cr对于改善脱碳退火后的表面氧化层、形成玻璃皮膜是有效的元素，以0.3％以下的范围进行添加。
Cu：对于提高电阻率、从而降低铁损也是有效的元素，但如果添加量超过0.4％，则铁损降低效果达到饱和，同时在制造工序中，成为热轧时产生“铜脱落”之类的表面缺陷的原因，所以将上限设定为0.4％。
P：对于提高电阻率、从而降低铁损也是有效的元素，但如果添加量超过0.5％，则在钢板的轧制性上产生问题，所以将上限设定为0.5％。
Ni：对于提高电阻率、从而降低铁损也是有效的元素。另外，Ni在控制热轧板的金属组织、提高磁特性方面是有效的元素，但如果添加量超过1％，则二次再结晶变得不稳定，所以将上限设定为1％。
Mo：对于提高电阻率、从而降低铁损也是有效的元素，但如果添加量超过0.1％，则在钢板的轧制性上产生问题，所以将上限设定为0.1％。
Sn和Sb：对于稳定二次再结晶、从而使{110}<001>方位发达是有效的元素，但如果超过0.3％，则对玻璃皮膜的形成产生不良影响，所以将上限设定为0.3％。
关于C、N、S、Tl和Al，为了用于使二次再结晶稳定地出现的织构控制以及抑制剂控制，有时也在炼钢阶段进行添加，然而，它们是使最终产品的铁损特性产生劣化的元素，所以必须在脱碳退火后和最终退火等中降低其含量。因此，这些元素的含有量为0.005％以下，优选为0.003％以下。
再者，本发明的单向性电磁钢板在不损害磁特性的范围内，也可以含有上述以外的元素和/或其它的不可避免地混入的元素。
本发明的单向性电磁钢板的制造方法基本上可以适用基于特开2002-60842号公报的制造方法等。为使偏移角α、β和γ切实地满足上式(1)，必须在一次再结晶织构的促进Goss方位二次再结晶晶粒生长的、{411}方位晶粒以及{111}方位晶粒之中，提高{411}方位晶粒的存在比率。作为提高{411}方位晶粒的存在比率的方法，特开2002-60842号公报所述的控制脱碳退火的加热速度的技术是有效的。
实施例
下面就本发明的实施例进行说明，但实施例的条件是用于确认本发明的实施可能性和效果而采用的一个条件例，本发明并不局限于这样一个条件例。只要在不脱离本发明宗旨、可以实现本发明的目的范围内，本发明可以采用各种条件。
(实施例1)
作为试样(A)，是对于以质量％计，含有Si：3.2％、C：0.08％、酸溶Al：0.024％、N：0.007％、Mn：0.08％、S：0.025％的钢坯，将其在1350℃的温度下加热后，热轧成2.3mm的厚度，接着冷轧成1.8mm的厚度，然后实施退火，进而冷轧到0.23mm的厚度。
然后，加热到850℃的温度，进行脱碳退火，接着涂布以MgO为主要成分的退火分离剂，然后实施最终退火。
作为试样(B)，是对于以质量％计，含有Si：3.3％、C：0.06％、酸溶Al：0.027％、N：0.007％、Mn：0.1％、S：0.07％的钢坯，将其在1150℃的温度下加热后，热轧成2.3mm的厚度，实施退火后，冷轧到0.23mm的厚度。
然后，加热到830℃的温度进行脱碳退火，接着在含氨气氛中实施退火，使钢板中的N增加到0.02％，接着涂布以MgO为主要成分的退火分离剂，然后实施最终退火。
最终退火后的C、N、S、Al全部被降低到0.003％以下。随后，以赋予绝缘性和张力为目的，涂覆表面涂层。
测量产品的二次再结晶方位集聚度以及磁特性所得到的结果如表1所示。关于磁通密度：B8，为明确与钢板的二次再结晶方位之间的关系，在除去了产品表面的非磁性体(玻璃皮膜和表面涂层)之后进行测量。
另外，满足(α2+β2)1/2≤γ的晶粒的面积率对试样(A)和试样(B)而言，分别为18％和47％。
表1
 
试样 (α2+β2)1/2(°) γ(°) 铁损：W17/50(W/kg) 磁通密度：B8(T) 备注
(A) 3.7 2.1 0.84 1.939 比较例
(B) 3.8 4.9 0.80 1.937 本发明例
(实施例2)
作为试样，是对于以质量％计，含有Si：3.3％、C：0.06％、酸溶Al：0.028％、N：0.008％的钢坯，将其在1150℃的温度下加热后，热轧成2.3mm的厚度，实施退火后，冷轧到0.23mm的厚度。
然后，以(A)5°/s、(B)100°/s以及(C)200°/s的加热速度，加热到830℃的温度以进行脱碳退火，接着在含氨气氛中进行退火，使钢板中的N增加到0.02％，接着涂布以MgO为主要成分的退火分离剂，然后实施最终退火。
最终退火后的C、N、Al全部被降低在0.003％以下。然后，以赋予绝缘性和张力为目的，涂覆表面涂层。
测量产品的二次再结晶方位集聚度和磁特性所得到的结果如表2所示。关于磁通密度：B8，为明确与钢板的二次再结晶方位之间的关系，除去了产品表面的非磁性体(玻璃皮膜和表面涂层)之后进行测量。
表2
 
试样 (α2+β2)1/2(°) γ(°) 铁损：W17/50(W/kg) 磁通密度：B8(T) 备注
(A) 4.9 2.5 0.93 1.901 比较例
(B) 3.2 5.3 0.78 1.947 本发明例
(C) 3.8 5.6 0.81 1.941 本发明例
(实施例3)
作为试样，是对于以质量％计，含有Si：3.3％、C：0.055％、酸溶Al：0.027％、N：0.008％的钢坯，将其在1150℃的温度下加热后，热轧成2.3mm的厚度，实施退火后，冷轧至0.23mm的厚度。
然后，以40℃/s的加热速度，加热到(A)790℃、(B)820℃以及(C)850℃以进行脱碳退火，接着在含氨气氛中进行退火，使钢板中的N增加到0.02％，继而涂布以MgO作为主要成分的退火分离剂，然后实施最终退火。
最终退火后的C、N、Al全部被降低在0.003％以下。然后，以赋予绝缘性和张力为目的，涂覆表面涂层。
测量产品的二次再结晶方位集聚度和磁特性所得到的结果如表3所示。关于磁通密度：B8，为明确与钢板的二次再结晶方位之间的关系，除去了产品表面的非磁性体(玻璃皮膜和表面涂层)之后进行测量。
另外，满足(α2+β2)1/2≤γ的晶粒的面积率对试样(A)、试样(B)以及试样(C)而言，分别为24％、38％和49％。
表3
 
试样 (α2+β2)1/2(°) γ(°) 铁损：W17/50(W/kg) 磁通密度：B8(T) 备注
(A) 5.3 3.5 0.95 1.903 比较例
(B) 4.6 5.0 0.84 1.918 本发明例
(C) 3.5 5.1 0.79 1.938 本发明例
如上所述，根据本发明，通过控制二次再结晶方位分布，可以提供一种具有超过以前的极限的优良铁损特性的单向性电磁钢板。因此，本发明在以方向性电磁钢板为基材的电气设备制造产业中，其可利用性是很高的。

Claims (5)

1、一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ满足下式(1)：
(α2+β2)1/2≤γ          (1)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
2、一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ满足下式(1)以及(2)：
(α2+β2)1/2≤γ          (1)
(α2+β2)1/2≤4.4°      (2)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
3、一种铁损特性优良的单向性电磁钢板，其含有0.8～7质量％的Si，具有{110}<001>方位为主要方位的二次再结晶织构，该单向性电磁钢板的特征在于：二次再结晶织构的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角α、β以及γ满足下式(1)以及(3)：
(α2+β2)1/2≤γ    (1)
(α2+β2)1/2≤3.6°(3)
其中，
α：在二次再结晶织构中，轧制面法线方向(ND)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
β：在二次再结晶织构中，轧制直角方向(TD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角，
γ：在二次再结晶织构中，轧制方向(RD)周围的从{110}<001>理想方位偏移的平均偏移角。
4、根据权利要求1～3中任一项所述的铁损特性优良的单向性电磁钢板，其特征在于：满足所述式(1)的晶粒的面积为40％以上。
5、根据权利要求1～4中任一项所述的铁损特性优良的单向性电磁钢板，其特征在于：所述单向性电磁钢板以质量％计，除含有Si：0.8～7％以外，还含有Mn：1％以下、Cr：0.3％以下、Cu：0.4％以下、P：0.5％以下、Ni：1％以下、Mo：0.1％以下、Sn：0.3％以下、Sb：0.3％以下之中的至少1种。
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