BRPI0712012A2

BRPI0712012A2 - folha de aÇo elÉtrica de grço orientado com caracterÍstica superior de perda de centro

Info

Publication number: BRPI0712012A2
Application number: BRPI0712012-5A
Authority: BR
Inventors: Yoshiyuki Ushigami; Norikazu Fujii; Kenichi Murakami; Nobusato Morishige
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-05-24
Filing date: 2007-05-07
Publication date: 2011-12-27
Also published as: JP2007314826A; CN101454469A; EP2039792B1; KR20080111153A; EP2039792A1; EP2039792A4; BRPI0712012B1; RU2378395C1; US7815754B2; WO2007135877A1; CN101454469B; US20090173413A1; KR101173334B1

Abstract

FOLHA DE AÇO ELÉTRICA DE GRçO ORIENTADO COM CARACTERÍSTICA SUPERIOR DE PERDA DE CENTRO. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em característica da perda de centro que contém Si: 0,8 a 7% em massa e que tem umatextura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, caracterizada pelo fato de que os ângulos médios de desvio <244>, <225> e <syn> da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem (<244>^ 2^+<225>~ 2~)^ 1/2^ <242>y, em que <244>: ângulo médio de desvio de orientação ideal {1101<001> em torno da direção normal de laminação (ND) de textura secundária recristalizada, <syn>: ângulo médio de desvio de orientação ideal {1101<001> em torno da direção transversal (TD) de textura secundária recristalizada e y ângulo médio de desvio de orientação ideal {1101<001> em torno da direção de laminação (RD) de textura secundária recristalizada.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "FOLHA DE AÇO ELÉTRICA DE GRÃO ORIENTADO COM CARACTERÍSTICA SUPE- RIOR DE PERDA DE CENTRO".

Campo Técnico

A presente invenção refere-se a uma folha de aço elétrica de grão orientado com característica superior de perda de centro usada como um material magnético mole como um centro de um transformador, equipa- mento elétrico etc.

Técnica Fundamental

A folha de aço elétrica de grão orientado é uma folha de aço que contém habitualmente Si até 7% e que tem uma textura secundária recrista- Iizada de grãos secundários recristalizados alinhados na orientação {110}<001> (orientação de Goss). As propriedades magnéticas da folha de aço elétrica de grão orientado basicamente são bastante afetadas pelo ali- nhamento {110}<001 > dos grãos secundários recristalizados. Por esta razão, até agora, tem havido grande muito R&D conduzido em métodos de produ- ção para melhorar o alinhamento dos grãos secundários recristalizados (por exemplo, ver a Patente U.S. Nq 3287183 e a Publicação da Patente Japone- sa (B2) Nq 62-45285).

No entanto, como explicado em "IEEE Transactions on Magne- tics" MAG-14 (1978), pp. 350-352, foi descoberto que se o alinhamento com a orientação se torna demasiadamente alto, ao contrário a característica de perda do centro se deteriora. Portanto, por exemplo, o ângulo de desvio (a) ao redor da direção normal (ND) de laminação da orientação ideal de {110}<001>, o ângulo de desvio (β) ao redor da direção transversal (TD) e o ângulo de desvio (γ) ao redor da direção de laminação (RD) estão sendo u- sados para refinar mais ainda o alinhamento com a orientação e estudar a relação com a característica de perda de centro.

Neste caso, a figura 1 apresenta as definições dos ângulos de desvio em uma figura em uma {100} figura do polo (ver "IEEE Transactions on Magnetics" MAG-14 (1978), pp. 252-257). Além disso, a figura 2 apresen- ta esquematicamente os grãos orientados ideais {110}<001>. Além disso, a figura 3(a) apresenta esquematicamente a orientação secundária de recrista- lização e os ângulos de desvio (a e β), enquanto que a figura 3(b) apresenta esquematicamente a orientação secundária de recristalização e o ângulo de desvio (γ).

Além disso, nos estudos acima, com medidas para melhorar a característica de perda de centro, foram propostas diversas folhas de aço elétrica de grão orientado que definissem o alinhamento de grãos secundá- rios recristalizados baseados nos indicadores acima de ângulo de desvio.

Por exemplo, a Publicação da Patente Japonesa (B2) N° 57- 9418 divulga a folha de aço elétrica de grão orientado superior em proprie- dades magnéticas que tem uma estrutura cristalina compreendida de {h, k, 0} planos com eixos <001 > dos grãos de cristal individuais que combinam com a direção de laminação da folha de aço e com índices dos planos crista- linos paralelos à superfície da folha de aço dispersa ao redor da direção de laminação.

No entanto, os eixos <001 > de grãos cristalinos de produtos re- ais, como apresentado na figura 3(a), também estão dispersos ao redor da ND e/ou TD, fazendo assim com que seja difícil a combinação dos eixos <001 > dos grãos cristalinos individuais na direção de laminação da folha de aço.

Além disso, a Publicação da Patente Japonesa (A) N- 59- 177349 e "IEEE Transactions on Magnetics" MAG-14(1978), pp. 252-257 divulgam folha de aço elétrica de grão orientado com baixa perda de centro que consiste de uma estrutura cristalina com eixos [001] eixos dos grãos secundários recristalizados inclinados em relação à superfície de laminação por 4o ou menos, de preferência 2° aproximadamente.

No entanto, embora esta folha de aço elétrica de grão orientado tenha os eixos <001 > dos grãos cristalinos individuais inclinados ao redor da direção transversal (TD), o ângulo de desvio (a) ao redor da direção normal de laminação (ND) e o ângulo de desvio (γ) ao redor da direção de lamina- ção (RD) não são prescritos.

Desta maneira, foram obtidas diversas descobertas no que se refere à relação entre os ângulo de desvio da orientação ideal {110}<001> e a perda de centro característica para um sistema simples tal como descrito na Publicação da Patente Japonesa (B2) NQ. 57-9418 ou na Publicação da Patente Japonesa (A) N9. 59-177349, porém a relação entre a distribuição da orientação real de aproximadamente {110}<001> e a característica da perda de centro não foram entendidas totalmente.

Divulgação da Invenção

A presente invenção tem como objetivo, baseado na situação atual de que a folha de aço elétrica de grão orientado precise ser melhorada em característica de perda de centro, para elucidar o estado da relação entre o estado de dispersão ao redor da orientação {110}<001> da textura recrista- Iizada secundária real e a característica da perda de centro para fornecer a folha de aço elétrica de grão orientado melhorada na característica da perda de centro em relação ao limite convencional.

Os inventores investigaram em profundidade as razões pelas quais há limites à melhoria da característica da perda de centro tornando apenas a orientação da textura secundária recristalizada {110}<001> próxi- ma à orientação ideal {110}<001> (ver "IEEE Transactions on Magnetics" MAG-14(1978), pp. 350-352 e a Publicação da Patente Japonesa (A) Ne. 59- 177349). Como resultado, os inventores compreenderam que para melhorar a característica da perda de centro em relação ao passado,

(i) o grau de desvio da textura secundária recristalizada da orien- tação ideal {110}<001> deve ser avaliado não somente pelo ângulo de des- vio α ao redor da direção normal de laminação (ND) e pelo ângulo de desvio β ao redor da direção transversal (TD), porém também pelo ângulo de desvio γ ao redor da direção de laminação (RD) e, além disso,

(ii) O ângulo de desvio γ precisa ser ajustado até pelo menos um ângulo pré-determinado que é determinado para ser ajustado até pelo me- nos um ângulo pré-determinado que é determinado pelos ângulos de desvio α e β.

A presente invenção foi feita baseada nas descobertas acima e tem como fundamento o seguinte: (1) Folha de aço elétrica de grão orientado superior em uma ca- racterística da perda de centro que contém Si: 0,8 até 7% em massa e que tem uma textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracterizada pelo fato de que os ângulos de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem a fórmula a seguir (1):

(α2+β2)1/2<γ .....(1)

em que,

α: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao

redor da direção normal (ND) de laminação da textura secundária recristali- zada

β: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção transversal (TD) da textura secundária recristalizada

γ. ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção de laminação (RD) da textura secundária recristalizada

(2) Folha de aço elétrica de grão orientado superior na ca- racterística da perda de centro contendo Si: 0,8 até 7% em massa e que tem uma textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracte- rizada pelo fato de que os ângulos de desvio médios α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem as seguin- tes fórmulas (1) e (2):

(α2+β2)1/2<γ .....(1)

(α2+β2)1/2<4.4° .....(2)

em que,

a: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção normal (ND) de laminação da textura se- cundária recristalizada

β: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção transversal (TD) da textura secundária re- cristalizada γ: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção de laminação (RD) da textura secundária recristalizada

(3) Folha de aço elétrica de grão orientado superior na ca- racterística da perda de centro contendo Si: 0,8 até 7% em massa e que tem a textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracteri- zada pelo fato de que os ângulos de desvio médio α, β e γ da orientação i- deal da {110}<001> textura secundária recristalizada satisfazem as seguin- tes fórmulas (1) e (3):

(α2+β2)1/2<γ .....(1)

(α2+β2)1/2<3.6° .....(3)

em que,

β: ângulo de desvio médio da orientação ideal {110}<001> ao redor da direção transversal (TD) da textura secundária re- cristalizada

(4) Folha de aço elétrica de grão orientado superior na caracte- rística da perda de centro como apresentada em qualquer uma de (1) a (3) caracterizada pelo fato de que uma área de grãos cristalino que satisfazem a fórmula (1) é 40% ou mais.

(5) Folha de aço elétrica de grão orientado superior na caracterís- tica da perda de centro como apresentada em qualquer uma de (1) a (4) ca- racterizada pelo fato de que a dita folha de aço elétrica de grão orientado con- tém, em % em massa, além de Si: 0,8 até 7%, pelo menos um de Mn: 1% ou menos, Cr: 0,3% ou menos, Cu: 0,4% ou menos, P: 0,5% ou menos, Ni: 1% ou menos, Mo: 0,1% ou menos, Sn: 0,3% ou menos e Sb: 0,3% ou menos. De acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma folha de aço elétrica de grão orientado que tenha uma característica superior da perda de centro que excede o limite convencional.

Breve Descrição das Ilustrações

A figura 1 é uma vista que apresenta as definições dos ângulos de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> no processo para avalia- ção do alinhamento da textura secundária recristalizada.

A figura 2 é uma vista que apresenta esquematicamente a orien- tação {110}<001>.

A figura 3 é uma vista que apresenta esquematicamente o pro- cesso de avaliação de alinhamento da textura secundária recristalizada (ân- gulos de desvio α, β e γ da orientação {110}<001>). (a) apresenta os ângulos de desvio α e β, enquanto que (b) apresenta o ângulo de desvio γ.

A figura 4 é uma vista que apresenta a relação entre a perda de centro W17/50 (W/kg) e (α2+β2)172 (°).

A figura 5 é uma vista que apresenta a relação entre a densida- de de fluxo magnético B8 (T) e (α2+β2)1/2 (°).

A figura 6 é uma vista que apresenta a razão de grãos secundá- rios recristalizados em relação aos ângulos de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada. (a), (c) e (e) apresen- tam as distribuições dos ângulos de desvio α, β e γ na folha de aço elétrica de grão orientado preparada pelo método de produção baseado na Patente U.S. Nq 3287183. (b), (d) e (f) apresentam as distribuições dos ângulos de desvio α, β e γ na folha de aço elétrica de grão orientado preparada pelo método de produção baseado na Publicação da Patente Japonesa (A) N9. 2002-60842.

A figura 7 é uma vista que apresenta esquematicamente os três eixos de fácil magnetização na folha de aço elétrica de grão orientado.

A figura 8 apresenta a relação entre γ (°) e (α2+β2)172 (°) na folha de aço elétrica de grão orientado preparada pelo método de produção base- ado na Patente U.S. Nq 3287183 a folha de aço elétrica de grão orientado preparada pelo método de produção baseado na Publicação da Patente Ja- ponesa (A) Nq 2002-60842. Melhor Modo Para a Realização da Invenção

A presente invenção será explicada em detalhe baseado nas ilustrações. Como apresentado na figura 3(a), no passado, principalmente o alinhamento da textura secundária recristalizada {110}<001> foi avaliada pelos ângulos de desvio entre os eixos de fácil magnetização, isto é, os ei- xos <001> do cristal e a direção de laminação da folha de aço (ângulo de desvio α e ângulo de desvio β). No entanto, como explicado antes, somente com este meio de avaliação convencional, estritamente falando, não é pos- sível avaliar a característica real da perda de centro de um produto. A orien- tação {110}<001> de fato, como apresentada na figura 3(b), gira ao redor da direção de laminação (RD). Além dos ângulos de desvio α e β, o plano {110} está inclinado em relação ao plano ideal {110} pelo ângulo de desvio γ.

Os inventores, como explicado acima, sugeriram a idéia de que para reduzir mais ainda a perda de centro, o alinhamento da textura secun- dária recristalizada na orientação {110}<001> devia ser avaliado juntamente com os ângulos de desvio entre o eixo de fácil magnetização, isto é, o eixo <001> do cristal e a direção de laminação da folha de aço (ângulo de desvio α e ângulo de desvio β) pela inclusão também do "ângulo de desvio γ" e in- vestigada em profundidade a relação entre as propriedades magnéticas e o alinhamento na orientação {110}<001> (ângulo de desvio a, ângulo de des- vio β e ângulo de desvio γ).

Para esta investigação, é necessário produzir e avaliar as folhas de aço mudadas em alinhamentos de orientação {110}<001> (ângulo de desvio a, ângulo de desvio β e ângulo de desvio γ) de várias maneiras.

Os inventores, como apresentado em "Proceedings of 12th In- ternational Conference on Textures of Materials" (1998), pp. 981-990, des- cobriram que pelo controle da textura depois da recristalização primária, é possível controlar não apenas o alinhamento dos eixos de fácil magnetiza- ção <001 > à direção de laminação, porém o ângulo de desvio (a) ao redor da direção normal de laminação (ND), o ângulo de desvio (β) ao redor da direção transversal (TD) e o ângulo de desvio (γ) ao redor da direção de la- minação (RD). Portanto, por aplicação desta técnica para o controle da textura primária recristalizada, os produtos que têm várias distribuições de orienta- ção de recristalização secundária (ângulo de desvio a, ângulo de desvio β e ângulo de desvio γ) foram produzidos e investigados para a relação entre a orientação do cristal e a característica da perda de centro.

Uma folha de aço elétrica de grão orientado com 0,23 mm de espessura (amostra A) preparada pelo processo de produção descrito na Patente U.S. Ng 3287183 foi colhida para amostras que medem 60 χ 300 mm que foram medidas para perda de centro e densidade de fluxo magnéti- co. Além disso, cada medida da amostra foi feita a intervalos de 5 mm para a orientação dos grãos do grãos de cristal a 171 pontos. Os ângulos de desvio médio α, β e γ foram calculados.

Além disso, a folha de aço elétrica de grão orientado com 0,23 mm de espessura (amostra B) preparada pelo processo de produção descri- to na Publicação da Patente Japonesa (A) N9 2002-60842 foi colhida simi- larmente para amostras medidas similarmente e foi medida similarmente.

A figura 4 apresenta a relação entre a perda de centro W17/50 (W/kg) e (α2+β2)1/2 (°), enquanto que a figura 5 apresenta a relação entre a densidade de fluxo magnético B8 (T) e (α2+β2)1/2 (°). Para a densidade de fluxo magnético B8 (T), para esclarecer a relação com a textura secundária recristalizada da folha de aço, os materiais não magnéticos (filme de vidro e revestimento) sobre a superfície do produto foram removidos antes da medi- da. Observe-se que na figura, os quadrados brancos indicam as proprieda- des magnéticas da amostra A, enquanto que os pontos negros são apresen- taram as propriedades magnéticas da amostra B.

Na presente invenção, como um indicador para a avaliação do alinhamento da textura {110}<001 > secundária recristalizada, é empregado o indicador de desvio (α2+β2)172 (°). Este indicador expressa o ângulo de desvio entre o eixo de fácil magnetização, isto é, o eixo <001 > do cristal e a direção de laminação da folha de aço. Na presente invenção, como um indicador para a avaliação do alinhamento da textura {110}<001> secundária recrista- lizada, é empregado não apenas o ângulo de desvio α e o ângulo de desvio β, porém também o indicador de desvio axial acima.

Como apresentado na figura 4, a perda de centro W17/50 é me- lhorada linearmente juntamente com uma redução na (α2+β2)1/2 (°). Além disso, como apresentado na figura 5, a densidade de fluxo magnético B8 também é melhorada linearmente juntamente com uma redução na (α2+β2)1/2 (°).

Em geral, se os ângulos de desvio α e β se tornam menores e o alinhamento da textura {110}<001> secundária recristalizada for melhorada, a perda de centro é reduzida e a densidade de fluxo magnético é aumenta- da, porém o ponto que devia ser observado na figura 4 e na figura 5 é que a (α2+β2)1/2 (°) e a característica da perda de centro e a densidade de fluxo magnético exibem uma relação linear correlacionada.

Isto demonstra a compatibilidade e o significado, quando se ava- lia o alinhamento da textura {110}<001> secundária recristalizada que usa os ângulos de desvios α e β, de não se utilizar simplesmente os ângulos de desvios α e β, porém utilizando-se o indicador de desvio (α2+β2)1/2 (°) desen- volvido pelos inventores.

Este ponto é uma das descobertas (descoberta Y) realizadas pe- los inventores e é uma descoberta que forma a base da presente invenção.

Baseados nesta descoberta Y, os inventores investigaram inten- sivamente a relação entre o alinhamento da textura {110}<001> secundária recristalizada que inclui o ângulo de desvio γ (°) e as propriedades magnéti- cas.

Neste caso, as figuras 6(a), (c) e (e) apresentam as distribuições do ângulo de desvio α, β e γ na amostra A (quadrados brancos nas figuras 4 e 5), enquanto que as figuras 6(b), (d) e (f) apresentam as distribuições dos ângulos de desvio α, β e γ da amostra B (pontos negros nas figuras 4 e 5).

Pela figura 6, será entendido que na amostra B superior na ca- racterística da perda de centro, o ângulo de desvio γ se expande. Isto signifi- ca o fato da garantia de uma boa característica da perda de centro,

(i) os ângulos de desvio α e β são de preferência tão pequenos quanto possível, ao passo que (ii) o ângulo de desvio γ de preferência é expandido até uma cer- ta extensão.

Acredita-se que a razão pela qual o ângulo de desvio γ é de pre- ferência expandido até uma certa extensão para se garantir uma boa carac- terística da perda de centro seja a seguinte:

Como apresentado na figura 7, a folha de aço elétrica de grão orientado tem três eixos de fácil magnetização <001 >. Um eixo de fácil mag- netização [001] é paralelo à direção de laminação, ao passo que os outros dois eixos de fácil magnetização [100] e [010] estão em direções que formam ângulos de 45° com a superfície interna direção transversal da folha de aço.

Em geral, do ponto de vista da minimização da energia global, entre estes três eixos de fácil magnetização, o eixo de fácil magnetização [001] paralelo à direção de laminação podendo ser facilmente excitado. Co- mo resultado, são formados domínios em tiras a 180°.

Para reduzir a perda de centro, é necessário diminuir a largura dos domínios a 180°. Para diminuir a largura dos domínios a 180°, é eficaz excitar o eixo de fácil magnetização em uma direção que forme um ângulo de 45° com a superfície interna na direção transversal da folha de aço explicada mais adiante entre os três eixos de fácil magnetização acima para formar os domínios de fechamento nos domínios a 180°. Acredita-se que os domínios de fechamento sejam rearranjados aos domínios a 180° devido ao efeito de tração do filme de vidro ou do revestimento presente na superfície da folha de aço e para contribuir finalmente para o refinamento dos domínios a 180°.

Quando o ângulo de desvio γ é expandido até uma certa exten- são, a perda de centro é reduzida porque, quando o ângulo de desvio γ for grande, o equilíbrio de energia dos três eixos de fácil magnetização acima muda, em vez do eixo <001> paralelo ao eixo de laminação, um dos dois eixos <001> presentes na direção formando um ângulo de 45° com a super- fície interna na direção transversal é citada nos casos em aumento e, como resultado, os domínios a 180° são refinados.

Além disso, o indicador de desvio axial (α2+β2)1/2 é um indicador que prescreve a característica de excitação do eixo de fácil magnetização paralelo ao eixo de laminação, while o ângulo de desvio γ é um indicador que prescreve a característica de excitação dos dois eixos <001 > presentes na direção que forma um ângulo de 45° com a superfície interna na direção transversal. Portanto, qual o eixo entre os três eixos de fácil magnetização está excitado se baseia na relação de correlação dos dois indicadores aci- ma. O valor crítico do ângulo de desvio γ necessário para formar os domí- nios de fechamento não é um valor absoluto, porém pode ser considerado como sendo determinado pela relação de correlação com (α2+β2)172.

Os inventores investigaram a relação entre γ (°) e o indicador de desvio axial (α2+β2)1/2 (°) de modo a confirmar esta idéia e avaliar o valor crítico do ângulo de desvio γ.

A figura 8 apresenta a relação entre o ângulo de desvio γ (°) e o indicador de desvio axial (α2+β2)1/2 (°). Na figura 8, será entendido que o grupo de quadrados brancos (amostra A) e o grupo de pontos negros (amos- tra B) estão separados por γ=(α2+β2)1/2.

Isto é, a amostra B (grupo de pontos negros) é superior na ca- racterística da perda de centro em relação à amostra A (grupo de quadrados brancos) (ver a figura 4), assim aprende-se que o alinhamento da textura {110}<001> secundária recristalizada da folha de aço elétrica de grão orien- tado superior na característica da perda de centro deve satisfazer a relação

(α2+β2)1/2≤γ

Este resultado fornece o reforço para a postulação acima de que "em vez do eixo paralelo <001 > ao eixo de laminação, um dos dois eixos <001> presentes na direção que forma um ângulo de 45° com a superfície interna na direção transversal é excitado para formar os domínios de fecha- mento devido à relação de correlação destes domínios, assim o valor crítico do ângulo de desvio γ necessário para formar os domínios de fechamento não é um valor absoluto, porém é determinado pela relação de correlação com (α2+β2)1/2η.

Resumindo os resultados acima, para garantir uma boa caracte- rística da perda de centro, os ângulos de desvio α e β são de preferência tão pequenos quanto possível e o ângulo de desvio γ é pelo menos o (α2+β2)1/2 (°) determinado pelos ângulos de desvio α e β.

Este ponto é uma descoberta (descoberta Z) encontrada pelos inventores baseados na descoberta Y e, juntamente com a descoberta Y, é uma descoberta que constitui a base da presente invenção.

Portanto, a presente invenção fornece uma folha de aço elétrica de grão orientado que tem a textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal caracterizada pelo fato de que os ân- gulos de desvio médios α, β e γ provenientes da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem a fórmula (1) a seguir:

(α2+β2)1/2<γ ....(1)

Para garantir uma boa característica da perda de centro, o ângu- lo de desvio médio γ deve exceder (α2+β2)1/2. Além disso, a percentagem da área dos grãos de cristal com ângulos médios de desvio γ excedendo (α2+β2)1/2 é de preferência 40% ou mais.

Além disso, a característica da perda de centro é mais preferível quanto menor os ângulos de desvio α e β. De acordo com a figura 4, para garantir uma perda de centro de W17/50 de 0,85 W/kg ou menos, o indica- dor de desvio axial (α2+β2)1/2 de preferência satisfaz a fórmula (2) a seguir:

(α2+β2)1/2<4.4° .....(2)

Além disso, para garantir uma perda de centro de W17/50 de 0,80W/kg ou menos, o indicador de desvio axial (α2+β2)1/2 de preferência satisfaz a fórmula (3) a seguir:

(α2+β2)1/2<3.6° ....(3)

A folha de aço elétrica de grão orientado usualmente contém, em % em massa, Si: 0,8 a 7%, de modo que a folha de aço elétrica de grão orientado da presente invenção também contenha Si: 0,8 a 7%, porém tam- bém possa conter, além de Si1 pelo menos um elemento de Mn: 1% ou me- nos, Cr: 0,3% ou menos, Cu: 0,4% ou menos, P: 0,5% ou menos, N: 1% ou menos, Mo: 0,1% ou menos, Sn: 0,3% ou menos e Sb: 0,3% ou menos. Ob- serve-se que a seguir"%" significa % em massa.

O Mn é um elemento eficaz para aumentar a resistência especí- fica e reduzir a perda de centro. Além disso, Mn é um elemento eficaz para evitar rachaduras na laminação a quente no processo de produção, porém se a quantidade de adição exceder 1 %, a densidade de fluxo magnético do produto termina por cair, assim o limite superior é transformado em 1%.

O Cr é também um elemento eficaz para aumentar a resistência específica e reduzir a perda de centro. Além disso, Cr é um elemento que melhora a camada de oxido da superfície após o recozimento para descar- burização e é adicionado em uma faixa de até 0,3%.

O Cu é também um elemento eficaz para aumentar a resistência específica e reduzir a perda de centro porém se a quantidade de adição ex- cede 0,4%, o efeito de redução da perda de centro acaba se tornando satu- rado e, no processo de produção, o Cu se torna uma causa de falhas na su- perfície do tipo "ponto careca" na ocasião da laminação a quente, assim o limite superior é tornado como 0,4%.

O P é também um elemento eficaz para aumentar a resistência específica e reduzir a perda de centro, porém se a quantidade de adição ex- ceder 0,5%, surgirá um problema na qualidade de laminação da folha de aço, assim o limite superior é tornado 0,5%.

O Ni é também um elemento eficaz para aumentar a resistência específica e reduzir a perda de centro. Além disso, Ni é um elemento eficaz no controle da estrutura de metal de folha laminada a quente para melhorar as propriedades magnéticas, porém se a quantidade de adição exceder 1 %, a recristalização secundária se torna instável, assim o limite superior é tor- nado 1 %.

O Mo é também um elemento eficaz para aumentar a resistência específica e reduzir a perda de centro, porém se a quantidade de adição ex- ceder 0,1%, irá surgir um problema na qualidade de laminação da folha de aço, assim o limite superior é tornado 0,1 %.

O Sn e o Sb são elementos eficazes para estabilizar a recristali- zação secundária e desenvolver a orientação {110}<001>, porém se acima de 0,3%, têm um efeito detrimental sobre a formação de filme de vidro, as- sim o limite superior é tornado 0,3%.

Em relação a C, N, S, Ti e Al, estes são às vezes adicionados no estágio de fabricação de aço para o controle da textura e para o controle do inibidor para realizar estavelmente a recristalização secundária, porém eles também são elementos que degradam a característica da perda de centro dos produtos finais, assim precisam ser reduzidos depois do recozimento de descarburização e no recozimento final etc. Por esta razão, o teor destes elementos é obtido não mais do que 0,005%, de preferência não mais do que 0,003%.

Além disso, a folha de aço elétrica de grão orientado da presente invenção pode conter elementos sem ser os elementos acima e/ou os ele- mentos que constituem impureza inevitável até uma extensão que não pre- judique as propriedades magnéticas.

Para o método de produção da folha de aço elétrica de grão ori- entado da presente invenção, basicamente pode ser usado o processo de produção baseado na Publicação da Patente Japonesa (A) N- 2002-60842 etc. Para se fazer com que os ângulos de desvios α, β e γ satisfaçam confia- velmente a fórmula acima (1), na textura recristalizada primária, precisa ser aumentada a razão dos grãos orientados {411} nos grãos orientados {411} e nos grãos orientados {111} que promovem o crescimento dos grãos secun- dários recristalizados orientado de Goss. Como o processo para aumentar a razão dos grãos orientados {411}, a técnica de controle da taxa de aqueci- mento do recozimento para descarburização descrito na Publicação da Pa- tente Japonesa (A) N9. 2002-60842 é eficaz.

EXEMPLOS

A seguir, serão explicados exemplos da presente invenção, po- rém as condições dos exemplos são exemplos de condições empregadas para confirmar a possibilidade de execução e os efeitos vantajosos da pre- sente invenção. A presente invenção não é limitada a estes exemplos de condições. A presente invenção pode empregar várias condições desde que não fora da essência da presente invenção e que atingem o objetivo da pre- sente invenção. (Exemplo 1)

Como amostra (A), uma placa contendo, em % em massa, Si: ,2%, C: 0,08%, Al solúvel em ácido: 0,024%, N: 0,007%, Mn: 0,08% e S: 0,025% foi aquecida até uma temperatura de 1350°C, foi laminada a quente até uma espessura de 2,3 mm, então foi laminada a frio até uma espessura de 1,8 mm, então foi recozida e, além disso, foi laminada a frio até uma es- pessura de 0,23 mm.

Depois disso, a folha foi aquecida até uma temperatura de 850°C e recozida para descarburização, então foi revestida com um separa- dor de recozimento que consiste principalmente de MgO, então foi submeti- da a um recozimento final.

Como a amostra (B), uma placa contendo, em % em massa, Si: 3,3%, C: 0,06%, Al solúvel em ácido: 0,027%, N: 0,007%, Mn: 0,1% e S: 0,07% foi aquecido até uma temperatura de 1150°C, então foi laminada a quente até uma espessura de 2,3 mm e recozida, então foi laminada a frio até uma espessura de 0,23 mm.

Depois disso, as folha foi aquecida até uma temperatura de 830°C e recozida para descarburização, então foi recozida em uma atmosfe- ra contendo amônia para aumentar o N na folha de aço até 0,02%, então foi revestida com um separador de recozimento que consiste principalmente de MgO, então foi submetida a um recozimento final.

C, N, S e Al depois do recozimento final foram todos reduzidos até 0,003% ou menos. Depois disso, a folha foi revestida para fornecer ca- pacidade de isolamento e resistência à tração.

Os resultados de medida da orientação secundária de alinha- mento de recristalização e as propriedades magnéticas do produto são apre- sentados na Tabela 1. Para a densidade e fluxo magnético B8, para esclare- cer a relação com a orientação secundária de recristalização da folha de a- ço, os materiais não magnéticos sobre a superfície do produto (filme de vidro e revestimento) foram removidos antes da medição. Além disso, as percentagens de área dos grãos de cristal que satisfazem (α2+β2)1/2<γ eram, para a amostra (A) e para a amostra (B)1 res- pectivamente 18% e 47%.

Tabela 1

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(Exemplo 2)

Como a amostra, uma placa contendo, em % em massa, Si: 3,3%, C: 0,06%, Al solúvel em ácido: 0,028% e N: 0,008% foi aquecida até uma temperatura de 1150°C, então foi laminada a quente até uma espessu- ra de 2,3 mm, foi recozida, então foi laminada a frio até uma espessura de 0,23 mm.

Depois disso, esta foi aquecida com uma taxa de aquecimento de (A) 5°/s, (B) 100°/s ou (C) 200°/s até uma temperatura de 830°C e reco- zida para descarburização, então foi recozida em uma atmosfera que con- tém amônia para aumentar o N na folha de aço até 0,02%, então foi revesti- da com um separador de recozimento que consiste principalmente de MgO, então foi submetida a um recozimento final.

C, N e Al depois do recozimento final foram todos reduzidos até 0,003% ou menos. Depois disso, a folha foi revestida para fornecer capaci- dade de isolamento e resistência à tração.

Os resultados da medição de um alinhamento com a orientação secundária de recristalização e as propriedades magnéticas do produto são apresentados na Tabela 2. Para a densidade de fluxo magnético B8, para esclarecer a relação com a orientação secundária de recristalização da folha de aço, os materiais não magnéticos sobre a superfície do produto (filme de vidro e revestimento) foram removidos antes da medição. <table>table see original document page 18</column></row><table>

(Exemplo 3)

Como a amostra, uma placa contendo, em % em massa, Si: 3,3%, C: 0,055%, Al solúvel em ácido: 0,027% e N: 0,008% foi aquecida até uma temperatura de 1150°C, então foi laminada a quente até uma espessu- ra de 2,3 mm, foi recozida, então foi laminada a frio até uma espessura de 0,23 mm.

Depois disso, esta foi aquecida com uma taxa de aquecimento de 40°/s até (A) 790°C, (B) 820°C ou (C) 850°C e recozida para descarburi- zação, então foi recozida em uma atmosfera que contém amônia para au- mentar o N na folha de aço até 0,02%, então foi revestida com um separador de recozimento que consiste principalmente de MgO, então foi submetida a um recozimento final.

Os resultados da medição de um alinhamento com a orientação secundária de recristalização e as propriedades magnéticas do produto são apresentados na Tabela 3. Para a densidade de fluxo magnético B8, para esclarecer a relação com a orientação secundária de recristalização da folha de aço, os materiais não magnéticos sobre a superfície do produto (filme de vidro e revestimento) foram removidos antes da medição.

Além disso, as percentagens de água dos grãos de cristal que satisfazem (a2+p2)1/2<yeram, para a amostra (A), para a amostra (B) e para a amostra (C), respectivamente 24%, 38% e 49%. Tabela 3

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Aplicabilidade Industrial

Como explicado acima, de acordo com a presente invenção, por controle da distribuição de orientação secundária de recristalização, é possí- vel fornecer uma folha de aço elétrica de grão orientado que tenha uma ca- racterística superior de perda de centro em relação ao limite convencional. Conseqüentemente, a presente invenção tem uma grande aplicabilidade em indústrias que produzem equipamento elétrico que usa folha de aço elétrica de grão orientado como materiais.

Claims

1. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em característica da perda de centro que contém Si: 0,8 até 7% em massa e que tem uma textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracterizada pelo fato de que os ângulos médios de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satis- fazem a fórmula (1) a seguir: (α2+β2)1/2<γ....(1) em que, a: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção normal de laminação (ND) de textura secundária recristali- zada β: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção transversal (TD) de textura secundária recristalizada γ. ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção de laminação (RD) de textura secundária recristalizada

2. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em caracte- rística da perda de centro que contém Si: 0,8 a 7% em massa e que tem a textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracteri- zada pelo fato de que os ângulos médios de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem as fórmulas (1) e (2) a seguir: (α2+β2)1/2<γ ....(1) (α2+β2)1/2<4.4° .....(2) em que, a: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção normal de laminação (ND) de textura secundária recristali- zada β: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção transversal (TD) de textura secundária recristalizada γ. ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção de laminação (RD) de textura secundária recristalizada

3. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em caracte- rística da perda de centro que contém Si: 0,8 a 7% em massa e que tem uma textura secundária recristalizada com uma orientação {110}<001> como a orientação principal, a dita folha de aço elétrica de grão orientado caracte- rizada pelo fato de que os ângulos de desvio α, β e γ da orientação ideal {110}<001> da textura secundária recristalizada satisfazem as fórmulas (1) e (3) a seguir: (α2+β2)1/2<γ ....(1) (α2+β2)1/2<3.6° .....(3) em que, a: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção normal de laminação (ND) de textura secundária recristalizada β: ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção transversal (TD) de textura secundária recristalizada γ. ângulo médio de desvio de orientação ideal {110}<001> em torno da direção de laminação (RD) de textura secundária recristalizada

4. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em caracte- rística da perda de centro como apresentada em qualquer uma das reivindi- cações 1 a 3 caracterizada pelo fato de que uma área de grãos de cristal que satisfaz a fórmula (1) é 40 % ou mais.

5. Folha de aço elétrica de grão orientado superior em caracte- rística da perda de centro como apresentada em qualquer uma das reivindi- cações 1 a 4 caracterizada pelo fato de que a dita folha de aço elétrica de grão orientado contém, por % em massa, além de Si: 0,8 a 7%, pelo menos um de Mn: 1% ou menos, Cr: 0,3% ou menos, Cu: 0,4 % ou menos, P: 0,5% ou menos, Ni: 1% ou menos, Mo: 0,1% ou menos, Sn: 0,3% ou menos e Sb: 0,3% ou menos.