CN101171651A - 低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法 - Google Patents

低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101171651A
CN101171651A CNA2006800157872A CN200680015787A CN101171651A CN 101171651 A CN101171651 A CN 101171651A CN A2006800157872 A CNA2006800157872 A CN A2006800157872A CN 200680015787 A CN200680015787 A CN 200680015787A CN 101171651 A CN101171651 A CN 101171651A
Authority
CN
China
Prior art keywords
grain
oriented electrical
laser irradiation
laser
cured layer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2006800157872A
Other languages
English (en)
Other versions
CN100557725C (zh
Inventor
新井聪
滨村秀行
坂井辰彦
佐藤薰
小林英之
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of CN101171651A publication Critical patent/CN101171651A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100557725C publication Critical patent/CN100557725C/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
    • H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
    • H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
    • H01S3/06—Construction or shape of active medium
    • H01S3/063—Waveguide lasers, i.e. whereby the dimensions of the waveguide are of the order of the light wavelength
    • H01S3/067—Fibre lasers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14766—Fe-Si based alloys
    • H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Storage Of Web-Like Or Filamentary Materials (AREA)

Abstract

本发明的目的是提供具有低铁损和低磁弹性的晶粒取向电工钢片及其制造方法。晶粒取向电工钢片在1.9T的高磁通密度下降低铁损和磁弹性优异，其包括细化的磁畴和具有熔化并重固化以形成固化层的激光辐照部分，其中，所述固化层的厚度为4μm或更小。晶粒取向电工钢片可以进一步包括表面粗糙度Rz小的激光辐照部分并且从横向方向观察其横截面具有宽度为200μm或更小和深度为10μm或更小的凹面部分，以进一步的改进。

Description

低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法
本申请要求分别在2005年5月9日和2005年5月25日申请的日本申请2005-135763号和2005-152218号按照美国法典第35编第119条(a)款的权利，通过引用它们整体将它们并入此处。
发明背景
技术领域
本发明涉及用于减小用于诸如变压器的静态电感器的晶粒取向电工钢片中的铁损的技术。
背景技术
晶粒取向电工钢片主要用于诸如电力变压器的静态电感器。晶粒取向电工钢片所需的性质为：(1)交变电流场中磁化时的低功率损耗，即低铁损，(2)在用于机器和装置的感应范围内磁导率高并且钢片容易被磁化，以及(3)使得噪声小的磁弹性。尤其是，要求(1)是评价变压器的T.O.C.(总拥有费用)的最重要因子之一，T.O.C.是变压器费用性能的度量，因为变压器随时间的功率损耗从其安装到废弃持续长时间。
为了降低晶粒取向电工钢片的铁损，许多改进得到了发展，诸如：(1)提高被称作戈斯取向的(110)[001]取向的强度，(2)提高诸如提高电阻的硅的固溶元素的比例，(3)降低钢片厚度，(4)往钢片上涂覆陶瓷膜或绝缘模以给与表面张力，以及(5)降低晶粒大小。然而，在通过这些冶金学的方法的改进中存在限制，并且寻找到了其它降低铁损的方法。
如Fieldler等的美国专利3647575号中所公开的，提出了通过用刀具在铁心钢片表面上施以凹槽细化磁畴来降低铁损的方法。晶粒取向电工钢片具有矩形厚片成形的磁畴，每个磁畴与另一个具有相反磁极的磁畴相邻接。(以下，磁畴简单的称作“畴”)。通过施加磁场引起每个磁畴的膨胀或收缩，结果晶粒取向电工钢片被磁化。这样，当晶粒取向电工钢片被磁化时，磁化改变仅在相邻畴之间的畴边界(畴壁)的附近发生。通过这种改变，在钢片中产生了引起涡流损耗的涡流，该涡流损耗占铁损的60％到70％。涡流损耗与涡流的平方成比例并且与畴壁的运动速度成比例。如果将每个畴细化为小尺寸，则涡流发生的部分的数量增加。然而，因为畴壁运动速度与畴的宽度成反比降低，涡流损耗作为整体几乎与畴的宽度成比例降低。
为了工业地应用这种畴细化技术，提出了多种发明。JPS58-5968B公开了通过在电工钢片表面按压并滚动直径为0.2到10mm的小球来提供应变部分而不在电工钢片表面造成划痕的方法。JPS57-2252B公开了通过在横向方向在电工钢片表面辐照激光束提供具有小的塑性应变部分的电工钢片的方法。JPS62-96617A公开了通过在横向方向在电工钢片表面线性地聚焦等离子焰提供具有小的塑性应变的电工钢片的方法。这些方法基于使用畴的畴细化技术，通过将小的塑性应变引入到电工钢片上，畴以垂直于滚动方向的磁化分量稳固，这是磁弹性相互作用(反相机制)的结果。尤其是，畴被用激光辐照细化的晶粒取向电工钢片(以下称“激光—畴—细化的晶粒取向电工钢片”)广泛用于需要大尺寸的层状型电力变压器的工业，该种变压器要求铁损低。因为为减小CO2排量的减小能量消耗的全球化趋势，这种电工钢片的需求近些年得到了极大的增长。
然而，上述的JPS58-5968中公开的技术仅使用机械应变，这可能不能带来铁损的大减小并因为该技术需要在横向方向按压并滚动小球使得难于工业应用该技术。上述JPS57-2252B中公开的技术能够充分地降低铁损，然而，需要进一步改善对磁弹性的降低。上述JPS62-96617A中公开的技术中，难于控制应变量，这样在稳定地获得降低的铁损方面存在问题。
JP2647322B公开了一种生产低铁损晶粒取向电工钢片的方法，其中，晶粒取向电工钢片由激光束以线形式辐照熔化并重新固化，重新固化部分宽度为50到300μm，深度为片厚的5到35％，并且位于与滚动方向垂直的方向的±15度的方向范围内，而相邻线之间的间隔为5到30mm。然后，最终对片涂上绝缘膜以施以张力。然而，该技术意欲用于小的线束铁芯型变压器，这些变压器是压力减轻退火的，并且如果该技术用于大的剪过的平的层状型非压力减轻退火的变压器，则引入的额外的应变使得难于稳定地获得具有低铁损和低磁弹性性质的电工钢片并且甚至降低铁损。
诸如变压器和反应堆的静态感应器在铁心由交变电流场磁化时制造噪声。因为根据对电需求的增长，安装在城区的变压器的数量正在增长，所以强烈要求降低噪声。另外，存在最小化环境影响的趋势。噪声通常由以下产生：即，由电磁场力引起的电感线圈之间振荡，由磁场力引起的线圈的连接处和层之间振荡，以及电工钢片的磁弹性振荡。
在这些噪声源中，能够通过下述方法降低来自铁心材料的噪声，例如：(1)将铁心设计成工作于更低的磁通密度，因为在电工钢片的低磁通密度磁弹性更低；(2)使用高度晶粒取向电工钢片以减小磁弹性和如IEEE Transaction，MAG-8(1972)，P.677，“Magnetic Propertiesof Grain-Oriented Silicon Steel with High Permeability Oriented CoreHI-B”，T.Yamamoto et al.中公开的那样提高电工钢片上的表面涂层膜的张力；(3)如JPS47-28419A中所述的为均匀收缩铁心做特定安排；(4)如JPS48-83329A中所述的用隔声盒盖住铁心；和/或(5)如JPS56-40123A中所述的将变压器置于橡胶缓冲器上。
然而，这些方法成本非常高，因为这些方法需要向变压器添加额外的装置。
如Journal of The Magnetic Society of Japan，Vol.25，No.4-2，2001中报道的，“激光—畴—细化的晶粒取向电工钢片”的磁弹性性质根据用于激光辐照的条件变化。更具体地，磁弹性性质随激光的辐照能量密度Ua变化而变化，因此，能够通过选择相关的Ua值减小电工钢片的磁弹性。然而，使用上述方法难于获得关于减小磁弹性的最大效果。
如上述，虽然晶粒取向电工钢片的铁损得到了很大改善，由于增长的能量消耗、增长的对关于石化能量的排出和全球变暖的对策需求的关心，还需要进一步改善。至于变压器产生的噪声，需要进一步减小，因为变压器安装在城区。
发明内容
本发明的目的是提供具有极低铁损和低噪声的晶粒取向电工钢片及其制造方法。经过本发明发明人的勤奋研究，发现能够通过控制激光辐照到晶粒取向电工钢片上形成的固化层的厚度和控制激光辐照部分的表面粗糙度和横截面形状形成该固化层完成该产品和方法。
本发明的要点如下。
(1)在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片，包括细化的磁畴和具有固化层的激光辐照部分，其中，激光辐照部分中固化层的厚度为4μm或更小。
(2)在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片，包括细化的磁畴和具有固化层的激光辐照部分，其中，沿片的滚动方向的激光辐照部分中的固化层的表面粗糙度Rz为4μm或更小。
(3)1或2所述的晶粒取向电工钢片，其中，激光辐照部分为连续或点线形式并且从横向方向观察的激光辐照部分的横截面具有凹面部分，该凹面部分宽度为200μm或更小且深度为10μm或更小。
(4)1或2所述的晶粒取向电工钢片，其中，钢片上相邻连续或点线之间的距离小于30mm。
(5)4所述的晶粒取向电工钢片，其中，钢片上相邻连续或点线之间的距离为3-5mm。
(6)3所述的晶粒取向电工钢片，其中，凹面部分的宽度为30-180μm且凹面部分的深度为1-4μm。
(7)用于生产在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片的方法，包括步骤：执行激光辐照形成固化层以便固化层厚度为4μm或更小。
(8)用于生产在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片的方法，包括步骤：以连续或点线形式将激光辐照到晶粒取向电工钢片上形成固化层以便从横向方向观察的激光辐照部分中的固化层的横截面具有凹面部分，该凹面部分宽度为200μm或更小且深度为10μm或更小，其中，凹面部分底部的固化层的厚度为4μm或更小。
(9)用于生产7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，用于激光辐照的激光器是使用光纤的光纤激光器，该光纤芯径为500μm或更小。
(10)用于生产7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，用于激光辐照的激光器是使用光纤的光纤激光器，该光纤芯径为200μm或更小。
(11)用于生产7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，钢片上相邻连续或点线之间的距离小于30mm。
(12)用于生产11所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，钢片上相邻连续或点线之间的距离为3-5mm。
(13)用于生产7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，凹面部分的宽度为30-180μm且凹面部分的深度为1-4μm。
本发明能够减小晶粒取向电工钢片的铁损和磁弹性。
附图说明
图1是说明激光辐照部分的示意图；
图2包含显示激光辐照部分的固化层结构的照片。照片(a)显示本发明的示例，照片(b)显示比较的示例。横截面的被观察的表面被倾斜切割并抛光。由于倾斜切割，照片垂直方向的长度延长为正常切割横截面的真实长度的5倍；
图3显示准备的用于如照片(a)和照片(b)中的横截面的照片的钢片样品的结构；
图4是说明如何测量激光辐照部分的表面粗糙度的示意图；
图5显示表面粗糙度Rz的定义。
发明详述
使用光纤激光器装置(其中光纤芯径为10μm)在靠近横向的方向(垂直于滚动方向的平面内方向)以线形式执行辐照到充分处理的晶粒取向电工钢片的表面上，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.3％且厚度为0.23mm。相邻激光辐照线之间的距离为4mm。滚动方向上激光辐照部分的长度从50μm到200μm变化。通过改变诸如激光辐照束斑直径、激光功率、功率密度和扫描速率的激光辐照条件，改变在横向方向(例如如图1中所示)观察的横截面的凹面形状和固化层厚度。为了准备对照样品，使用了CO2激光器和YAG激光器。表1显示每个样品的磁学数据。在不向钢片施加荷载应力的正弦磁通量条件下测量铁损、磁通密度以及磁弹性。表1表明就在诸如磁通密度为1.9T的高磁场时的铁损W19/50和磁弹性λ19p-p来说，样品(1)、(2)、(4)和(5)优于其它样品。
表1
    样品     凹面部分宽度(μm)     凹面部分深度(μm)     固化层厚度(μm)     铁损W19/50(W/Kg)     磁弹性λ19p-p    注释
    (1)     30     4     0.9     1.25     0.2×10-6    发明
    (2)     50     4     0.8     1.26     0.3×10-6    发明
    (3)     50     4     4.4     1.48     1.2×10-6    对照
    (4)     90     3     0.8     1.28     0.4×10-6    发明
    (5)     160     2     1.7     1.36     0.3×10-6    发明
    (6)     280     2     4.7     1.45     0.8×10-6    对照(co2)
    (7)     180     2     4.2     1.35     0.5×10-6    对照(YAG)
发明人考虑了在诸如磁通密度为1.9T的高磁场能既实现低铁损又实现低磁弹性的原因。细化畴来减小铁损的机制由这样的现象驱动：在该现象中，由激光辐照引入的残余应力(热应力或等离子反作用力的冲击应力)形成的高能封闭畴的整个体积趋于如例如Journal of TheMagnetic Society of Japan，Vol.25，No.12，p1612中所示的被减小。
作为在上述多种条件下的激光辐照的结果，发明人发现通过如本发明中所述的控制固化层的厚度并进一步控制横截面的凹面部分的形状能够获得铁损的大的减小效果。据认为这是因为通过能够导致封闭畴的整个体积减小的固化层的厚度和凹面部分的宽度和深度的控制，向窄区域内引入了适量的残余应力。该效果关于高磁通密度时的铁损尤其显著。在低磁通密度的情况下，电工钢片的整个体积部分地被磁化并且封闭畴的磁化状态的变化仅部分地通过畴壁移动发生。在诸如接近饱和磁通密度的1.9T的高磁通密度的情况下，大部分封闭畴变为在滚动方向上磁化的，并且这种变化引起铁损。因此，控制固化层的厚度对高磁通密度中铁损的减小非常有效。
本发明中的固化层是不同于晶粒取向电工钢片的单晶结构的非常良好的固化结构，当使用SEM等观察在滚动方向的钢片的横截面时能够看到固化层的结构。能够如此但不限于如此进行这种观察：SEM(扫描电镜)结合刻蚀、使用反射电子图像的SEM，FE-SEM(场发射SEM)或光学显微镜。为了改变固化层厚度，改变激光辐照束斑直径、激光功率、功率密度和/或扫描速率是有效的。在JP2005-59014的图5中，公开了固化层厚度超过20μm的激光辐照部分。如本公开的第三段中所述本专利公开中所公开的发明是用于减小晶粒取向电工钢片的铁损，其中，甚至在应力消除退火后，铁损减小的效果保持。这同本发明的目的是不同的，本发明的目的是提供用于铁芯的低铁损晶粒取向电工钢片，该铁芯不会像诸如用于大尺寸的变压器的铁芯那样经受应力消除退火。因此，技术概念是相互不同的。如果本发明中使用如JP2005-59014A的图5中所示的固化层厚度超过20μm的条件，铁损恶化。WO2004/083465A1公开了用图6(b)中的光纤激光器形成的重新固化层。然而，激光辐照部分中重新固化层的厚度为约6μm，这不符合本发明的要求。
引入滚动方向上窄区的残余应力也能够降低引起来自用于例如变压器的铁芯的噪声的磁弹性形变和铁损。虽然由激光引入的残余应力(从横向方向看的凹面部分中)通过如上述形成封闭畴对细化畴宽度有效，但如果引入残余应力的区域大，它也会成为磁弹性型变的源。鉴于此，形成残余应力以便封闭畴能够被有效地形成并仍保持局域化是重要的。本发明中，固化层的平均厚度设置为4μm或更小以便在如此高磁场中低铁损和磁弹性λ19p-p的减小都能实现。
本发明中，铁损和磁弹性的减小也能够通过如下述减小由激光辐照形成的凹面部分的底表面的表面粗糙度来实现。使用光纤直径为10μm的光纤激光器装置以线形式在横向方向实现激光辐照到晶粒取向电工钢片的表面，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.3％并且厚度为0.27mm。相邻激光辐照线之间的距离为4mm。滚动方向上激光辐照部分的长度为(1)50μm、(2)100μm或(3)200μm。还使用YAG激光器以点线形式实现辐照到同样的晶粒取向电工钢片上。相邻激光辐照线之间的距离为4mm并且滚动方向(对应于激光辐照直径)上激光辐照部分的最大长度为(4)100μm和(5)200μm。
表2显示激光辐照部分的表面粗糙度Rz和磁性质的测量结果。表面粗糙度Rz表示标志如ISO4287(1997)所规定并示于图5中的外部线的最大高度。使用普通表面粗糙度测试器测量激光辐照部分的表面粗糙度Rz。为测量，判读针扫描激光辐照部分的表面以在滚动方向越过激光辐照部分的中心线。结果是，发现表面粗糙度Rz、铁损和磁弹性之间密切相关。在清洁表面后执行表面粗糙度Rz的测量并通过在去除异常数据后对多于10个测量数据取平均计算平均值。至于表面粗糙度测量，最好在使用碱去掉钢片表面上的高张力绝缘膜和陶瓷膜后测量。然而，从实践的角度，能够使用对钢片没有强腐蚀的一些酸来去除膜而不改变表面轮廓。在将钢片暴露于正弦磁通量而不对其施加荷载应力时分别测量铁损、磁通量和磁弹性。
表2表明就高磁场时的铁损和磁弹性方面来说，样品(1)、(2)和(3)优于其它样品。至于使用YAG激光器的样品(4)和(5)，观察到了似乎提供大表面粗糙度的尖的突起，据认为大表面粗糙度引起高磁通密度时的铁损，并且磁弹性变坏。
表2
    样品     凹面部分宽度(μm)     凹面部分深度(μm)     Rz(μm)     固化层厚度(μm)     铁损W19/50(W/Kg)     磁弹性λ19p-p     注释
    (1)     30     5     0.8     2.8     1.33     0.4×10-6     发明
    (2)     50     4     0.5     0.9     1.35     0.4×10-6     发明
    (3)     160     3     0.7     1.1     1.46     0.8×10-6     发明
    (4)     90     1     5.8     4.2     1.49     1.0×10-6     对照
    (5)     190     1     5.2     4.7     1.46     0.9×10-6     对照
至于在如此高磁通密度下同时获得低铁损和低磁弹性的原因，据认为来自形成于激光辐照部分底部上的尖的突起的泄露磁通量能够引起铁损降低。尤其是在电工钢片几乎处于磁饱和状态的高磁通密度下的铁损W19/50大大受到影响。换句话说，控制激光辐照以便不形成大的表面粗糙度，能够减小高磁通密度中的铁损。
优选实施方式
能够将普通的晶粒取向电工钢片产品用于本发明。虽然钢片表面上通常具有镁橄榄石等初级膜和绝缘涂层，本发明能够适用于没有这种膜或涂层的钢片。
(激光条件)
滚动方向上激光辐照的长度(宽度)与由弹性形变形成的封闭畴的量(该弹性形变由辐照部分周围的热应变通过磁弹性相互作用引起)相关。封闭畴是畴细化的源并导致铁损减小，然而，它也能够引起磁弹性形变。因此应当确定合适的条件以满足两个性质。为了减小磁弹性，滚动方向上激光辐照宽度优选地为200μm或更小，更优选地为180μm或更小、140μm或更小、120μm或更小，并进一步优选地为100μm或更小。为了减小铁损，激光辐照宽度优选地为20μm或更大，更优选地为30μm或更大，并进一步优选地为50μm或更大。
每单位面积的激光辐照束的功率，即功率密度，优选地尽可能地高以有效地执行畴细化。然而，如果功率密度太高，固化层厚度变大。因此，功率密度优选地为150KW/mm2或更小并且更有选地为100KW/mm2或更小。如果功率密度太低，固化层厚度变小。因此，功率密度优选地为0.5KW/mm2或更大并更有选地为1KW/mm2或更大。
如果钢片上激光束的辐照时间，即辐照持续时间，太长，固化层厚度变的太大。因此，连续辐照时间优选地为1msec.或更短并更优选地为0.3msec.或更短。如果辐照持续时间太短，固化层厚度变得太小。因此，辐照持续时间优选地为1μsec或更长并更有选地为5μsec或更长。
功率密度和辐照持续时间的乘积是固化层厚度的重要控制因子。乘积值优选地在从5mJ/mm2到500mJ/mm2的范围，更有选地在从10mJ/mm2到300mJ/mm2的范围。
(激光器)
优选地，制造本发明的电工钢片中的高功率激光束的束斑直径为200μm或更小。多模的YAG激光束聚焦性能差，并且对YAG激光器得到直径为200μm或更小的聚焦束非常难。也使用多模振荡并具有比YAG激光器更长波长的CO2激光器也很难得到直径为200μm或更小的束斑。为了从这些激光器获得高度集中的单模输出，必须在激光振荡器中安装诸如空间滤波器的装置。然而，在这种情况下，激光输出显著减小。因此，这种激光器不适用于工业大规模生产。
同时，光线激光器能够容易地获得高度集中束的单模振荡。光纤激光器也能够通过增加作为激励光源的半导体激光器的数量和光纤的长度轻易地获得高输出束。如同可能使用相当简单的透镜系统获得上至光纤芯径的40-50％的聚焦束，光纤激光器轻易地导致小(200μm或更小)束斑直径。鉴于此，光纤芯为500μm或更小的光纤激光器是用于本发明的制造方法的优选的激光器。如果光纤芯径超过500μm，难于获得固化层的期望厚度和横截面的期望形状。芯径优选地为200μm或更小并且更优选地为40μm或更小。
YAG激光器等中使用的多模束是由多种光强分布的重叠形成的束。束可以改变振荡模式，这取决于垂直于激光输出方向的横截面平面内激光介质和/或激励强度的温度分布中的变化。这使得本发明的固化层厚度的控制不稳。然而，光纤激光器的模式是由光纤芯径控制的单模并且没有上述不稳定因素。因此，本发明中优选地使用光纤激光器用于形成一致稳定的固化层。
使用上述条件下的激光器，执行到晶粒取向电器应钢片表面的激光辐照。能够在片宽度方向以线或点线形式执行激光辐照。本发明中，片宽度方向包括在横向方向±30度之内的方向。滚动方向上相邻两激光辐照线(或点线)之间的距离优选地从1mm到100mm。该距离优选地小于30mm并且更优选地为3mm到5mm。
激光辐照部分中形成的固化层厚度应该为4μm或更小(图1中示为“tm”)。固化层厚度由测量固化层最厚部分的固化层的长度(片厚方向上)确定。激光辐照部分中心位置的固化层的长度能够被用作固化层厚度的代表值，因为最厚部分通常对应激光辐照部分的中心。为了获得固化层厚度更精确的测量，优选地对待测区域(例如距离中心线±10μm的范围)中测量的多个厚度数据取平均。能够由结合刻蚀的SEM、使用反射电子图像的SEM、FE-SEM或光学显微镜执行固化层厚度观察。通过使用如图3中所示的用斜的抛光制备的样品的SEM照片能够更精确地测量固化层厚度。保持固化层厚度4μm的上限值有助于改善高磁通量中的铁损减小而不使磁弹性恶化。至于固化层厚度的下限，就确保保持用于细化畴的弹性形变所需的热形变体积来说，优选0.1μm。更优选地，0.5μm到2μm的固化层厚度是更优选的。
图2显示激光辐照部分的固化层结构(照片(a)：本发明的样品，照片(b)：对照样品)。照片(a)的样品在如下激光辐照条件下制备：滚动方向上激光辐照部分的长度(图1中宽度“W”)为70μm，功率密度为3KW/mm2，而照片(b)的样品在如下激光辐照条件下制备：滚动方向上激光辐照部分的长度为250μm，功率密度为30KW/mm2。两个样品中横向方向上辐照束的扫描速率相同。在横向方向上以连续线的形式执行激光辐照并且相邻辐照线之间的距离为5mm。
功率密度定义为：(钢片上的激光辐照功率)/(钢片上激光辐照部分的面积)，即辐照部分每单位面积的激光辐照功率。图2中所示的照片是关于图3中所示的测试片样品获得的。与钢片周围的模制树脂一起斜切割钢片的被观察的(被照相的)横截面以保护样品钢片。斜切割的结果是，与待观察的横截面相比(如果样品钢片的切割是在正常方向(即非斜切割))，图2的照片的垂直比例放大了5倍。发现就照片(a)的样品来说，固化层厚度为3.3μm，铁损W19/50(W/kg)＝1.34W/kg，并且磁弹性λ19p-p＝0.45×10-6，及就照片(b)的样品来说，固化层厚度为4.7μm，铁损W19/50(W/kg)＝1.67W/kg，并且磁弹性λ19p-p＝0.7×10-6。本发明的照片(a)的样品显示了高磁通量中铁损的优越的数据和低磁弹性。两个样品的钢片的厚度均是0.27mm。
至于从横向方向观察的钢片的横截面，横截面优选地具有凹面部分(凹处)，凹面部分宽度为200μm或更窄并且深度为10μm或更浅。宽度上限优选地为200μm以避免降低占空系数并保持高磁通量中的降低的铁损和低磁弹性。宽度优选地为30到180μm。深度上限优选地为10μm也以避免降低占空系数，以保持高磁通量时好的铁损并避免磁通密度恶化。深度优选地为1到4μm。图1显示从横向方向观察的激光辐照部分中凹面部分的示意图。符号“tm”表示固化层最大厚度，“d”表示凹面部分深度，且“W”表示凹面部分宽度(滚动方向上)。
以下描述本发明的一个实施方式，其中，激光辐照部分的表面粗糙度小。本发明中，通过在片宽度方向以线或点线形式到晶粒取向电工钢片上执行激光辐照实现细化磁畴。本发明中，片宽度方向包括横向方向±30度内的方向。线形式意味着执行激光辐照以便激光辐照轨迹形成连续线。点线形式意味着执行激光辐照以便激光辐照形成在线上排列的椭圆形或圆形形状。激光辐照轨迹不必形成直线而能够形成波浪线。在波浪线的情况下，基于波浪线的中心线定义上述钢片宽度方向。
本发明中，优选地使用光纤激光器，因为光纤激光器能够减小辐照轨迹的底部尺寸并降低高磁通量下的铁损。YAG激光器也能够减小辐照轨迹的尺寸，但除了多模振荡在减小激光辐照部分的底部表面的表面粗糙度上具有困难外，还需要大规模的装置以产生足够的功率。CO2激光器因为波长长减小辐照轨迹的尺寸也有困难，并且因为如YAG激光器的多模振荡减小粗糙度有困难。
至于光纤激光器，优选地使用直径为500μm或更小的光纤，因为改善的激光束质量导致能够减小底部尺寸的简单紧凑的光学系统。使用直径超过500μm的光纤使得难于获得期望的底部形状。优选地使用200μm或更小直径的光纤，更有选地40μm或更小。
“激光辐照部分”意指当辐照激光时钢片表面部分熔化的部分。在其上具有陶瓷膜的晶粒取向电工钢片的情况下，陶瓷膜下的钢片表面部分熔化的部分定义为激光辐照部分。图2示出横截面的照片。钢片表面部分熔化的部分意指看起来与更低的基底金属部分不同的表面层区域。至于从横向方向观察的横截面上的凹面部分的宽度，宽度优选地为30μm或更宽，更有选地为50μm或更宽，因为太窄的宽度可以提供更大的表面粗糙度。要确定本发明中的表面粗糙度Rz，优选地对多个粗糙度数据取平均，该多个粗糙度数据在滚动方向上具有宽度的包括激光辐照底部部分的区域内(例如，激光辐照宽度内的区域)的不同位置测得。Rz优选地为4.0μm或更小，更优选地为3.5-3.0μm或更小，并且进一步优选地为2.5μm或更小。
【例1】
使用光纤激光器装置(其中光纤芯径为10μm)在靠近横向的方向以线形式辐照到充分处理的晶粒取向电工钢片的表面上，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.2％且厚度为0.23mm。相邻两激光辐照线之间的距离为3mm。滚动方向上激光辐照部分的长度为30μm。通过改变激光功率和改变横向方向上的扫描速率来改变固化层厚度。表3显示每个样品的磁学数据。在不向钢片施加荷载应力的暴露于正弦磁通量条件下测量铁损、磁通密度以及磁弹性。表3表明就在高磁场时的铁损减小和磁弹性来说，样品(1)和(2)优于对照样品。
表3
    样品     固化层厚度(μm)     铁损W19/50(W/Kg)   磁弹性λ19p-p   注释
    (1)     1.5     1.25   0.3×10-6   发明
    (2)     0.8     1.26   0.35×10-6   发明
    (3)     4.5     1.60   1.2×10-6   对照
【例2】
使用光纤激光器装置(其中光纤直径为10μm)在靠近横向的方向以线形式辐照到充分处理的晶粒取向电工钢片的表面上，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.3％且厚度为0.23mm。相邻两激光辐照线之间的距离为4mm。作为滚动方向上激光辐照部分的长度，执行了(1)30μm、(2)80μm、(3)250μm。也以线形式到相同的晶粒取向电工钢片上执行了CO2激光辐照。相邻两激光辐照线之间的距离为4mm并且滚动方向上激光辐照部分的长度从(4)300μm到(5)500μm变化。通过改变激光功率和辐照时间控制固化层厚度。表4显示每个样品的磁学数据。在不向钢片施加荷载应力的暴露于正弦磁通量条件下测量铁损、磁通密度以及磁弹性。表4表明就在高磁场时的铁损减小和磁弹性来说，样品(1)、(2)和(3)优于其它样品。
表4
    样品     凹面部分宽度(μm)     凹面部分深度(μm)     固化层厚度(μm)     铁损W19/50(W/Kg)     磁弹性λ19p-p   注释
    (1)     30     5     0.9     1.23     0.3×10-6   发明
    (2)     50     4     1.3     1.25     0.25×10-6   发明
    (3)     160     3     2.2     1.33     0.4×10-6   发明
    (4)     130     1     5.1     1.49     0.8×10-6   对照
    (5)     300     1     4.2     1.46     0.6×10-6   对照
【例3】
使用光纤激光器装置(其中光纤芯径为20μm)在靠近横向的方向以线形式辐照到充分处理的晶粒取向电工钢片的表面上，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.2％且厚度为0.27mm。相邻两激光辐照线之间的距离为5mm。滚动方向上激光辐照部分的长度为50μm。通过改变横向方向上的扫描速率来改变激光辐照部分中尖的突起的出现。表5显示每个样品的激光辐照部分的磁学数据和形状。通过使用触针(判读针)型表面粗糙度测试仪在滚动方向扫描测量激光辐照部分的表面粗糙度。在不向钢片施加荷载应力、并于正弦磁通量中磁化时测量铁损、磁通密度以及磁弹性。表5表明就在高磁场时的铁损减小和磁弹性来说，样品(1)和(2)优于其它样品。
表5
  样品   Rz(μm)     铁损W19/50(W/Kg)   磁弹性λ19p-p   注释
  (1)   1.2     1.36   0.35×10-6   发明
  (2)   1.7     1.33   0.4×10-6   发明
  (3)   5.2     1.65   1.3×10-6   对照
【例4】
使用光纤激光器装置(其中光纤直径为10μm)在靠近横向的方向以线形式辐照到充分处理的晶粒取向电工钢片的表面上，该晶粒取向电工钢片Si的质量含量为3.3％且厚度为0.23mm。相邻两激光辐照线之间的距离为5mm。滚动方向上激光辐照部分的长度变化为(1)50μm、(2)100μm、(3)200μm。也以线形式到相同的晶粒取向电工钢片上执行了CO2激光辐照。相邻两激光辐照线之间的距离为5mm，并且滚动方向上激光辐照部分的长度从(4)200μm到(5)400μm变化。表6显示每个样品的磁学数据和激光辐照部分的形状。激光辐照部分的形状是从横向方向观察的横截面的凹面部分。在不向钢片施加荷载应力、并于正弦磁通量中磁化时测量铁损以及磁弹性。表6表明就在高磁场时的铁损减小和磁弹性来说，样品(1)、(2)和(3)优于其它样品。
表6
  样品   凹面部分宽度(μm)   凹面部分深度(μm) Rz(μm) 固化层厚度(μm)   铁损W19/50(W/Kg)     磁弹性λ19p-p     注释
    (1)     30     5     2.3     3.7     1.23     0.3×10-6     发明
    (2)     50     4     1.4     1.2     1.25     0.25×10-6     发明
    (3)     160     3     1.1     0.8     1.33     0.4×10-6     发明
    (4)     130     1     6.1     4.3     1.49     0.8×10-6     对照
    (5)     300     1     5.2     4.1     1.46     0.6×10-6     对照
    (6)     170     2     6.5     3.8     1.35     0.5×10-6     发明
以上引用的所有参考，通过参照其整体被并入此处。

Claims (13)

1.一种在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片，包括细化的磁畴和具有固化层的激光辐照部分，其中，在所述激光辐照部分中的所述固化层的厚度为4μm或更小。
2.一种在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片，包括细化的磁畴和具有固化层的激光辐照部分，其中，沿所述片的所述滚动方向的所述激光辐照部分中的所述固化层的表面粗糙度Rz为4μm或更小。
3.如权利要求1或2所述的晶粒取向电工钢片，其中，所述激光辐照部分为连续线或点线形式并且从横向方向观察的所述激光辐照部分的横截面具有凹面部分，所述凹面部分宽度为200μm或更小且深度为10μm或更小。
4.如权利要求1或2所述的晶粒取向电工钢片，其中，所述钢片上相邻连续线或点线之间的距离小于30mm。
5.如权利要求4所述的晶粒取向电工钢片，其中，所述钢片上相邻连续线或点线之间的所述距离为3-5mm。
6.如权利要求3所述的晶粒取向电工钢片，其中，所述凹面部分的所述宽度为30-180μm且所述凹面部分的所述深度为1-4μm。
7.一种用于生产在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片的方法，包括步骤：执行激光辐照形成固化层，以便所述固化层厚度为4μm或更小。
8.一种用于生产在1.9T的高磁通密度中具有优异的铁损和磁弹性的晶粒取向电工钢片的方法，包括步骤：
以连续线或点线形式将激光辐照到所述晶粒取向电工钢片上形成固化层，以便从横向方向观察的所述激光辐照部分中的所述固化层的横截面具有凹面部分，所述凹面部分宽度为200μm或更小且深度为10μm或更小，其中，所述凹面部分底部的所述固化层的厚度为4μm或更小。
9.用于生产如权利要求7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，用于激光辐照的激光器是具有光纤的光纤激光器，所述光纤激光器光纤芯径为500μm或更小。
10.用于生产如权利要求7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，用于激光辐照的激光器是包括光纤的光纤激光器，所述光纤激光器光纤芯径为200μm或更小。
11.用于生产如权利要求7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，所述钢片上相邻连续线或点线之间的距离小于30mm。
12.用于生产如权利要求11所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，所述钢片上相邻连续线或点线之间的所述距离为3-5mm。
13.用于生产如权利要求7或8所述的晶粒取向电工钢片的方法，其中，所述凹面部分的所述宽度为30-180μm且所述凹面部分的所述深度为2-4μm。
CNB2006800157872A 2005-05-09 2006-04-26 低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法 Active CN100557725C (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005135763 2005-05-09
JP135763/2005 2005-05-09
JP152218/2005 2005-05-25
JP2005152218 2005-05-25
PCT/JP2006/309187 WO2006120985A1 (en) 2005-05-09 2006-04-26 Low core loss grain-oriented electrical steel sheet and method for producing the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101171651A true CN101171651A (zh) 2008-04-30
CN100557725C CN100557725C (zh) 2009-11-04

Family

ID=36646151

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2006800157872A Active CN100557725C (zh) 2005-05-09 2006-04-26 低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US8016951B2 (zh)
EP (1) EP1880396B1 (zh)
KR (1) KR100973391B1 (zh)
CN (1) CN100557725C (zh)
AT (1) ATE482456T1 (zh)
BR (1) BRPI0608607B1 (zh)
DE (1) DE602006017059D1 (zh)
RU (1) RU2358346C1 (zh)
TW (1) TWI305548B (zh)
WO (1) WO2006120985A1 (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101831538A (zh) * 2010-05-06 2010-09-15 上海大学 用超声波降低取向硅钢铁损的方法
CN102473500A (zh) * 2009-09-14 2012-05-23 日立金属株式会社 软磁性非晶质合金薄带及其制造方法，以及使用其的磁心
CN102941413A (zh) * 2012-11-23 2013-02-27 武汉钢铁(集团)公司 一种取向硅钢多次激光刻槽降低铁损的方法
CN106795577A (zh) * 2014-08-28 2017-05-31 Posco公司 取向电工钢板及其磁畴细化方法和装置
CN113228209A (zh) * 2018-11-14 2021-08-06 西门子股份公司 具有用于磁畴细化的结构化的表面的电工钢片
CN113348257A (zh) * 2019-01-28 2021-09-03 日本制铁株式会社 方向性电磁钢板及其制造方法
CN114222828A (zh) * 2019-07-31 2022-03-22 杰富意钢铁株式会社 线状槽形成方法及取向性电磁钢板的制造方法

Families Citing this family (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2405841C1 (ru) * 2009-08-03 2010-12-10 Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Способ производства листовой анизотропной электротехнической стали
KR101141283B1 (ko) * 2009-12-04 2012-05-04 주식회사 포스코 저철손 고자속밀도 방향성 전기강판
JP5234222B2 (ja) * 2010-04-01 2013-07-10 新日鐵住金株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法
MX2012014567A (es) * 2010-06-29 2013-02-12 Jfe Steel Corp Placa de acero magnetico orientado y metodo de produccion de la misma.
JP5842410B2 (ja) * 2010-06-30 2016-01-13 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5919617B2 (ja) * 2010-08-06 2016-05-18 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
RU2509813C1 (ru) * 2010-09-09 2014-03-20 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Лист электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой
JP5891578B2 (ja) * 2010-09-28 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
US20130314198A1 (en) 2011-01-28 2013-11-28 Hitachi Metals, Ltd. Rapidly quenched fe-based soft-magnetic alloy ribbon and its production method and core
RU2569269C1 (ru) * 2011-09-28 2015-11-20 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Текстурированная электротехническая листовая сталь и способ её изготовления
JP5974671B2 (ja) * 2011-11-09 2016-08-23 Ｊｆｅスチール株式会社 極薄電磁鋼板
KR101551781B1 (ko) * 2011-12-26 2015-09-09 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
JP5871013B2 (ja) * 2011-12-27 2016-03-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の鉄損改善装置
JP6010907B2 (ja) * 2011-12-28 2016-10-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
US10804015B2 (en) 2011-12-29 2020-10-13 Posco Electrical steel sheet and method for manufacturing the same
KR101370634B1 (ko) * 2011-12-29 2014-03-07 주식회사 포스코 전기강판 및 그 제조방법
JP6007501B2 (ja) * 2012-02-08 2016-10-12 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
KR101440597B1 (ko) * 2012-05-16 2014-09-17 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101382645B1 (ko) * 2012-05-16 2014-04-08 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
CN104603309B (zh) * 2012-08-30 2017-10-31 杰富意钢铁株式会社 铁芯用方向性电磁钢板及其制造方法
CN104736728B (zh) * 2012-10-30 2016-08-24 杰富意钢铁株式会社 低铁损取向性电磁钢板的制造方法
KR101673829B1 (ko) * 2012-10-31 2016-11-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전기 강판과 그 제조 방법
RU2501866C1 (ru) * 2012-11-23 2013-12-20 Владимир Иванович Пудов Способ улучшения магнитных свойств анизотропной электротехнической стали лазерной обработкой
KR101395799B1 (ko) * 2012-11-30 2014-05-20 주식회사 포스코 전기강판의 자구 미세화 방법 및 이에 의해 제조되는 방향성 전기강판
JP2016029676A (ja) * 2012-12-19 2016-03-03 富士電機株式会社 半導体装置
CN105074841B (zh) * 2013-03-13 2017-06-16 日立金属株式会社 卷绕磁芯和其制造方法
JP5668795B2 (ja) * 2013-06-19 2015-02-12 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびそれを用いた変圧器鉄心
KR20150012205A (ko) * 2013-07-24 2015-02-03 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
RU2529260C1 (ru) * 2013-09-10 2014-09-27 Олег Иванович Квасенков Способ производства фруктового соуса
RU2569260C2 (ru) * 2014-04-08 2015-11-20 Владимир Иванович Пудов Способ изготовления анизотропной электротехнической стали
EP3141626B1 (en) * 2014-05-09 2020-02-26 Nippon Steel Corporation Low magnetorestriction oriented electromagnetic steel sheet with low iron loss
WO2016002036A1 (ja) * 2014-07-03 2016-01-07 新日鐵住金株式会社 レーザ加工装置
CN107075601B (zh) * 2014-10-23 2019-11-05 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板及其制造方法
KR102177038B1 (ko) 2014-11-14 2020-11-10 주식회사 포스코 방향성 전기강판용 절연피막 조성물, 이를 이용하여 표면에 절연피막이 형성된 방향성 전기강판 및 이의 제조방법
WO2016105055A1 (ko) * 2014-12-24 2016-06-30 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101719231B1 (ko) 2014-12-24 2017-04-04 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
EP3255640B1 (en) 2015-02-05 2022-11-02 JFE Steel Corporation Method for predicting transformer noise property
KR101973305B1 (ko) * 2015-02-13 2019-04-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
WO2016171129A1 (ja) 2015-04-20 2016-10-27 新日鐵住金株式会社 方向性電磁鋼板
KR102010165B1 (ko) * 2015-04-20 2019-08-12 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자기 강판
CN107208223B (zh) * 2015-04-20 2019-01-01 新日铁住金株式会社 方向性电磁钢板
KR102148383B1 (ko) * 2016-01-22 2020-08-26 주식회사 포스코 방향성 전기강판의 자구미세화 방법과 그 장치
WO2017130980A1 (ja) * 2016-01-25 2017-08-03 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101884429B1 (ko) 2016-12-22 2018-08-01 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법
WO2018213556A1 (en) * 2017-05-17 2018-11-22 Crs Holdings, Inc. Fe-si base alloy and method of making same
US11551838B2 (en) 2018-02-08 2023-01-10 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet
RU2766228C1 (ru) * 2018-07-13 2022-02-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист анизотропной электротехнической стали и способ его производства
WO2020149324A1 (ja) * 2019-01-16 2020-07-23 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板、及び方向性電磁鋼板の原板となる鋼板
CN113319524B (zh) * 2021-04-16 2022-10-04 包头市威丰稀土电磁材料股份有限公司 一种激光刻痕降低取向硅钢铁损的制造方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1804208B1 (de) 1968-10-17 1970-11-12 Mannesmann Ag Verfahren zur Herabsetzung der Wattverluste von kornorientierten Elektroblechen,insbesondere von Wuerfeltexturblechen
JPS4883329A (zh) 1972-02-10 1973-11-07
JPS5383227A (en) 1976-12-28 1978-07-22 Kubota Ltd Power take-off device for tractor
JPS585968B2 (ja) 1977-05-04 1983-02-02 新日本製鐵株式会社 超低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS5518566A (en) 1978-07-26 1980-02-08 Nippon Steel Corp Improving method for iron loss characteristic of directional electrical steel sheet
JPS5640123A (en) 1979-09-05 1981-04-16 Matsushita Electric Ind Co Ltd Electric cleaner
JPS56116832A (en) 1980-02-16 1981-09-12 Nippon Steel Corp Method and apparatus for production of directional electromagnetic steel sheet excellent in magnetic property
JPH0772300B2 (ja) 1985-10-24 1995-08-02 川崎製鉄株式会社 低鉄損方向性珪素鋼板の製造方法
US4772338A (en) 1985-10-24 1988-09-20 Kawasaki Steel Corporation Process and apparatus for improvement of iron loss of electromagnetic steel sheet or amorphous material
US6307935B1 (en) * 1991-09-17 2001-10-23 Apple Computer, Inc. Method and apparatus for fast elliptic encryption with direct embedding
JP2647322B2 (ja) 1993-01-11 1997-08-27 新日本製鐵株式会社 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法
US6368424B1 (en) 1997-01-24 2002-04-09 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic characteristics, its manufacturing method and its manufacturing device
DE19941482B4 (de) 1998-09-30 2017-11-09 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Verhinderung des Rückwärtsrollens eines an einem Hang befindlichen Fahrzeuges
IT1306157B1 (it) * 1999-05-26 2001-05-30 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il miglioramento di caratteristiche magnetiche inlamierini di acciaio al silicio a grano orientato mediante trattamento
DE60139222D1 (de) * 2000-04-24 2009-08-27 Nippon Steel Corp Kornorientiertes Elektroblech mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften
JP3999999B2 (ja) 2002-04-19 2007-10-31 新日本製鐵株式会社 レーザ表面加工装置
JP4398666B2 (ja) * 2002-05-31 2010-01-13 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2004083465A1 (ja) 2003-03-19 2004-09-30 Nippon Steel Corporation 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板とその製造方法
JP4384451B2 (ja) 2003-08-14 2009-12-16 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板およびその製造方法

Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102473500A (zh) * 2009-09-14 2012-05-23 日立金属株式会社 软磁性非晶质合金薄带及其制造方法，以及使用其的磁心
CN101831538A (zh) * 2010-05-06 2010-09-15 上海大学 用超声波降低取向硅钢铁损的方法
CN101831538B (zh) * 2010-05-06 2011-12-21 上海大学 用超声波降低取向硅钢铁损的方法
CN102941413A (zh) * 2012-11-23 2013-02-27 武汉钢铁(集团)公司 一种取向硅钢多次激光刻槽降低铁损的方法
CN102941413B (zh) * 2012-11-23 2015-07-01 武汉钢铁(集团)公司 一种取向硅钢多次激光刻槽降低铁损的方法
CN106795577A (zh) * 2014-08-28 2017-05-31 Posco公司 取向电工钢板及其磁畴细化方法和装置
CN106795577B (zh) * 2014-08-28 2019-03-15 Posco公司 取向电工钢板及其磁畴细化方法和装置
CN113228209A (zh) * 2018-11-14 2021-08-06 西门子股份公司 具有用于磁畴细化的结构化的表面的电工钢片
CN113228209B (zh) * 2018-11-14 2023-07-28 西门子股份公司 具有用于磁畴细化的结构化的表面的电工钢片
CN113348257A (zh) * 2019-01-28 2021-09-03 日本制铁株式会社 方向性电磁钢板及其制造方法
CN114222828A (zh) * 2019-07-31 2022-03-22 杰富意钢铁株式会社 线状槽形成方法及取向性电磁钢板的制造方法
CN114222828B (zh) * 2019-07-31 2024-03-15 杰富意钢铁株式会社 线状槽形成方法及取向性电磁钢板的制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0608607A2 (pt) 2010-01-26
KR20080010454A (ko) 2008-01-30
DE602006017059D1 (de) 2010-11-04
CN100557725C (zh) 2009-11-04
RU2358346C1 (ru) 2009-06-10
EP1880396A1 (en) 2008-01-23
TWI305548B (en) 2009-01-21
KR100973391B1 (ko) 2010-07-30
US8016951B2 (en) 2011-09-13
EP1880396B1 (en) 2010-09-22
WO2006120985A1 (en) 2006-11-16
ATE482456T1 (de) 2010-10-15
BRPI0608607B1 (pt) 2018-07-17
TW200702447A (en) 2007-01-16
US20090145526A1 (en) 2009-06-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100557725C (zh) 低铁损晶粒取向电工钢片及其生产方法
JP4846429B2 (ja) 低鉄損方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN107250392B (zh) 方向性电磁钢板
EP1953249B1 (en) Production method and production system of directional electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics
JP4510757B2 (ja) 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板とその製造方法
CN107250391B (zh) 方向性电磁钢板及其制造方法
EP2554685A1 (en) Directional electromagnetic steel plate and method for manufacturing same
CN101896626B (zh) 利用激光照射磁区得以控制的方向性电磁钢板的制造方法
JP2008106288A (ja) 鉄損特性の優れた一方向性電磁鋼板
KR20160070843A (ko) 방향성 전자기 강판의 제조 장치 및 방향성 전자기 강판의 제조 방법
JP3482340B2 (ja) 一方向性電磁鋼板とその製造方法
JPWO2019156220A1 (ja) 方向性電磁鋼板
JP4705382B2 (ja) 一方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR100479213B1 (ko) 자기 특성이 우수한 방향성 전기 강판
RU2547377C2 (ru) Способ изготовления текстурированного листового стального изделия
JP2018035412A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法、及び方向性電磁鋼板
Yang et al. Study on ultrasonic-assisted WECDM of quartz wafer with continuous electrolyte flow
JP2003034822A (ja) 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板
Shinonaga et al. Bottom surface smoothing of high aspect ratio hole by guiding large-area electron beam with magnet
JP4272588B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2006117964A (ja) 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板とその製造方法
CN114026258A (zh) 方向性电磁钢板及其制造方法
Puchý et al. Effect of fiber laser treating on magnetic domains in the grain-oriented silicon steel: Imaging domains by Bitter, MFM and Kerr microscopy
JP2004124226A (ja) 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造装置および方法
CN113226617A (zh) 方向性电磁钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
ASS Succession or assignment of patent right

Owner name: NIPPON STEEL + SUMITOMO METAL CORPORATION

Free format text: FORMER OWNER: SHIN NIPPON STEEL LTD.

Effective date: 20130410

C41 Transfer of patent application or patent right or utility model
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20130410

Address after: Tokyo, Japan

Patentee after: Nippon Steel Corporation

Address before: Tokyo, Japan

Patentee before: Nippon Steel Corporation

CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: Tokyo, Japan

Patentee after: Nippon Iron & Steel Corporation

Address before: Tokyo, Japan

Patentee before: Nippon Steel Corporation

CP01 Change in the name or title of a patent holder