CN100564567C

CN100564567C - 扩管用无缝油井钢管及其制造方法

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Publication number: CN100564567C
Application number: CNB200480030806XA
Authority: CN
Inventors: 山崎义男; 宫田由纪夫; 木村光男; 坂田敬; 田中全人
Original assignee: NKK Corp
Current assignee: JFE Steel Corp; JFE Engineering Corp
Priority date: 2003-10-20
Filing date: 2004-10-18
Publication date: 2009-12-02
Anticipated expiration: 2024-10-18
Also published as: WO2005038067A1; US20070116975A1; CN1871369A; EP1681364A1; CA2536404A1; EP1681364A4; US8512487B2; MXPA06003714A; BRPI0415653A; EP1681364B1; BRPI0415653B1; CA2536404C

Abstract

本发明提供了一种扩管用无缝油井钢管及其制造方法，所述钢管轧制后直接使用，或者进行廉价的非调质热处理，具有拉伸强度(TS)600MPa以上的高强度，并且对于扩管率超过30%的扩管加工表现出优良的扩管性。具体的制品含有：C：0.010%以上且不足0.10%、Si：0.05-1%、Mn：0.5-4%、P：0.03%以下、S：0.015%以下、Al：0.01-0.06%、N：0.007%以下、O：0.005%以下，并且含有Nb、Mo、Cr中的一种或两种以上，它们在Nb：0.01-0.2%、Mo：0.05-0.5%、Cr：0.05-1.5%的范围内，且满足Mn+0.9×Cr+2.6×Mo≥2.0和4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo≤4.5。钢管组织优选含有体积率为5%以上、70%以下的铁素体，余量实质上由低温相变相构成。制造条件包含以下的任意一种或两种以上：a.制管时终轧温度为800℃以上，b.制管后进行常规处理，c.制管后在两相区保持5分钟以上后空冷。

Description

扩管用无缝油井钢管及其制造方法

技术领域

本发明涉及用于油井或气井(以下只通称为“油井”)的无缝油井钢管及其制造方法。更具体地，涉及能作为套管油管原样使用的拉伸强度600MPa以上、屈服比85％以下的扩管用无缝油井钢管及其制造方法。

背景技术

近年来，按照油井挖掘低成本化的要求，已开发出在油井中进行扩张加工的扩管的施工法(例如，参照专利文献1，2)。以下将该施工法称为扩管埋设施工法。按照该扩管埋设施工法，在暗井内，使套管在半径方向膨胀。与过去的施工法相比，当要确保同一暗井内径时，能够减小多段结构的套管的各自的直径。由于也能够减小暗井上部外层的套管尺寸，因此能削减消耗在油井挖掘上的成本。

在这种扩管埋设施工法中，由于钢管在受到扩管加工的状态曝露于油或气的环境中，在加工后不能进行热处理，并且在接受低温扩管加工时要求具有耐蚀性。为了满足该要求，专利文献3中公开了扩管加工后耐蚀性优良的扩管用油井钢管，以质量％计，其含有C：0.10-0.45％、Si：0.1-1.5％、Mn：0.10-3.0％、P：0.03％以下、S：0.01％以下、sol.Al：0.05％以下及N：0.010％以下，余量为Fe和杂质，并且，扩管加工前钢管强度(屈服强度YS(MPa))和晶粒粒径(d(μm))满足关系式：ln(d)≤-0.0067YS+8.09；还公开了在相同钢管中，包含以下一组或两组以上来代替Fe的一部分，即，(A)以质量％计，Cr：0.2-1.5％、Mo：0.1-0.8％、V：0.005-0.2％的一种或两种以上，(B)以质量％计，Ti：0.005-0.05％、Nb：0.005-0.03％的一种或2种，(C)Ca：0.001-0.005％。

而且，在专利文献4中公开了，为了抑制由扩管造成的偏厚率扩大从而压溃强度降低，将扩管前的偏厚率EO(％)限定为30/(1+0.018α)以下，(α(扩管率)＝(扩管后内径/扩管前内径-1)×100)，并且，为了抑制将圆周方向扩大量的差转化为长度方向收缩量的差所造成的钢管的弯曲，将偏心偏厚(一次偏厚)率(％)(＝{(偏心偏厚成分中的最大壁厚-最小壁厚)/平均壁厚}×100)限制为10％以下。

在上述专利文献3，4中，还公开了以下实施例，对造管后的电焊钢管和无缝钢管最好实施以下处理：淬火和回火，或者在重复两次以上淬火后回火，扩管率在30％以下。

专利文献1：特表平7-507610号公报

专利文献2：国际专利申请公开公报WO98/00626号

专利文献3：日本专利公开公报2002-266055号

专利文献4：日本专利公开公报2002-349177号

发明内容

但是，按照进一步削减成本要求，需要廉价的能耐受扩管率超过30％的扩张加工的钢管。如果能使油井内钢管的扩管率还大于已有的30％，则更能减小套管尺寸，更能削减挖掘成本。为了满足该要求，在本发明中，其目的在于，不按照专利文献3，4中所公开的淬火和回火(Q/T)处理，而是在轧制后直接或通过更廉价的非调质型热处理(常规(正火)处理或两相区热处理)，提供拉伸强度(TS)为600MPa以上的高强度且对于扩管率超过30％的扩管加工显示出优良的扩管性的扩管用无缝油井钢管及其制造方法。

其中，所谓扩管性，用扩管时不发生非均匀变形的可以扩管的极限扩管率进行评价，本发明中扩管率具体是指，扩管后的偏厚率不超过扩管前偏厚率+5％。

扩管率(％)＝[(扩管后管内径-扩管前管内径)/扩管前管内径]×100偏厚率(％)＝[(管最大壁厚-管最小壁厚)/管平均壁厚]×100

所要求的扩管用钢管的主要特性是，能容易地、即利用低能量扩管，且扩管时，即使是高扩管率时，也能难于产生局部变形而均匀变形。为了能容易扩管，最好是低YR(YR：屈服比＝屈服强度YS/拉伸强度TS)，并且为了即使是高扩管率时也能均匀变形，最好是高均匀延伸率和高加工硬化系数。

本发明者们发现，为了实现上述特性，钢管组织实质上最好由铁素体(体积率5％以上)+低温相变相(贝氏体、马氏体、贝氏体铁素体或者其中两种以上的混合组织等)构成，并为实现该组织进行了种种研究。

首先，为了抑制珠光体形成并高韧性化，使C含量不足0.1％、并添加相变延迟型元素Nb，研究了使组织成为铁素体+低温相变相的Mn含量。此时，使钢管由γ相区空冷得到目标组织为必要条件，研究了现在扩管用钢管的使用，以外径4″～95/8″、壁厚5-12mm的尺寸为基准，假定以在该尺寸范围内的空冷速度，能得到目标组织。根据空冷时的环境，在约700℃-400℃间的平均冷却速度为0.2℃/see～2℃/see。

其结果表明，Mn为2-4％时形成铁素体，且不形成珠光体而形成低温相变相。而且，也可以判断，即使按规定量添加同样的相变延迟型元素Mo或Cr来代替添加Nb，也能得到相同的效果。

而且，本发明者们所做的详细研究结果表明，当Mn量为0.5％以上时，且添加满足(1)式或(3)式的合金元素时，能抑制珠光体形成。另一方面表明，由于大量添加合金元素时不形成铁素体组织，为了形成铁素体组织，必须在满足(2)式或(4)式的范围内进行添加。即通过满足两个公式，形成铁素体+低温相变相的组织，能得到低YR高扩管性的钢管。

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo≥2.0……(1)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo≤4.5……(2)

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo+0.3×Ni+0.3×Cu≥2.0……(3)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo+0.3×Ni+0.6×Cu≤4.5……(4)

其中，元素符号表示该元素在钢中的含量(质量％)。

在根据上述见解开发的钢中，能得到作为从γ相区空冷的目标的铁素体+低温相变相，也可判明，通过在(α/γ)两相区保持后进行空冷，使这些钢更低YR化。

虽然还不明确两相组织化使扩管性提高的详细原理，但可以推断，通过两相组织化加工硬化率提高，扩张加工中薄壁部首先加工硬化，形成等于或高于厚壁部的变形强度，接着促进厚壁部变形，加工率趋于均匀化。另一方面，可以推断出，在Q/T材料等高YR低加工硬化率的单相钢中，薄壁部变形和扩张加工一起优先进行，较早地达到极限扩管率。

本发明是基于这些见解作出的。即，不使用已有技术中优选的Q/T处理，在本发明中，对权利要求中示出的合金成分钢(包含公式)，轧制后直接使用，或应用非调质型热处理时，其具有高强度并能容易扩管，且能实现高扩管率。而且可以推测，由于此时的组织形态是铁素体+低温相变相得到出这些特性。

即，本发明是一种扩管用无缝油井钢管，以质量％计，含有：C：0.010％以上且不足0.10％、Si：0.05-1％、Mn：0.5-4％、P：0.03％以下、S：0.015％以下、Al：0.01-0.06％、N：0.007％以下、O：0.005％以下，

并且含有Nb、Mo、Cr中的一种或两种以上，它们在Nb：0.01-0.2％、Mo：0.05-0.5％、Cr：0.05-1.5％的范围内，且满足下述(1)式、(2)式，

余量由Fe和不可避免的杂质组成，

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo≥2.0……(1)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo≤4.5……(2)

其中，元素符号表示该元素在钢中的含量(质量％)。

在本发明中，也可以含有Ni：0.05-1％、Cu：0.05-1％、V：0.005-0.2％、Ti：0.005-0.2％、B：0.0005-0.0035％、Ca：0.001-0.005％中的一种或两种以上来取代上述Fe的一部分。

而且，在本发明中，也可以以下述(3)式、(4)式代替上述(1)式、(2)式，

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo+0.3×Ni+0.3×Cu≥2.0……(3)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo+0.3×Ni+0.6×Cu≤4.5……(4)

其中，元素符号表示该元素在钢中的含量(质量％)。

而且，在本发明中，钢管组织最好含有体积率为5％以上、70％以下的铁素体，余量实质上由低温相变相构成。

其中，所谓“实质上”是指允许存在体积率不满5％的第三相(铁素体和低温相变相以外的相)。第三相例如珠光体、渗碳体、残留奥氏体等。

而且，本发明是一种扩管用无缝油井钢管的制造方法，其中，加热钢管原材料，通过无缝钢管制造工序(＝无缝制管工艺)使终轧温度在800℃以上进行制管，或者通过无缝钢管制造工序制管后进行常规处理，

以质量％计，所述钢管原材料含有：C：0.010％以上且不足0.10％、Si：0.05-1％、Mn：0.5-4％、P：0.03％以下、S：0.015％以下、Al：0.01-0.06％、N：0.007％以下、O：0.005％以下，

并且含有：Nb：0.01-0.2％、Mo：0.05-0.5％、Cr：0.05-1.5％中的一种或两种以上，

或者，还含有：Ni：0.05-1％、Cu：0.05-1％、V：0.005-0.2％、Ti：0.005-0.2％、B：0.0005-0.0035％、Ca：0.001-0.005％中的一种或两种以上，并满足上述(3)式、(4)式，

余量由Fe和不可避免的杂质组成。

而且，本发明是一种扩管用无缝油井钢管的制造方法，其中，加热上述钢管原材料，在通过无缝钢管制造工序进行制管后，作为最终热处理在A₁点以上、A₃点以下，即在(α/γ)两相区保持5分钟以上，然后进行空冷。

附图说明

图1是表示扩管试验的状态的纵截面图。

图2(a)、图2(b)、图2(c)、图2(d)是表示两相区热处理的例子的模式图。

图1中的标号，1表示钢管，2表示芯棒，3表示芯棒的拉拔方向。

具体实施方式

首先说明对钢板的组成进行上述限定的理由。组成成分的含量用“质量％”表示，简单记为“％”。

C：0.010％以上且不足0.10％

在通常的无缝制管工艺中，为了实现铁素体+低温相变相的两相组织化，钢必须是低C-高Mn-Nb系钢，或者是添加一种以上的代替高Mn的满足(3)式的合金元素、和代替Nb的同样的相变延迟型元素(Cr、Mo)的钢。并且，由于C量为0.10％以上时，容易形成珠光体，另一方面，不足0.010％时强度不足，因此C量为0.010％以上且不足0.10％。

Si：0.05-1％

作为脱氧剂添加Si，其也有助于强度上升，但是当不足0.05％时是没有效果的。另一方面，当添加超过1％时，不仅热加工性显著变差，而且YR上升也使得扩管性降低。因此，Si为0.05-1％。

Mn：0.5-4％

Mn对于低温相变相的形成很重要，在低C和添加相变延迟型元素(Nb、Cr、Mo)的复合条件下，如果单独添加2％以上，或者和其它合金元素复合添加0.5％以上并满足(3)式，则能形成铁素体+低温相变相的两相组织。但是，如果超过4％时，偏析变多，韧性和扩管性降低。

因此，Mn为0.5-4％。

P：0.03％以下

P是作为钢中的杂质含有的，是易于晶界偏析的元素，当含量超过0.03％时，晶界强度显著降低、韧性降低。因此，P限定为0.03％以下。最好是0.015％以下。

S：0.015％以下

S是作为钢中的杂质含有的元素，主要以Mn系硫化物的夹杂物形式存在。当含量超过0.015％时，以粗大伸展的夹杂物形式存在，韧性和扩管性显著降低。因此，S限定为0.015％以下。最好为0.006％以下。而且，也能有效地抑制Ca的夹杂物的形态。

Al：0.01-0.06％

Al是作为脱氧元素使用的，但不仅不足0.01％时效果不明显，添加超过0.06％时效果饱和，而且氧化铝系夹杂物增加使韧性和扩管性下降。因此，Al为0.01-0.06％。

N：0.007％以下

N是作为钢中的杂质含有的，与Al和Ti等元素结合形成氮化物。当含量超过0.007％时，形成粗大氮化物，韧性和扩管性下降。因此，N限定为0.007％以下。最好为0.005％以下。

O：0.005％以下

O在钢中作为夹杂物存在。当含量超过0.005％时，夹杂物容易变得聚集存在，韧性和扩管性降低。因此，O限定在0.005％以下。最好为0.003％以下。

除以上元素之外，在以下范围内添加Nb、Mo、Cr中的一种或两种以上。

Nb：0.01-0.2％

Nb除了抑制珠光体形成并在和低C及高Mn的复合下有助于形成低温相变相以外，通过碳氮化物的形成还有助于高强度化。但是，不足0.01％时得不到上述效果。另一方面，添加量超过0.2％时不仅效果饱和，而且还抑制铁素体的形成，阻碍铁素体+低温相变相的两相组织化。因此，Nb为0.01-0.2％。

Mo：0.05-0.5％

Mo具有通过形成固溶体和碳化物使常温和高温强度上升的效果，但由于当超过0.5％时不仅效果饱和，而且成本变高，因此最好在0.5％以下的范围内进行添加。另外，为了发挥强度上升效果，最好添加0.05％以上。而且，Mo作为相变延迟型元素具有抑制珠光体形成的效果，为了发挥该效果，也最好添加0.05％以上。

Cr：0.05-1.5％

Cr能抑制珠光体形成，有助于铁素体+低温相变相的两相组织化，而且有助于低温相变相硬化所带来的高强度化。不过，不足0.05％时得不到上述效果。另一方面，添加超过1.5％时不仅效果饱和，而且还抑制铁素体的形成，阻碍两相组织化。因此，Cr为0.05-1.5％。

在含有Nb，Mo，Cr中一种或两种以上且不足0.1％的低C条件下，按照抑制珠光体形成的观点，这些元素必须满足上述(3)式；并且，按照要促进形成体积率5-70％的铁素体的观点，这些元素必须满足上述(4)式。

另外，在不添加后述的Ni、Cu时，用上述(1)式代替上述(3)式，且用上述(2)式代替(4)式。

在以上元素之外，必要时也可以添加以下元素。

Ni：0.05-1％

Ni是能有效使强度、韧性、耐蚀性上升的元素。而且，在添加Cu时，对于防止轧制时的Cu裂纹也是有效的，但由于价格高且过剩添加其效果也会饱和，因此最好在0.05-1％范围内。特别是从Cu裂纹的角度出发，最好是添加Cu含量(％)×0.3以上。

Cu：0.05-1％

为了提高强度、耐蚀性添加Cu，为了发挥其效果含量必须超过0.05％以上，另一方面，当超过1％时，容易引起热(高温)脆化且韧性降低，因此最好是0.05-1％的范围。

V：0.005-0.2％

V具有通过形成碳氮化物，利用组织细微化和析出强化而使强度上升的效果，但不足0.005％时效果不明显，而且，由于添加超过0.2％时效果饱和并且也产生连铸裂纹等问题，最好添加0.005-0.2％。

Ti：0.005-0.2％

Ti是强氮化物形成元素，添加量为N当量(N％×48/14)时能抑制N时效，而且当添加B时，B会通过钢中的N以BN形式析出固定，因而不抑制该效果地添加Ti也是可以的。而且，通过添加Ti形成细微碳化物可使强度增加。当不足0.005％时没有效果，特别是最好添加(N％×48/14)以上。另一方面，当添加超过0.2％时，容易形成粗大的氮化物，韧性和扩管性变差，因此最好在0.2％以下的范围进行添加。

B：0.0005-0.0035％

B作为晶界强化元素，可抑制晶界裂纹有助于提高韧性。要发挥该效果，必须添加0.0005％以上，另一方面，过量添加不仅效果饱和，而且抑制铁素体相变，因此其上限为0.0035％。

Ca：0.001-0.005％

添加Ca的目的在于将夹杂物形状控制为球形，但要发挥该作用必须添加0.001％以上，且超过0.005％时其效果会饱和，因此最好在0.001-0.005％范围进行添加。

下面，说明本发明中的组织的优选范围。

为了确保在扩管性方面有效的低YR和均匀延伸性，钢管组织实质上最好是软质的铁素体相和硬质的低温相变相的两相组织，为了确保TS600MPa以上，最好是铁素体的体积率为5％以上、70％以下，余量是实质上由低温相变相构成的组织。另外，由于铁素体相的体积率为5-50％时，能得到特别良好的扩管性，因此较优选，体积率为5-30％时更好。而且，在低温相变相也含有上述的贝氏体铁素体(和针状铁素体同义)，但在本发明的成分体系中，必须是C＜0.02％才能形成该贝氏体铁素体。

下面，说明制造方法。

最好用转炉、电炉等公知的熔炼方法进行熔炼，通过连续铸造法、铸锭法等公知的铸造方法将上述组成的钢水制成坯段等钢管原材料。另外，也可以通过连续铸造法等形成板坯，通过轧制该板坯形成坯段。

而且，按照减少夹杂物的观点，最好在炼钢-铸造时采取夹杂物上浮处理或抗集聚等减少夹杂物措施。而且，通过在连续铸造时的锻压或匀热保持炉中的加热处理，可以降低中心偏析。

然后，加热得到的钢管原材料，用通常的曼内斯曼-自动轧管方式、或曼内斯曼-芯棒式无缝轧管方式、或热挤压方式热加工制管，制成所需尺寸的无缝钢管。此时，在800℃以上完成最终轧制，按照低YS和均匀延伸的观点，这是优选的。冷却也可以是通常的空冷。另外，制管时只要不进行特殊的低温轧制和制管后的急冷等，在本发明限定的成分范围内，就能形成铁素体，余量实质上为低温相变相，该铁素体的体积率大致为5-70％。

而且，即使制管时低温轧制或制管后急冷等非常规的制管工序不能得到目标组织时，通过对其进行常规处理能得到目标组织。并且，即使制管时终轧温度为800℃以上，该工程上的材料特性也可能会发生不均匀或各向异性的情况，可以根据需要进行常规处理。在本发明的组成范围内，常规处理后的组织和制管后样的组织大致相同，降低了制管时材料特性的不均匀性和各向异性，显示出更优良的扩管性。另外，常规处理的处理温度在Ac₃以上的温度区域内，优选在1000℃以下，更优选在950℃以下的范围。

而且，在本发明中为了实现更低的YR，也可以用在最终(α/γ)两相区保持后进行空冷来代替常规处理。在本发明的组成范围内，和常规处理同样，形成铁素体+低温相变相的两相组织，通过铁素体的更低强度化促进更低YR化。为了得到该效果，必须保持5分钟以上。而且，该效果不依赖于两相区保持前的热过程，如图2(a)、2(b)、2(c)、2(d)所示，即使加上从加热到γ相区直接冷却到(α/γ)两相区、或者淬火后加热到两相区等阻碍晶粒细微化效果的热处理也没关系。

其中，优选正确的测定决定(α/γ)两相区的A1点和A3点，也可以用下式简单地求出。

- 11 \times Cr + 31.5 \times Mo + 104 \times V + 700 \times P + 400 \times Al + 400 \times Ti

A₁(℃)＝723+29.1×Si-10.7×Mn-16.9×Ni+16.9×Cr

其中元素符号表示该元素在钢中的含量(质量％)。

实施例

真空熔炼表1所示组成的钢，铸造成100kg钢锭，用热锻制成坯段，利用模型无缝钢管轧机通过热加工制管，制成外径4英寸(101.6mm)×壁厚3/8英寸(9.525mm)的无缝钢管。此时的终轧温度示于表2、表3、表4中。

对这些钢管的一部分进行常规处理、两相区热处理(图2(a)、图2(b)、图2(c)、图2(d))或Q/T处理的热处理。常规处理是在890℃加热10分钟后进行空冷。Q/T处理是加热60分钟到920℃后进行水冷，再对其以430-530℃进行回火处理30分钟。

其中两相区热处理的A₁、A₃相变点用下式求出。

- 11 \times Cr + 31.5 \times Mo + 104 \times V + 700 \times P + 400 \times Al + 400 \times Ti

A₁(℃)＝723+29.1×Si-10.7×Mn-16.9×Ni+16.9×Cr

其中元素符号表示该元素在钢中的含量(质量％)。

通过用光学显微镜和SEM(扫描电子显微镜)观察，调查各个钢管的组织形态和铁素体的分率(体积率)，并调查拉伸性、扩管性。其结果示于表2、表3、表4中。其中，拉伸试验是以JIS Z 2241中规定的拉伸试验方法为标准进行的，试验片使用JIS Z 2201中规定的JIS 12B号。用扩管时不发生不均匀变形的可扩管的扩管率(极限扩管率)评价扩管性，具体地，扩管率设定为使扩管后偏厚率不超过扩管前偏厚率+5％。用超声波壁厚计测量在钢管横截面上分别间隔22.5°的16个位置，求出偏厚率。如图1所示，在钢管1中装入具有比钢管1扩管前内径D0还大的各种最大外径D1的芯棒2，通过在芯棒拉拔方向3进行机械拉拔，利用能挤压扩张钢管内径的扩张加工法进行扩管试验，由扩管前后的平均内径求出扩管率。

由表2、表3、表4可知，按照本发明，能得到极限扩管率为40％以上的优良的扩管性。

按照本发明，即使在扩管率超过30％时，也能廉价地提供扩管性优良的TS600MPa以上的钢管。

Claims

1.一种扩管用无缝油井钢管，以质量％计，含有：C：0.010％以上且不足0.10％、Si：0.05-1％、Mn：2-4％、P：0.03％以下、S：0.015％以下、Al：0.01-0.06％、N：0.007％以下、O：0.005％以下，

并且含有Nb、Mo、Cr中的一种或两种以上，它们在Nb：0.01-0.2％、Mo：0.05-0.5％、Cr：0.05-1.5％的范围内，且满足下述(1)式、(2)式，余量由Fe和不可避免的杂质组成，组织含有体积率为5％以上、70％以下的铁素体，余量实质上由低温相变相构成，

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo≥2.0 ……(1)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo≤4.5 ……(2)

其中，元素符号表示该元素在钢中的质量百分比含量，

所述低温相变相是贝氏体、马氏体、贝氏体铁素体或者其中两种以上的混合组织。

2.如权利要求1所述的扩管用无缝油井钢管，其中，含有Ni：0.05-1％、Cu：0.05-1％、V：0.005-0.2％、Ti：0.005-0.2％、B：0.0005-0.0035％、Ca：0.001-0.005％中的一种或两种以上来取代所述Fe的一部分。

3.如权利要求1或2所述的扩管用无缝油井钢管，其中，以下述(3)式、(4)式代替所述(1)式、(2)式，

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo+0.3×Ni+0.3×Cu≥2.0……(3)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo+0.3×Ni+0.6×Cu≤4.5……(4)

其中，元素符号表示该元素在钢中的质量百分比含量。

4.一种扩管用无缝油井钢管的制造方法，其中，加热钢管原材料，通过无缝钢管制造工序使终轧温度在800℃以上进行制管，或者通过无缝钢管制造工序制管后，作为最终热处理在A₁点以上、A₃点以下保持5分钟以上，然后进行空冷，

或者，还含有：Ni：0.05-1％、Cu：0.05-1％、V：0.005-0.2％、Ti：0.005-0.2％、B：0.0005-0.0035％、Ca：0.001-0.005％中的一种或两种以上，

并满足下述(3)式、(4)式，余量由Fe和不可避免的杂质组成，

Mn+0.9×Cr+2.6×Mo+0.3×Ni+0.3×Cu≥2.0……(3)

4×C-0.3×Si+Mn+1.3×Cr+1.5×Mo+0.3×Ni+0.6×Cu≤4.5……(4)

其中，元素符号表示该元素在钢中的质量百分比含量。