CH637451A5 - Lager zur aufnahme von druckbelastungen. - Google Patents

Lager zur aufnahme von druckbelastungen. Download PDF

Info

Publication number
CH637451A5
CH637451A5 CH305879A CH305879A CH637451A5 CH 637451 A5 CH637451 A5 CH 637451A5 CH 305879 A CH305879 A CH 305879A CH 305879 A CH305879 A CH 305879A CH 637451 A5 CH637451 A5 CH 637451A5
Authority
CH
Switzerland
Prior art keywords
elastic material
layers
layer
bearing
bearing according
Prior art date
Application number
CH305879A
Other languages
English (en)
Inventor
Robert R Peterson
Daniel S Ventura
Original Assignee
Wright Barry Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wright Barry Corp filed Critical Wright Barry Corp
Publication of CH637451A5 publication Critical patent/CH637451A5/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F1/00—Springs
    • F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
    • F16F1/38—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers with a sleeve of elastic material between a rigid outer sleeve and a rigid inner sleeve or pin, i.e. bushing-type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T403/00—Joints and connections
    • Y10T403/45—Flexibly connected rigid members
    • Y10T403/455—Elastomer interposed between radially spaced members
    • Y10T403/458—Composite bushing with elastomeric component

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Springs (AREA)
  • Support Of The Bearing (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)
  • Bridges Or Land Bridges (AREA)

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Lager zur Aufnahme von Druckbelastungen mit abwechselnd aufeinander folgenden Schichten aus einem elastichen Material und einem nicht dehnbaren Material, die konzentrisch um eine gemeinsame Achse angeordnet sind.
Es ist ganz allgemein bekannt, dass das Einschieben von abwechselnd aufeinanderfolgenden Lagen aus einem nicht dehnbaren Material zwischen Schichten aus elastischem Material unter Bildung eines geschichteten Lagers 1. die Druckbelastbarkeit des Lagers (in bezug auf Druckbelastungen, die in einer Richtung senkrecht zu den Lagen ausgeübt werden) erhöht, 2. die Nachgiebigkeit und Druckelastizität des elastischen Materials herabsetzt und 3. wenig Wirkung auf die Nachgiebigkeit des elastischen Materials bei Scher- oder Torsionsbeanspruchungen in der Richtung der Lagen hat.
Dieses Konzept findet in grösserem Umfang technische Anwendung, weil derartige geschichtete Lager verhältnismässig grosse Druckbelastungen in Richtungen senkrecht zu den Schichten aufzunehmen vermögen, während sie gleichzeitig bei Scher- und/oder Torsionsbeanspruchungen in Richtung der Lagen relativ nachgiebig sind, so dass sie relative Bewegungen in bestimmten Richtungen leicht aufzufangen vermögen (für Beispiele derartiger Lager und einige ihrer Anwendungen sei auf die US-PS 2 051 864,2 068 279,
2 069 270,2126 707,2 267 312,2 900 182,3 179 400,3 539 170,
3 652185 und 3 679 197 und die darin zitierten Literaturstellen verwiesen).
Zwar kann das oben beschriebene Konzept der geschichteten Lager für Lager angewendet werden, die je nach den aufzunehmenden Druckbelastungen und den aufzufangenden relativen Bewegungen die verschiedensten Formen haben können, aber viele dieser Lager sind so konstruiert, dass die abwechselnd aufeinanderfolgenden Schichten aus elastischem Material und nicht dehnbarem Material als Rotationsflächen um eine gemeinsame Mittelachse ausgebildet sind, wobei aufeinanderfolgende Schichten bei sukzessive zunehmenden Radien, gemessen von der Achse aus, angeordnet sind. Zu diesen Formen gehören: 1. zylindrische Profile, wie in der US-PS 3 679 197 dargestellt, 2. konische Profile, wie in der US-PS 3 652185 dargestellt, 3. sphärische Profile, wie in der US-PS 3 679197 vorgeschlagen, und 4. beliebige andere Profile, die durch Rotation einer geraden oder gekrümmten Linie um eine gemeinsame Mittelachse gebildet sind.
Wenn jede Schicht aus elastischem Material in dem geschichteten Lager die gleiche Dicke, die gleiche Länge und den gleichen Elastizitätsmodul hat, so führt die längere Verwendung eines solchen Lagers zum Auffangen von zyklischen Torsionsbewegungen zum Versagen infolge der Tatsache, dass die Ermüdung bevorzugt in der innersten Schicht, d.h. derjenigen Schicht, die der gemeinsamen Mittelachse am nächsten ist, auftritt. Demzufolge wird die Dauerstandfestigkeit eines solchen Lagers im typischen Falle durch die Beanspruchungen bestimmt, die beim Gebrauch in der innersten Schicht auftreten.
Dies ist begrifflich besser verständlich, wenn man berücksichtigt, dass, wie dem Fachmann gut bekannt ist und in der US-PS 3 679 197 abgeleitet wird, die von einer beliebigen gegebenen elastischen Schicht eines elastomeren Lagers aufgenommene Beanspruchung bei einer gegebenen Torsionsbelastung umgekehrt proportional zu dem Produkt aus der wirksamen Fläche (A), die die senkrecht zu der Fläche ausgeübte Druckbelastung aufnimmt, dem durchschnittlichen Radius (R), gemessen von der gemeinsamen Mittelachse bis zu der genannten Fläche, und dem Elastizitätsmodul (G) des elastischen Materials ist. Dies wird durch die folgende Gleichung ausgedrückt:
K.
(1) Beanspruchung = RAQ
worin K eine Konstante ist.
Ausserdem ist der Formfaktor (S.F.) jeder Schicht aus elastischem Material definiert als das Verhältnis aus 1. der wirksamen Fläche, die die senkrecht zu dieser Fläche ausgeübte Druckbelastung aufnimmt, und 2. der kräftefreien Fläche, d.h. der Fläche, die sich bewegen kann, wenn eine Druckbelastung auf die Belastung aufnehmende Fläche ausgeübt wird. Der Formfaktor ist im allgemeinen ein Mass für die Fähigkeit einer Schicht aus elastischem Material, eine Druckbelastung aufzufangen. Im allgemeinen ist die Fähigkeit einer bestimmten Schicht, Druckbeanspruchungen aufzufangen, um so grösser, je grösser der Formfaktor dieser Schicht ist. Wenn das Lager z.B. zylindrisch ausgebildet ist, ist die Belastung aufnehmende Fläche (LA) jeder elastischen Schicht die projizierte oder wirksame Fläche der Schicht, wenn man die Schicht in Richtung der ausgeübten Belastung betrachtet. Somit ist für eine in radialer Richtung ausgeübte Belastung die Belastung tragende Fläche eine rechteckige Fläche und wird durch folgende Gleichung definiert:
s
10
15
20
25
30
35
40
45
SO
55
60
65
3
637451
(2) LA = 2RL
worin R den äusseren Radius der Schicht, gemessen von der gemeinsamen Mittelachse bis zur äusseren konvexen Oberfläche der Schicht, bedeutet und L die Länge der Schicht bedeutet, während die kräftefreie Fläche (BA) aus denjenigen Teilen der Stirnflächen besteht, die Druckbelastung ausgesetzt sind. Wenn eine radial gerichtete Belastung ausgeübt wird, ist eine Hälfte des Umfanges jeder Stirnfläche Druckbelastung ausgesetzt, so dass die kräftefreie Fläche folgender-massen definiert ist:
(3) BA = 2îtRtr worin R den äusseren Radius der Schicht, gemessen von der gemeinsamen Mittelachse bis zur äusseren konvexen Fläche der Schicht, bedeutet und tr die Dicke der Schicht bedeutet. Der Formfaktor einer solchen Schicht reduziert sich demge-mäss auf:
Aus den Gleichungen ( 1 ) und (4) ergibt sich ohne weiteres, dass sich bei einem zylindrisch ausgebildeten geschichteten Lager, bei dem jede Schicht aus elastischem Material aus dem gleichen Material mit dem gleichen Elastizitätsmodul hergestellt ist und die gleiche Länge (L) und die gleiche Dicke (tr) hat, der Formfaktor (S.F.) von Schicht zu Schicht nicht verändert, dass aber die von der innersten Schicht aufgenommene Beanspruchung grösser ist als bei irgendeiner äusseren Schicht, weil die innere Schicht einen kleineren Radius (R) und eine kleinere Druckbelastung aufnehmende Fläche A hat. Man kann dies auch so ausdrücken, dass das Produkt RAG für die innere Schicht kleiner und somit die Beanspruchung grösser sein wird als das Produkt RAG für die Schicht mit einem grösseren Radius.
Eine Lösung dieses Ermüdungsproblems wurde in der US-PS 3 679 197 vorgeschlagen. Um eine auf die äusseren Schichten wirkende Beanspruchung zu erzielen, die gleich ist wie die auf die inneren Schichten wirkende Beanspruchung oder dieser nahekommt, wird in dieser Patentschrift vorgeschlagen, den Elastizitätsmodul für die einzelnen Schichten verschieden zu wählen, damit die auf jede Schicht bei einer gegebenen Torsionsbelastung wirkende Beanspruchung annähernd gleich ist. Insbesondere wird bei einem geschichteten Lager mit zylindrischem Profil und der Länge L der Quotient aus der Beanspruchung, die bei einer gegebenen Torsionsbelastung auf eine Schicht n wirkt, und der Beanspruchung, die auf eine Schicht a wirkt, gleich gemacht (beide Beanspruchungen werden gleich gemacht), so dass sich aus der obigen Gleichung (1) die folgende Gleichung ergibt:
en _ RaAaGa _ 27tRaLRaGa ea RnAnGn "^ïtRïîLRnGn '
die sich zu der Gleichung:
GA Rn2 (6) Gif ~ TÜF
reduziert. Somit schliesst der Inhaber der US-PS Nr. 3 679 197, dass die Beanspruchung, die auf die Schichten n und a wirkt, gleich sein muss, wenn der Elastizitätsmodul umgekehrt proportional zu dem Quadrat des mittleren Radius der betreffenden Schichten ist. Obgleich dies durch seine Analyse nicht erklärt wird, stellt der Patentinhaber doch fest, dass es auch vorteilhaft ist, die Dicke der Schichten aus elastischem Material mit zunehmendem Radius fortschreitend zu erhöhen. Der Patentinhaber deutet an, dass durch zunehmende Erhöhung der Dicke der Schichten aus elastischem Material mitzunehmendem Radius mehr elastisches Material innerhalb des gleichen Raumes radial angeordnet werden kann, wobei die Druckbeanspruchungen in den elastischen Schichten innerhalb zulässiger Grenzen gehalten werden. Der Patentinhaber ist daher der Meinung, dass die verstärkte Verwendung von elastischem Material die Verteilung der Scherbeanspruchungen bei Torsion begünstigt, so dass die Dauerstandfestigkeit verbessert wird, und gleichzeitig die Anzahl der nicht dehnbaren Lagen herabsetzt, so dass das Gesamtgewicht und der Gesamtherstellungspreis verringert werden. Somit schliesst der Patentinhaber, dass eine optimale Konstruktion erzielt werden kann, wenn man bei zunehmendem Radius gleichzeitig die Dicke der Schichten fortschreitend erhöht und den Elastizitätsmodul der Schichten fortschreitend verringert.
Das in der US-PS Nr. 3 679 197 vorgeschlagene Vorgehen ist jedoch mit mehreren Problemen verbunden. Das Variieren des Elastizitätsmoduls der Schichten aus elastischem Material führt zu längeren Herstellungszeiten und höheren Herstellungskosten und hat insbesondere Nachteile wegen 1. der Kompoundier- und Batchtestzeit für jedes einzelne Stamma-terial mit einem bestimmten Modul, 2. der Tatsache, dass es erforderlich ist, das Stammaterial zu kalandrieren, 3. der Notwendigkeit, das Lager durch getrenntes Aufeinanderlegen der einzelnen elastomeren Schichten, im typsichen Falle von Hand, zusammenzubauen, 4. des erhöhten Risikos der Metallverunreinigung infolge des Aufeinanderlegens von Hand, 5. der Tatsache, dass die kumulative Wirkung der zulässigen Steifheit eine ausgeprägtere Wirkung auf die Gesamtsteifheit des Lagers hat, als wenn nur ein Material mit dem gleichen Elastizitätsmodul verwendet würde, und 6. der nichtlinearen Änderung der Empfindlichkeit gegen Beanspruchung, die sich infolge der Variation der Elastizitätsmoduln der verschiedenen Elastomeren ergibt.
Wie aus Gleichung (4) hervorgeht, verursacht zweitens die fortschreitende Erhöhung der Dicke jeder Schicht mit zunehmendem Radius eine entsprechende Abnahme des Formfaktors für jede Schicht. Dadurch wird wiederum die Fähigkeit der Schichten mit zunehmendem Radius, Druckbelastungen entsprechend aufzufangen, herabgesetzt.
Hauptziel der Erfindung ist es daher, ein verbessertes geschichtetes Lager zur Verfügung zu stellen, das nicht die oben angegebenen Probleme der bekannten Lager verursacht. Vorzugsweise sollen die von den einzelnen Schichten aus elastischem Material aufgenommenen Beanspruchungen praktisch gleich sein. Es wird auch bevorzugt, dass die elastischen Schichten alle aus einem einzigen gemeinsamen elastomeren Stammaterial mit dem gleichen Elastizitätsmodul hergestellt sind und alle praktisch gleiche Beanspruchungen aufzunehmen vermögen.
Das erfindungsgemässe geschichtete Lager zur Aufnahme von Druckbelastungen weist nun abwechselnd aufeinanderfolgende Schichten aus einem elastischen Material und einem nicht dehnbaren Material auf, die konzentrisch um eine gemeinsame Achse angeordnet sind, wobei die Länge und die Dicke der Schichten aus elastischem Material mit zunehmendem Radius fortschreitend abnehmen; dadurch werden die elastischen Schichten bei Druck- und Torsionsbelastung in gleicher Weise beansprucht, und bei zunehmendem Radius bleibt der Formfaktor praktisch gleich oder nimmt zu.
Im folgenden wird eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung anhand der beiliegenden Zeichnung beschrieben. Die Figur der Zeichnung ist eine Längsansicht in Schnittdarstellung einer Ausführungsform des erfindungsgemässen Lagers.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
637 451
4
Die vorliegenden Lager können am besten anhand der Analyse mittels der obigen Gleichungen (1) und (4) erläutert werden.
Speziell ist die wirksame Fläche für ein zylindrisch ausgebildetes Lager durch die folgende Gleichung gegeben:
(7) A = 2jtRL
worin L die Länge jeder Schicht bedeutet: wenn man diesen Wert in Gleichung (1) einsetzt, so erhält man:
erhält man:
(8) Beanspruchung =
Kz
R2LG
worin K.2 eine Konstante darstellt.
Für ein Lager, bei dem ein gemeinsames Stammaterial verwendet wird, d.h. ein elastisches Material mit dem gleichen Elastizitätsmodul für alle elastischen Schichten des Lagers verwendet wird, ist G ein konstanter Faktor; damit auf alle Schichten aus elastischem Material eine praktisch gleiche Beanspruchung wirkt, folgt aus Gleichung (8) für alle Schichten:
(9) R2L = Konstante oder
(10) L-
Konstante W
(12) tr«
Konstante R1
Es ist daher ersichtlich, dass die Länge (L) umgekehrt proportional dem Quadrat des äusseren Radius der elastischen Schicht ist, so dass die Länge mit zunehmendem Radius abnimmt.
In ähnlicher Weise wird es bevorzugt, dass der Formfaktor der einzelnen Schichten aus elastischem Material mit zunehmendem Radius entweder praktisch konstant bleibt oder zunimmt, so dass die Druckbelastung für alle elastomeren Schichten praktisch gleich bleibt. Wenn somit der Formfaktor praktisch konstant bleibt, ergibt sich aus Gleichung (4):
(11) Konstante ^ —
tr und wenn man diese Gleichung in Gleichung (10) einsetzt, so so dass tr ebenfalls mit zunehmendem Radius abnimmt.
In der Figur ist ein typisches erfindungsgemässes Lager 10 dargestellt, das eine zylindrische Form und einen kreisför-io migen Querschnitt hat. Wie gezeigt, hat das Lager 8 eine Mittelachse 10 und umfasst einen inneren Laufring 12 mit einer nach aussen gerichteten konvexen Fläche 14 sowie einen äusseren Laufring 16 mit einer nach innen gerichteten konkaven Fläche 18, die in radialer Richtung von der konvexen Fläche is 14 des Laufrings 12 beabstandet ist. Abwechselnd aufeinanderfolgende verbundene Schichten 20 aus einem elastischen Material wie einem Elastomeren und Zwischenlagen 22 aus einem nicht dehnbaren Material wie einem Metall befinden sich zwischen den Flächen 14 bzw. 18 der Laufringe 12 bzw. 20 16 und sind mit diesen Flächen verbunden. Jede der
Schichten 20 und Zwischenlagen 22 sind konzentrisch um die Mittelachse 10 und um einander herum ausgebildet, und alle Schichten 20 aus elastischem Material haben einen gleich-mässigen Elastizitätsmodul. Jedoch nehmen die durch-25 schnittliche Länge der einzelnen Schichten 20 (wobei die Länge als die Komponente der Dimension der Schicht, die zur Achse 10 parallel ist, definiert ist) sowie die Dicke der Schichten 20 mit zunehmendem Radius, gemessen von der - Mittelachse 10 aus, fortschreitend ab. Vorzugsweise bleibt 30 das Produkt R2L der einzelnen Schichten 20 praktisch konstant, während das Produkt R2tr mit zunehmendem Radius, gemessen von der Mittelachse 10 aus, praktisch konstant bleibt oder zunimmt.
35
40
Es ist klar, dass, wenn Gleichung (10) erfüllt ist, die einzelnen Schichten 20 praktisch gleiche Scherbeanspruchungen aufnehmen, wenn Torsionsbelastungen auf das Lager 8 ausgeübt werden, während, wenn Gleichung (12) erfüllt ist, praktisch gleiche Druckbelastungen von den einzelnen Schichten 20 aufgenommen werden.
Ein typtisches erfindungsgemässes Lager des in der Figur dargestellten Typs mit fünf Schichten 20, die sich mit Zwischenlagen 22 (mit einer Dicke von 0,25 mm) abwechseln, hat die folgenden Abmessungen:
Schicht
Länge(L)
Äusserer Radius (R)
Dicke (tr)
SF
(in.)
(mm)
(in.)
(mm)
(in.)
(mm)
1
1,682
42,27
0,849
21,56
0,0300
0,76
17,85
2
1,557
39,55
0,889
22,58
0,0280
0,71
17,70
3
1,439
36,55
0,927
23,55
0,0250
0,63
18,32
4
1,332
33,83
0,962
24,43
0,0220
0,56
19,272
5
1,232
31,29
0,994
25,25
0,0200
0,51
19,607
Wie man leicht festellen kann, nehmen die Länge und die Dicke der Schichten 20 mit zunehmendem Radius ab. Wenn man für jede Schicht den Wert von R2L berechnet, findet man, dass das Produkt für die einzelnen Schichten praktisch konstant bleibt, d.h. zwischen 1,21 und 1,24 liegt. Mitzunehmendem Radius bleibt der Formfaktor, wie dargestellt, praktisch gleich oder nimmt zu. Wenn der Formfaktor praktisch gleich bleibt, werden die radial gerichteten Druckbelastungen von allen Schichten in gleicher Weise aufgenommen. Wenn man den Formfaktor der äusseren Schichten grösser macht als denjenigen der inneren Schichten, nehmen die auf die äusseren Schichten wirkenden Druckbeanspruchungen, die sich durch eine in radialer Richtung ausgeübte Belastung ergeben, ab.
Bei dieser erfindungsgemässen Konstruktion bestehen die 60 Schichten 20 alle aus dem gleichen Material mit dem gleichen Elastizitätsmodul. Infolgedessen werden die Herstellungszeit und die Herstellungskosten herabgesetzt. Das Lager 8 kann z.B. leicht durch einfaches Pressspritzen hergestellt werden. Die Zwischenlagen 22 können zu diesem Zweck in einer ent-65 sprechenden Anordnung in bezug aufeinander in eine vorgebildete Form gebracht werden, worauf man ein elastomeres Stammaterial bis zum flüssigen Zustand erhitzt und in die Form giesst. Nun kann man das elastomere Material
637451
abkühlen lassen, um es dadurch mit den vorbestimmten Dicken und Längen, die durch die Gleichungen (10) und (12) vorgeschrieben sind, mit den Zwischenlagen 22 zu verbinden.
Da ein einziges elastomeres Material mit einem gleichmäs-sigen Elastizitätsmodul verwendet wird, ist es nicht erforderlich, das Lager durch Aufeinanderlegen von Hand in ähnlicher Weise, wie es in der US-PS Nr. 3 679 197 beschrieben ist, herzustellen. Da ferner nur ein Stammaterial erforderlich ist, werden die Kompoundier- und Batchtestzeiten signifikant herabgesetzt, und das Stammaterial braucht nicht kalandriert zu werden. Da das Material wesentlich weniger gehandhabt zu werden braucht, ist das Risiko der Verunreinigung mit Metallteilen geringer als bei dem Aufeinanderlegen von Hand. Schliesslich kann die Verwendung von mehr als einem elastomeren Stammaterial bei der Herstellung eines s Lagers eine ausgeprägtere Wirkung auf die Gesamtsteifheit des Lagers haben und nicht lineare Schwankungen der Empfindlichkeit gegen Beanspruchungen hervorrufen (jede Schicht würde nämlich verschieden auf eine ausgeübte Belastung reagieren), was durch Verwendung nur eines Stamma-io terials vermieden werden kann.
B
1 Blatt Zeichnungen

Claims (7)

  1. 637451
    2
    PATENTANSPRÜCHE
    1. Lager zur Aufnahme von Druckbelastungen mit abwechselnd aufeinanderfolgenden Schichten aus einem elastischen Material und einem nicht dehnbaren Material, die konzentrisch um eine gemeinsame Achse angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet, dass die Länge und die Dicke der Schichten aus elastischem Material mit zunehmendem Radius fortschreitend abnehmen.
  2. 2. Lager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Schichten aus elastischem Material praktisch den gleichen Elastizitätsmodul haben.
  3. 3. Lager nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Produkt R2L, worin R den äusseren Radius und L die Länge jeder einzelnen Schicht aus elastischem Material bedeuten, für jede der Schichten aus elastischem Material praktisch gleich ist.
  4. 4. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Produkt R2tr, worin R den äusseren Radius und tr die Dicke jeder einzelnen Schicht aus elastischem Material bedeuten, mit zunehmendem Wert von R praktisch konstant bleibt oder zunimmt.
  5. 5. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Formfaktor jeder einzelnen Schicht aus elastischem Material mitzunehmendem Radius praktisch konstant bleibt oder zunimmt, so dass die Druckbeanspruchung jeder Schicht aus elastischem Material praktisch konstant bleibt.
  6. 6. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Formfaktoren der äusseren Schichten aus elastischem Material grösser sind als die Formfaktoren der inneren Schichten aus elastischem Material, so dass die Druckbeanspruchung jeder einzelnen Schicht aus elastischem Material praktisch konstant bleibt.
  7. 7. Lager nach einem der Ansprüche 1 bis 6 zur Aufnahme von radial gerichteten Druckbelastungen, dadurch gekennzeichnet, dass jede der Schichten aus elastischem Material von der Achse mit einem durchschnittlichen äusseren Radius R beabstandet ist und eine durchschnittliche Länge L sowie eine durchschnittliche Dicke tr hat und dass die Werte von L und tr für jede Schicht mit zunehmendem Wert von R abnehmen.
CH305879A 1978-04-03 1979-04-02 Lager zur aufnahme von druckbelastungen. CH637451A5 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/892,478 US4349184A (en) 1978-04-03 1978-04-03 Laminated bearings having elastomer layers of varying dimensions

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CH637451A5 true CH637451A5 (de) 1983-07-29

Family

ID=25400002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CH305879A CH637451A5 (de) 1978-04-03 1979-04-02 Lager zur aufnahme von druckbelastungen.

Country Status (11)

Country Link
US (1) US4349184A (de)
JP (1) JPS54132043A (de)
BR (1) BR7902003A (de)
CA (1) CA1108682A (de)
CH (1) CH637451A5 (de)
DE (1) DE2913120A1 (de)
FR (1) FR2422062A1 (de)
GB (1) GB2018940B (de)
IL (1) IL56681A (de)
IT (1) IT1115067B (de)
NL (1) NL7902226A (de)

Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3018818A1 (de) * 1980-05-16 1981-11-26 Hochtemperatur-Reaktorbau GmbH, 5000 Köln Stuetzkonstruktion fuer einen vorgespannten zylindrischen druckbehaelter
GB2105818B (en) * 1981-09-15 1985-09-04 Steven Odobasic Torsion link
US4543010A (en) * 1981-12-01 1985-09-24 Dunlop Limited Joint means
US4760992A (en) * 1982-04-30 1988-08-02 Lockheed Corporation Rope tension damper
US4605104A (en) * 1982-06-14 1986-08-12 Morton Thiokol, Inc. Actuator device
FR2528365A1 (fr) * 1982-06-15 1983-12-16 Aerospatiale Suspension a bras oscillants pour un train de deux roues d'un vehicule et systeme de rappel elastique et de couplage antiroulis pour une telle suspension
JPS59132931U (ja) * 1983-02-24 1984-09-06 エヌオーケー株式会社 防振支持体
GB2138100B (en) * 1983-03-18 1987-02-11 Steven Odobasic Laminated tubular link
US4601591A (en) * 1984-05-14 1986-07-22 The Garrett Corporation Elastomeric bearing damper apparatus and associated methods
US4765758A (en) * 1985-01-07 1988-08-23 Barry Wright Corporation Laminated bearing
US4796862A (en) * 1986-08-18 1989-01-10 Lockheed Corporation Winch compensator
US4826145A (en) * 1987-01-23 1989-05-02 Dunlop Limited A British Company Resilient torsion bearing
US4859148A (en) * 1988-02-26 1989-08-22 United Technologies Corporation Preloaded tunable elastomeric flapping hinge bearing and method of preloading
FR2656580B1 (fr) * 1989-12-29 1992-04-03 Caoutchouc Manuf Plastique Articulation d'accouplement entre vehicules ferroviaires de rame articulee.
US5271678A (en) * 1989-12-29 1993-12-21 Caoutchouc Manufacture Et Plastiques S.A. Elastic bearing
CH681453A5 (de) * 1990-09-07 1993-03-31 Mesh Ag
US5120195A (en) * 1990-10-23 1992-06-09 Schmaling David N Clevis joint capable of accommodating substantial pivotal motion between its joined members and loading along its axis
DE69323188T2 (de) * 1992-04-02 1999-05-27 Aeroquip Corp., Maumee, Ohio Biegsame rohrverbindung
DE69317060T2 (de) * 1992-12-23 1998-09-10 United Technologies Corp Rohrförmiger elastomerdämpfer
WO1995002131A1 (en) * 1993-07-08 1995-01-19 United Technologies Corporation Split tubular elastomer damper
US5913659A (en) * 1993-11-22 1999-06-22 United Technologies Corporation Apparatus and method for adjusting rotor blade tracking
JP3526117B2 (ja) * 1994-11-07 2004-05-10 株式会社小松製作所 液体封入サスペンション
DE29702457U1 (de) * 1997-02-13 1998-06-18 Corts Jochen Gleitlager, insbesondere zur Lagerung eines Lukendeckels auf einem Schiff
US6032936A (en) * 1997-08-04 2000-03-07 Lord Corporation Fluid mount including a partitionless compensator
FR2818717B1 (fr) * 2000-12-26 2003-03-07 Eurocopter France Dispositif de liaison elastique amortie et son procede de fabrication
US6688767B2 (en) * 2001-12-11 2004-02-10 The Boeing Company Self-aligning dynamic hinge sleeve
US6942205B2 (en) * 2002-01-02 2005-09-13 Meritor Light Vehicle Technology, Llc Spiral rolled laminated bushing
DE10258986B4 (de) * 2002-12-16 2005-07-14 ZF Lemförder Metallwaren AG Elastisches Fahrwerklager für Nutzfahrzeuge
US20050046098A1 (en) * 2003-08-26 2005-03-03 Chiao-Yu Jen Multifunctional shock-resisting structure
DE102009045467A1 (de) * 2009-10-07 2011-04-14 Ssb Wind Systems Gmbh & Co. Kg Rotor für eine Windenergieanlage
JP5577208B2 (ja) * 2010-09-28 2014-08-20 東海ゴム工業株式会社 防振ブッシュ
WO2014131004A1 (en) * 2013-02-25 2014-08-28 Lord Corporation Partitioned elastomeric journal bearing assemblies, systems and methods
US9447900B2 (en) * 2013-05-16 2016-09-20 Mueller International, Llc Non-conductive roller assembly
US9234556B1 (en) * 2014-08-29 2016-01-12 Aktiebolaget Skf Elastomer having tear reducing contoured edges
JP2016061410A (ja) * 2014-09-19 2016-04-25 オイレス工業株式会社 構造物用振動減衰装置
WO2018138954A1 (ja) * 2017-01-30 2018-08-02 住友理工株式会社 車両骨格サポート装置
EP4083465A1 (de) * 2019-12-19 2022-11-02 Schaublin SA Elastomerlager für eine aufhängungsanordnung
US11761512B1 (en) * 2020-07-16 2023-09-19 The United States Of America, As Represented By The Secretary Of The Navy Biaxial vibration isolation and damping in a concentric plural-cylinder system

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE498043C (de) * 1929-03-29 1930-05-17 Ringfeder Gmbh Zug- und Druckfeder, bestehend aus ineinandergesetzten Zylindern und elastischen Zwischenlagen
US2051864A (en) * 1934-04-17 1936-08-25 Harry A Knox Suspension for vehicles
US2069270A (en) * 1935-05-23 1937-02-02 Transit Res Corp Elastic spring and method of making same
US2068279A (en) * 1935-05-27 1937-01-19 Transit Res Corp Elastic spring
GB492517A (en) * 1936-01-23 1938-09-21 Max Goldschmidt Improvements in and relating to springs comprising rubber and metal parts
NL48908C (de) * 1937-08-14
US2267312A (en) * 1940-02-08 1941-12-23 Budd Edward G Mfg Co Rubber spring and method for making same
FR883206A (fr) * 1942-02-06 1943-06-28 Inter Tech Joint élastique
US2684819A (en) * 1950-04-26 1954-07-27 Curtiss Wright Corp Aircraft engine support structure
US2760359A (en) * 1952-04-24 1956-08-28 Wildhaber Ernest Yielding roller, especially for universal joints
US2900182A (en) * 1955-04-27 1959-08-18 William L Hinks Static load bearings
US3020036A (en) * 1958-02-21 1962-02-06 Gelenkwellenbau Gmbh Rubber spring
US3169881A (en) * 1962-02-07 1965-02-16 Jr Albert G Bodine Vibration damping coating for vibratory structures
DE1425260A1 (de) * 1962-12-05 1968-10-17 Fichtel & Sachs Ag Kupplungsscheibe mit einem aus Gummielementen aufgebauten Torsionsschwingungsdaempfer
US3179400A (en) * 1963-06-11 1965-04-20 Lord Mfg Co Torsion spring
US3200887A (en) * 1963-08-09 1965-08-17 Enstrom Corp Helicopter rotor system having elastomeric bearings
US3390899A (en) * 1965-03-15 1968-07-02 Lockheed Aircraft Corp Flexible joint means
US3282350A (en) * 1965-10-20 1966-11-01 Boeing Co Rotor blade mounting construction
US3471207A (en) * 1966-07-21 1969-10-07 Heim Universal Corp Bearing liner having etched particles embedded therein
US3467353A (en) * 1966-08-02 1969-09-16 Lord Corp Tube form mounting
FR1536401A (fr) * 1967-07-05 1968-08-16 Pneumatiques, Caoutchouc Manufacture Et Plastiques Kleber Colombes Ressort en caoutchouc pour suspension de véhicule ou application similaire
US3556673A (en) * 1968-10-11 1971-01-19 Bolkow Gmbh Rotor mounting
DE1955308C3 (de) * 1969-11-04 1978-05-24 Raoul Dipl.-Ing. 8992 Hengnau Joern Gummi-Metall-Gelenkbuchse
US3680895A (en) * 1969-11-24 1972-08-01 Lockheed Aircraft Corp Flexible joint means
GB1322071A (en) * 1970-01-30 1973-07-04 Moulton Development Ltd Vehicle wheel suspension arm arrangements
US3652185A (en) * 1970-03-13 1972-03-28 Textron Inc Elastomeric rotor blade mount
US3679197A (en) * 1971-05-27 1972-07-25 Lord Corp Compressive load carrying bearings
US3730462A (en) * 1972-04-26 1973-05-01 Gen Motors Corp Engine mount assembly
US3787102A (en) * 1973-02-05 1974-01-22 Lord Corp Stabilized tubular compressive load carrying laminated bearing
US4068868A (en) * 1975-09-02 1978-01-17 Vetco Offshore Industries, Inc. Flexible joints for marine risers
US4173360A (en) * 1975-10-10 1979-11-06 Lord Corporation Flexible sealing joint
FR2333163A1 (fr) * 1975-11-25 1977-06-24 Kleber Colombes Ressort de suspension de vehicule

Also Published As

Publication number Publication date
GB2018940B (en) 1982-07-07
FR2422062B1 (de) 1984-03-16
IL56681A0 (en) 1979-05-31
US4349184A (en) 1982-09-14
DE2913120A1 (de) 1979-10-04
NL7902226A (nl) 1979-10-05
IT7948412A0 (it) 1979-03-20
JPS6333017B2 (de) 1988-07-04
IL56681A (en) 1981-10-30
DE2913120C2 (de) 1991-06-13
JPS54132043A (en) 1979-10-13
BR7902003A (pt) 1979-11-27
IT1115067B (it) 1986-02-03
CA1108682A (en) 1981-09-08
GB2018940A (en) 1979-10-24
FR2422062A1 (fr) 1979-11-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CH637451A5 (de) Lager zur aufnahme von druckbelastungen.
DE2225121C3 (de) Geschichteter elastischer Lagerkörper
DE69836544T2 (de) Sanduhrenförmige elastische kompressionsfeder
DE10324344A1 (de) Druckfeder aus Verbundwerkstoff
AT392525B (de) Blattfeder aus faser-kunststoff-verbundwerkstoff
DE2652372A1 (de) Schichtlager
CH653421A5 (de) Zylindrisches lager.
DD292689A5 (de) Gummifederelement
DE2717686C2 (de) Dämpfungsfeder mit einem komprimierbaren Elastomeren und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE2921828C2 (de) Auflager mit hoher innerer Dämpfung für Bauwerke
DE7519156U (de) Armierte Tellerfeder
EP3953602A1 (de) Biegefederelement aus einem faserkunststoffverbundmaterial
CH652808A5 (de) Schichtstofflager.
DE2406106C3 (de) Stützisolatoranordnung
DE2934170C2 (de) Gleichgang-Wellengelenk
DE2819306C2 (de)
DE69908482T2 (de) Hülsengummifeder mit zwei Armaturen; Drehmomentenanlaufschwingarm mit solcher Hülse
DE2117018A1 (de) Radial-Nadellager-Außenring
DE102015012334B3 (de) Hülsenförmige Federstruktur mit mehreren Bandfedern und Verfahren zur Herstellung einer Bandfeder einer derartigen Federstruktur
AT390655B (de) Insbesondere zur mitteneinspannung geeignete einspannvorrichtung fuer eine blattfeder aus faserverstaerktem kunststoff
DE2909658C2 (de) Dreipunkt-Kugellager
DE1914608A1 (de) Kautschukdruckfeder
DE1027940B (de) Federndes Gelenk
DE3446831C1 (de) Federkörper als Auflager für Bauwerke, Maschinenaggregate u.dgl.
DE2734898A1 (de) Stosstange fuer kraftfahrzeuge

Legal Events

Date Code Title Description
PL Patent ceased