BRPI9813908B1 - Inversor controlado por pulso com frequência de pulso variável, instalação de energia eólica, e, parque eólico - Google Patents

Inversor controlado por pulso com frequência de pulso variável, instalação de energia eólica, e, parque eólico Download PDF

Info

Publication number
BRPI9813908B1
BRPI9813908B1 BRPI9813908-8A BR9813908A BRPI9813908B1 BR PI9813908 B1 BRPI9813908 B1 BR PI9813908B1 BR 9813908 A BR9813908 A BR 9813908A BR PI9813908 B1 BRPI9813908 B1 BR PI9813908B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
pulse
wind power
controlled inverter
alternating current
frequency
Prior art date
Application number
BRPI9813908-8A
Other languages
English (en)
Other versions
BR9813908A (pt
Inventor
Aloys Wobben
Original Assignee
Aloys Wobben
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7847435&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=BRPI9813908(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Aloys Wobben filed Critical Aloys Wobben
Publication of BR9813908A publication Critical patent/BR9813908A/pt
Publication of BRPI9813908B1 publication Critical patent/BRPI9813908B1/pt

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H02M7/53871—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with automatic control of output voltage or current
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
    • Y02E10/70—Wind energy
    • Y02E10/76—Power conversion electric or electronic aspects

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Wind Motors (AREA)
  • Power Conversion In General (AREA)
  • Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Description

“INVERSOR CONTROLADO POR PULSO COM FREQUÊNCIA DE PULSO VARIÁVEL, INSTALAÇÃO DE ENERGIA EÓLICA, E, PARQUE EÓLICO” Sabe-se, em relação a instalações de energia eólica, equipá-las com um gerador síncrono e prover um circuito de tensão de corrente contínua CC intermediário e um inversor controlado por pulso conectado no seu lado de saída como um conversor de frequência, para a operação do gerador síncrono com velocidade variável. A Figura 4 é um diagrama de circuito ilustrando o princípio de uma instalação de energia eólica dessa espécie, em que um gerador síncrono com velocidade variável, diretamente acionado pelo rotor, é provido com um conversor de frequência conectado no seu lado de saída. Em primeiro lugar, a corrente com frequência variável, gerada pelo gerador, é retificada no circuito CC intermediário, e, a seguir, ela é alimentada na rede principal por meio do conversor de frequência.
Essa configuração permite uma ampla faixa de velocidades de rotação, uma vez que o circuito CC intermediário fornece um desacoplamento completo do gerador, e, com isso, da velocidade do rotor, daquela frequência principal. A ampla faixa de velocidades permite uma operação eficaz do rotor, controlada pelo vento, de tal modo que, quando a configuração for apropriada, seja possível atingir uma elevação perceptível em seu suprimento de energia dirigido aerodinamicamente. Entende-se que, quase por si só, essa concepção elimina totalmente as propriedades dinâmicas desagradáveis apresentadas pelo gerador síncrono no caso de ligação direta à rede principal.
Até a bem poucos anos atrás, uma séria objeção ao sistema de “gerador síncrono com circuito CC intermediário” era o alto nível de custos e o deficiente nível global de eficiência elétrica. Já que toda a potência elétrica flui através do conversor, o nível de eficiência no caso das instalações antigas era basicamente menor do que com as disposições de gerador com velocidade variável, que usam o conversor apenas na corrente de circuito do rotor de um gerador assíncrono. A tecnologia moderna de conversores, todavia, tornou tal objeção substancial mente irrelevante. Atualmente, retificadores e conversores são projetados com perdas extremamente baixas, tal que o nível de eficiência global desse sistema de gerador seja como no caso dos geradores assíncronos com dupla alimentação. O gerador síncrono com velocidade variável com o circuito CC intermediário é, por conseguinte, na atualidade, muito difundido na tecnologia das instalações de energia eólica. Em especial, inversores modernos têm feito uma contribuição significativa nesse sentido. Com relação a isso, harmônicas perturbadoras são substancialmente eliminadas com os assim denominados de ‘inversores com modulação por largura de pulso' (PWM). Os inversores PWM conhecidos possuem uma frequência de comutação constante ou uma duração de pulso (também referenciada como uma frequência de pulso ou uma taxa de repetição de pulso) e a forma sinusoidal desejada da corrente alternada a ser alimentada é obtida pela relação entre os tempos de ligação c de desligamento de duas chaves SI e S2. A duração do pulso, dentro da qual as chaves SI e S2 são ligadas e desligadas, respectivamente, é constante, conforme mencionado, e limitada através da perda de potência do inversor. Em inversores conhecidos, as perdas podem ser de até 2%, ou mais, da potência elétrica global gerada, e isso é considerável frente aos elevados custos de uma instalação de energia eólica.
Se a frequência de comutação for reduzida, a perda de potência pode ser reconhecidamente minimizada. Contudo, isso causa um aumento no teor das harmônicas perturbadoras, Se a frequência de comutação for elevada, a perda de potência sobe, conforme foi mencionado, porém as harmônicas são então substancialmente eliminadas.
Documento DE 32 04 266 descreve um processo e dispositivo para a operação de um inversor controlado por pulso, no qual uma tensão de corrente alternada, que é síncrona com a tensão de saída do inversor desejada. é comparada a uma tensão triangular (delta), e, quando da igualdade das duas tensões, é gerado um sinal de comutação variante para as chaves do inversor. Para aumentar a amplitude da tensão de saída, a razão da amplitude da tensão de controle e da amplitude da tensão triangular (delta) é elevada até um valor super-proporcional.
Documento DE 32 07 440 divulga um processo de otimização do controle de tensão dos inversores controlados por pulso trifásicos, em que uma tensão CC constante é suprida,em especial por um circuito intermediário. Para otimizar o controle de tensão do inversor controlado por pulso trifásico, este processo prevê a produção de padrões de comutação que permitem ajuste contínuo da tensão de oscilação fundamental com o menor efeito possível das harmônicas.
Finalmente, o documento DE 32 30 055 descreve um conjunto de controle para um inversor controlado por pulso, para produzir uma tensão de corrente alternada de saída com uma frequência de referência, a qual é predeterminada por meio de um controle de frequência, e com uma amplitude de referência predeterminada por meio de uma tensão de controle de amplitude. O conjunto de controle toma possível predeterminar de maneira simples, para um inversor, uma tensão de saída otimizada com vistas ao aproveitamento da tensão e ao teor das harmônicas.
Por conseguinte, é um objetivo da invenção prover um inversor controlado por pulso para uma instalação de energia eólica, o qual evita as desvantagens anteriormente mencionadas e reduz a perda de potência ao todo com um mínimo teor de harmônicas.
Isto é alcançado, de acordo com a invenção, com um inversor controlado por pulso com as características definidas na reivindicação 1. Na reivindicação 2, está descrita uma instalação de energia eólica com o inversor controlado por pulso de acordo com a reivindicação 1. Já, na reivindicação 3, está descrito um parque eólico que compreende uma pluralidade de instalações de energia eólica de acordo com a reivindicação 2, conectadas em paralelo uma em relação à outra. A invenção baseia-se na concepção de se afastar totalmente de um inversor controlado por pulso com uma frequência de comutação estática ou uma duração do pulso, como é conhecido do estado da técnica e da Figura 2, e tomar variável aquela frequência de comutação, e, mais especificamente, na dependência da corrente alternada a ser gerada. Neste sentido, a frequência de comutação está em um máximo, a saber, a duração do pulso está em um mínimo, na região da passagem por zero da corrente alternada produzida; já a frequência de comutação está em um mínimo, a saber, a duração do pulso está em um máximo, na região das máximas amplitudes da corrente alternada.
Foi possível determinar que, com esse inversor controlado por pulso, as perdas com comutação dos semicondutores de potência poderão ser minimizadas, o que leva a uma drástica redução da perda de potência, e aquela corrente a ser alimentada apresenta um teor de oscilações fundamentais muito elevado, sem harmônicas perturbadoras. Ainda, como não há uma frequência de comutação fixa pronunciada, nenhum fenômeno de ressonância perturbador ocorre quando uma pluralidade de instalações de energia eólica são conectadas em paralelo uma em relação à outra, o que resulta em uma melhoria relativa adicional no teor de oscilações fundamentais. Enquanto que, com os inversores prévios controlados por pulso, uma frequência de comutação estática era aceita e tentativas eram feitas para atingir uma otimização na região dos tempos de comutação das chaves SI e S2, a fim de se reduzir a perda de potência e de minimizar o teor das harmônicas, a invenção também propõe a otimização da frequência de comutação do inversor controlado por pulso, onde a frequência de comutação varia na dependência da corrente sinusoidal a ser alimentada. A configuração da frequência de comutação variável está representada de forma simplificada na Figura 3b. A invenção será explicada mais detalhadamente a seguir, com base em um exemplo de concretização representado nas figuras, em que: Figura 1 é um diagrama de circuito que mostra o princípio de um inversor controlado por pulso;
Figura 2 mostra um diagrama de cabeamento a), um diagrama de frequência de comutação b), e um diagrama de ligação e desligamento c) com relação às chaves SI e S2;
Figura 3 mostra um diagrama de cabeamento e um diagrama de frequência de comutação de um inversor controlado por pulso, de acordo com a invenção;
Figura 4 é um diagrama de circuito que mostra o princípio de uma instalação de energia eólica com um gerador síncrono acionado de modo direto, com velocidade variável; e Figura 5 mostra um diagrama de circuito de um inversor de uma instalação de energia eólica E-40. A Figura 1 mostra uma chave SI e uma chave S2 e um indutor Lconectado no lado da saída das mesmas. A chave SI é conectada ao terminal positivo da tensão CC suprida e a chave S2 é conectada ao terminal negativo. A Figura 2 mostra em a) o resultado da inversão de pulso, no caso de um inversor controlado por pulso conhecido como mostrado na Figura 1. A este respeito, a frequência de comutação, fs, ou o inverso da frequência de comutação, i.e. a duração do pulso T, como ilustrada na Figura 2b), é constante. Dentro de um ciclo, uma chave SI é acionada por um período tl, e uma chave S2 é acionada por um período t2. Por intermédio de pré-ajustes adequados e de variações nos períodos de comutação tl e t2 ou nos correspondentes tempos de comutação das chaves SI e S2, pode ser gerada, a partir da corrente contínua suprida, uma corrente alternada sinusoidal - vide Figura 2a). A configuração sinusoidal poderá ser otimizada por meio da otimização daqueles períodos de comutação tl a t2 dentro daquele período de comutação T. A configuração de ligação e desligamento, mostrada na Figura 2, está representada unicamente na forma mais simplificada por razões de clareza do desenho. A frequência de comutação está, não obstante, limitada pela perda de potência Pv do inversor controlado por pulso. Com uma crescente frequência de comutação, a perda de potência Pv se eleva. A perda de potência Pv decresce reconhecidamente com a diminuição da frequência de comutação, porém o teor de harmônicas, então, se eleva, o que pode resultar em incompatibilidades primordiais.
Será visto na Figura 3, em 3b), que a frequência de comutação para a corrente i a ser alimentada, na Figura 3a), é adaptada para ser variável, e que a frequência de comutação está em um máximo na região das passagens por zero da corrente alternada i a ser produzida, e em um mínimo na região das amplitudes máximas da corrente alternada i a ser produzida. Nessa região das amplitudes máximas da corrente alternada i a ser produzida, aquela frequência de comutação fs é aproximadamente 16 kHz, no máximo; e aproximadamente 1 kHz, no mínimo. Tal variabilidade da frequência de comutação proporciona que, na região das passagens por zero, a corrente alternada a ser produzida é gerada em uma relação virtualmente coincidente com a curva sinusoidal ideal e que, na região das amplitudes máximas, a corrente alternada produzida tenha um componente de harmônicas maior do que na região das passagens por zero. Em geral, todavia, o teor de harmônicas está em um mínimo, e é praticamente nulo na região das passagens por zero.
Se agora uma pluralidade de instalações de energia eólica com um gerador síncrono e com um correspondente inversor controlado por pulso, tal como mostrado na Figura 3b), forem conectadas em paralelo, isso não vai incluir uma frequência de comutação fixa pronunciada que cause problemas -como aquela até agora descrita - e a referida frequência de comutação variável proporcionará que não haja fenômenos de ressonância perturbadores entre as instalações de energia eólica individuais, de tal modo que o teor de oscilações fundamentais seja ao todo significativamente melhorado em uma conexão em paralelo de uma pluralidade de instalações de energia eólica. A Figura 4 é um diagrama de circuito ilustrando o princípio de um gerador síncrono SG, com velocidade variável, acionado por um rotor R, com um retificador G conectado na saída, e um inversor controlado por pulso PWR - vide Figura 5 - conforme é conhecido, por exemplo, na instalação de energia eólica da empresa ENERCON do tipo Έ-40”. A máquina síncrona no caso do gerador desenvolvido para o tipo Έ-40” é uma máquina síncrona com 84 polos, excitada eletricamente. O diâmetro é de cerca de 4,8 m.
As perdas totais com o inversor de frequência que contém uma configuração atuante, como mostrada na Figura 2, ainda são de cerca de 2,5% do total da energia elétrica gerada, no caso da instalação de energia eólica “Ε-40” conhecida. Tais perdas podem ser consideravelmente reduzidas por meio da invenção em um valor maior do que 30% ou mais, enquanto a alimentação da rede principal pode ainda ser considerada praticamente isenta de oscilação (harmônicas).

Claims (3)

1. Inversor controlado por pulso (PWR) com frequência de pulso variável, para produção de uma corrente alternada si nu soí dal, em que a variação de frequência de pulso é dependente da configuração da corrente alternada (i) a ser produzida e a dita frequência de pulso (fs) na passagem por zero da corrente alternada (i) a ser produzida é um múltiplo maior do que na região da máxima amplitude da corrente alternada (ri,caracterizado pelo fato de que a frequência de pulso (fs) na região das passagens pelo zero daquela corrente alternada (i) a ser produzida é de 16 kHz e, na região das máximas amplitudes da corrente, é de 1 kHz.
2. Instalação de energia eólica, caracterizada por compreender o inversor controlado por pulso (PWR) conforme definido na reivindicação 1.
3. Parque eólico, caracterizado por compreender uma pluralidade de instalações de energia eólica conforme definidas na reivindicação 2, em que as instalações de energia eólica estão conectadas em paralelo uma em relação à outra.
BRPI9813908-8A 1997-11-03 1998-10-16 Inversor controlado por pulso com frequência de pulso variável, instalação de energia eólica, e, parque eólico BRPI9813908B1 (pt)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19748479A DE19748479C1 (de) 1997-11-03 1997-11-03 Pulswechselrichter mit variabler Pulsfrequenz und Windenergieanlage mit einem Pulswechselrichter
PCT/EP1998/006570 WO1999023745A1 (de) 1997-11-03 1998-10-16 Pulswechselrichter mit variabler schaltfrequenz und windenergieanlage mit einem pulswechselrichter

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR9813908A BR9813908A (pt) 2005-05-10
BRPI9813908B1 true BRPI9813908B1 (pt) 2015-08-25

Family

ID=7847435

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI9813908-8A BRPI9813908B1 (pt) 1997-11-03 1998-10-16 Inversor controlado por pulso com frequência de pulso variável, instalação de energia eólica, e, parque eólico

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6256212B1 (pt)
EP (1) EP1027767B2 (pt)
JP (1) JP3494987B2 (pt)
AR (1) AR015476A1 (pt)
AT (1) ATE233968T1 (pt)
BR (1) BRPI9813908B1 (pt)
CA (1) CA2306074C (pt)
DE (2) DE19748479C1 (pt)
DK (1) DK1027767T4 (pt)
ES (1) ES2191354T5 (pt)
NZ (1) NZ503406A (pt)
PT (1) PT1027767E (pt)
TR (1) TR200000680T2 (pt)
WO (1) WO1999023745A1 (pt)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19900057A1 (de) * 1999-01-04 2000-07-27 Setec Elektronische Antriebsre Verfahren und Anordnung zur Regelung von m-pulsigen Wechselrichtern und Umrichten mit Spannungs-Zwischenkreis
DE10011929B4 (de) 2000-03-11 2004-07-01 Wobben, Aloys, Dipl.-Ing. Synchrongenerator
DE10059018C2 (de) * 2000-11-28 2002-10-24 Aloys Wobben Windenergieanlage bzw. Windpark bestehend aus einer Vielzahl von Windenergieanlagen
FR2821391B1 (fr) * 2001-02-23 2003-06-27 Jeumont Ind Procede et dispositif de regulation d'une installation de production d'energie electrique comportant une eolienne
DE10145346A1 (de) * 2001-09-14 2003-04-03 Abb Research Ltd Windparkanlage
DE10145347A1 (de) * 2001-09-14 2003-04-03 Abb Research Ltd Windparkanlage
DE10153644C2 (de) * 2001-10-31 2003-11-20 Aloys Wobben Windenergieanlage mit berührungsloser Energieübertragung auf den Rotor
US7773614B1 (en) * 2001-12-05 2010-08-10 Adaptix, Inc. Wireless communication subsystem with a digital interface
DE10161178A1 (de) 2001-12-13 2003-07-10 Aloys Wobben Wechselrichter
DE102005036317B4 (de) * 2005-07-29 2010-02-11 Aloys Wobben Verfahren und Vorrichtung zum Bestimmen der Verlustleistung eines elektronischen Schalters, Wechselrichter, Windenergieanlage mit Verfahren zur Steuerung
US7508089B2 (en) * 2006-03-16 2009-03-24 International Components Corporation Over speed control circuit for a wind turbine generator which maximizes the power exported from the generator over time
US7816801B2 (en) 2006-03-16 2010-10-19 International Components Corporation, Inc. Speed sensing circuit for a wind turbine generator
GB2441359B (en) * 2006-09-02 2011-08-03 Converteam Ltd Control methods for pulse width modulation (PWM)
FI119086B (fi) * 2006-11-06 2008-07-15 Abb Oy Menetelmä ja järjestely tuulivoimalan yhteydessä
US7791328B2 (en) * 2008-07-03 2010-09-07 Emerson Electric Co. Method and system for calibrating a motor control circuit to improve temperature measurement in an electrical motor
ES2859732T3 (es) * 2009-10-30 2021-10-04 Gen Electric Inversores eólicos-solares híbridos
DE112011104702T5 (de) 2011-01-11 2013-10-10 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Motoransteuersystemsteuervorrichtung
JP2012244691A (ja) * 2011-05-17 2012-12-10 Honda Motor Co Ltd インバータ発電機の制御装置
CN102810875B (zh) 2011-05-30 2014-10-22 通用电气公司 使用变流器进行能量转换的系统及其运作方法
BR112014007049B1 (pt) 2011-09-22 2020-12-29 Ingeteam Power Technology, S.A. sistema e método de conversão de energia elétrica
US8941961B2 (en) 2013-03-14 2015-01-27 Boulder Wind Power, Inc. Methods and apparatus for protection in a multi-phase machine
DE102014119502B3 (de) 2014-12-23 2016-03-24 Sma Solar Technology Ag Netzgekoppelter Wechselrichter, Wechselrichteranordnung und Betriebsverfahren für eine Wechselrichteranordnung
US10337930B2 (en) * 2015-05-12 2019-07-02 GM Global Technology Operations LLC Online IGBT junction temperature estimation without the use of a dedicated temperature estimation or measurement device
DE102020103973A1 (de) 2020-02-14 2021-08-19 Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg Pulswechselrichter mit variabler drehzahlabhängiger Schaltfrequenz

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4190882A (en) 1977-05-05 1980-02-26 Hughes Aircraft Company System for reducing the effects of power supply switching
DE3204266A1 (de) * 1982-02-08 1983-08-18 Siemens Ag Verfahren und vorrichtung zum betrieb eines pulswechselrichters
DE3207440A1 (de) * 1982-02-27 1983-09-08 Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt Pulssteuersatz fuer pulswechselrichter mit optimierten pulsmustern
DE3230055A1 (de) * 1982-03-08 1983-09-22 Siemens Ag Steuersatz fuer einen pulswechselrichter
US4520437A (en) * 1983-07-14 1985-05-28 At&T Bell Laboratories Power conversion circuit for synthesizing a sinewave with programmed amplitude control
JPS6369428A (ja) * 1986-09-11 1988-03-29 富士電機株式会社 パルス電源装置
DE3921724A1 (de) * 1989-07-01 1989-12-21 Ant Nachrichtentech Verfahren zur strombegrenzung bei einem gegentaktgleichspannungswandler
JP3254839B2 (ja) * 1993-08-27 2002-02-12 富士電機株式会社 系統連系用インバータの並列運転制御方法
JP3252603B2 (ja) * 1994-06-02 2002-02-04 富士電機株式会社 インバータの電流制限時損失増加防止方法
JP3400150B2 (ja) * 1994-11-11 2003-04-28 ニシム電子工業株式会社 系統連系単相三線インバータ装置
JP3652427B2 (ja) * 1995-12-07 2005-05-25 シャープ株式会社 インバータ装置

Also Published As

Publication number Publication date
US6256212B1 (en) 2001-07-03
EP1027767A1 (de) 2000-08-16
ATE233968T1 (de) 2003-03-15
BR9813908A (pt) 2005-05-10
CA2306074A1 (en) 1999-05-14
NZ503406A (en) 2003-02-28
DK1027767T3 (da) 2003-06-30
JP2001522218A (ja) 2001-11-13
AR015476A1 (es) 2001-05-02
DK1027767T4 (da) 2008-11-17
EP1027767B2 (de) 2008-08-06
ES2191354T3 (es) 2003-09-01
CA2306074C (en) 2004-06-29
DE59807406D1 (de) 2003-04-10
ES2191354T5 (es) 2008-12-16
PT1027767E (pt) 2003-07-31
JP3494987B2 (ja) 2004-02-09
DE19748479C1 (de) 1999-04-15
TR200000680T2 (tr) 2000-07-21
EP1027767B1 (de) 2003-03-05
WO1999023745A1 (de) 1999-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI9813908B1 (pt) Inversor controlado por pulso com frequência de pulso variável, instalação de energia eólica, e, parque eólico
Baroudi et al. A review of power converter topologies for wind generators
US8830705B2 (en) System and method for low speed control of polyphase AC machine
US8698335B2 (en) Low cost current source converters for power generation application
CN111971885A (zh) 具有有源滤波器的dfig转换器
CN108054948A (zh) 基于纹波电流峰值的npc变流器随机开关频率调制方法
CN109449990B (zh) 一种永磁直驱风力发电系统及控制方法
Hofmann et al. PWM-control methods for common mode voltage minimization-a survey
Jing et al. Application and losses analysis of ANPC converters in doubly-fed induction generator wind energy conversion system
KR101364243B1 (ko) 풍력발전기용 전력변환 장치
CN113271052A (zh) 具有可变的与转速相关的开关频率的脉冲逆变器
US11855547B2 (en) Wind power plant for feeding electrical power by means of full converters
Xu et al. A novel AC-DC converter for PMSG variable speed wind energy conversion systems
Liu et al. Minimal capacitor voltage ripple control for the modular multilevel converter based wind energy conversion system
Bhukya et al. Hysterisis Current Control PFC in Switched Mode AC-DC Converter with POESL Luo Converter for DC Machines used for Water Pumping Applications Operating on Universal Input Supply
NL1010800C2 (nl) Werkwijze en inrichting voor het omzetten van een fluïdumstroom met wisselende sterkte in elektrische energie.
ITMI20111180A1 (it) Impianto eolico per la generazione di energia elettrica
KR100964080B1 (ko) 이중여자 유도형 풍력발전기에 있어서의 전력 변환 장치 및펄스 폭 변조 제어 방법
dos Santos Neto et al. DC microgrid with wind energy conversion system based on switched reluctance generator operating in grid connected mode
Boopathi et al. Power Converter Interfaces for Wind Energy Systems-A Review
Yan et al. Power Generation and Energy Storage Integrated System based on OW-PMSG
AU2012358950B9 (en) System and method for low speed control of polyphase AC machine
Srinivas Uniform overlapped multi-carrier PWM for a six-level diode clamped inverter
JP2000116008A (ja) 高調波相殺電力供給装置
Bhattacherjee DC Generation Systems Using Brushless Induction Excited Synchronous Generator (BINSYG)

Legal Events

Date Code Title Description
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09B Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette]

Free format text: INDEFIRO O PEDIDO DE ACORDO COM O ARTIGO 8O COMBINADO COM ARTIGO 13 E ARTIGO 24 DA LPI

B12B Appeal against refusal [chapter 12.2 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 10 (DEZ) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 25/08/2015, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.

B21F Lapse acc. art. 78, item iv - on non-payment of the annual fees in time

Free format text: REFERENTE A 23A ANUIDADE.

B24J Lapse because of non-payment of annual fees (definitively: art 78 iv lpi, resolution 113/2013 art. 12)

Free format text: EM VIRTUDE DA EXTINCAO PUBLICADA NA RPI 2640 DE 10-08-2021 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDA A EXTINCAO DA PATENTE E SEUS CERTIFICADOS, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013.