BRPI0920963B1 - método para fabricar materiais de projeção para jateamento com granalha - Google Patents

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Masahiko Mitsubayashi
Takaaki Kanazawa
Masayuki Ishikawa
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Abstract

MÉTODO PARA FABRICAR MATERIAIS DE PROJEÇÃO PARA JATEAMENTO COM GRANALHA. A presente invenção fornece um método para a fabricação de material de jateamento para jateamento com granalha com o qual é possível obter um teor de dureza confiavelmente alto, enquanto o aumento do custo do material é impedido. Aço arrefecível é usado como material em uma etapa de manufatura de material de jateamento (S10). Após os grânulos (4), que são arrefecidos através de um método de atomização a água, serem formados em uma etapa de arrefecimento (S20), os grânulos (4) são temperados dentro de uma fornalha de aquecimento (5) a uma temperatura predeterminada (de 130 a 230°Ce, de preferência, de 160 a 230°C) durante um período predeterminado de tempo em uma etapa de têmpera (S30). Um tratamento de endurecimento por trabalho mecânico é aplicado em uma etapa de endurecimento por trabalho mecânico (S40) na qual os grânulos (4) são jateados/bombardeados sobre um material alvo (7) para aplicar estresse aos grânulos (4) com o uso de um equipamento para jateamento com granalha (6).

Description

[0001] A presente invenção refere-se a um método para a fabricação de materiais de projeção para jateamento com granalha (shot peening).
Antecedentes da Invenção
[0002] Convencionalmente, sabe-se que um processo de jateamento com granalha para melhorar a resistência à fadiga de peças, por exemplo, uma engrenagem, uma haste, etc. de um automóvel, confere um estresse de compactação residual sobre as superficies das peças pela projeção de partículas rigidas.
[0003] Nos últimos anos, uma necessidade por automóveis mais leves gerou uma demanda para redução do tamanho das peças, de modo que um aprimoramento adicional da resistência à fadiga das peças se tornou necessário. Portanto, o campo de processamento por jateamento com granalha forneceu motivação para encontrar uma técnica para fabricar materiais de projeção com maior teor de dureza.
[0004] Além disso, o campo de processamento por jateamento com granalha motivou uma técnica para ajustar e gerenciar a dureza dos materiais de projeção para assegurar, de maneira estável, a qualidade dos materiais de projeção.
[0005] Embora, por exemplo, uma cerâmica, um metal amorfo e um metal de composição de WC, como materiais de projeção possuindo uma alta dureza estejam disponíveis e sejam usados, os custos destes materiais são demasiadamente elevados.
[0006] Adicionalmente, apenas com têmpera e revenimento, exemplificados como técnicas para otimizar a dureza de um material de aço cujo custo é relativamente inferior, há um limite de quanto o material irá endurecer e, assim, é dificil tornar o material rígido.
[0007] Convencionalmente, para solucionar o problema acima, um método para a fabricação de jatos de metal é conhecido, conforme apresentado na literatura de patentes 1. O método inclui as etapas de projetar e lançar jatos, com uma dureza igual ou maior do que a dos jatos de metal a serem fabricados, para projetar à superfície dos jatos de metal, de modo a gerar uma elevação localizada da temperatura próximo à camada superficial dos jatos de metal até uma temperatura maior do que uma temperatura predeterminada, e resfriar rapidamente os jatos de metal para otimizar a resistência à fadiga.
[0008] Com este método apresentado na literatura de patentes 1, pode-se aprimorar a dureza da superfície dos jatos de metal. Além disso, ao se repetir a etapa de projetar os jatos contra os jatos de metal, a temperatura dos jatos de metal é aumentada acima da temperatura predeterminada resultando, assim, em uma têmpera do calor. Isto resulta em um efeito de revenimento dos jatos de metal quando a temperatura é levada para valores abaixo da temperatura predeterminada. Dessa forma, a robustez dos jatos de metal também pode ser aprimorada.
[0009] Entretanto, a repetição da etapa de projeção dos jatos contra os jatos de metal envolve frequentemente melhorar a robustez dos jatos de metal. Portanto, pelo fato da robustez de todos os jatos de metal ser insuficientemente controlada, há uma desvantagem em que o método acima é inadequado para um controle estável dos jatos de metal produzidos em massa. Adicionalmente, é difícil atingir uma dureza suficientemente alta com o uso de materiais de baixo custo quando o método, por exemplo, conforme apresentado na literatura de patentes 1, é aplicado.
[0010] [Literatura de patentes 1] Publicação de patente japonesa aberta à inspeção pública n° Tokkaihei 8 [1996]-3633 Descrição da Invenção
Problema a ser solucionado pela invenção
[0011] Um objeto da presente invenção é fornecer um método para a fabricação de materiais de projeção para jateamento com granalha, para obter dureza suficientemente alta com custo inferior para os materiais.
Meios para solucionar o problema
[0012] O método da reivindicação 1 é um método para a fabricação de materiais de projeção para jateamento com granalha (shot peening), o método compreendendo as seguintes etapas: arrefecer os materiais de projeção por resfriamento rápido; temperar os materiais de projeção a uma temperatura predeterminada para o processo de revenimento; endurecer por trabalho mecânico os materiais de projeção por conferir estresse sobre eles; sendo que aço é usado como a matéria prima para os materiais de projeção.
[0013] É preferivel, como mencionado na reivindicação 2, que a temperatura predeterminada do revenido seja estabelecida dentro da faixa de 130 °C ou mais a 230 °C ou menos .
[0014] É preferivel, como mencionado na reivindicação 3, que a temperatura predeterminada do revenido seja estabelecida dentro da faixa de 160 °C ou mais a 230 °C ou menos .
Vantagens da invenção
[0015] Com a presente invenção, uma dureza suficientemente alta pode ser obtida, enquanto os custos dos materiais é reduzido.
[0016] As características acima e outras características, e as vantagens, serão esclarecidas adicionalmente pela explicação detalhada a seguir. Ela faz referência aos desenhos anexos.
Breve Descrição das Figuras
[0017] [Fig.l] A figura 1 ilustra o tipo de uso dos materiais de projeção para jateamento com granalha da presente invenção.
[0018] [Fig. 2] A figura 2 é um fluxograma do processo para fabricação dos materiais de projeção para jateamento com granalha da presente invenção.
[0019] [Fig. 3] A figura 3 é um diagrama esquemático do processo de têmpera da presente invenção.
[0020] [Fig. 4] A figura 4 é um diagrama esquemático do processo de revenimento da presente invenção.
[0021] [Fig. 5] A figura 5 é um diagrama esquemático do processo de endurecimento por trabalho mecânico da presente invenção.
[0022] [Fig. 6] A figura 6 ilustra as relações entre as temperaturas de revenido, a dureza após o processo de revenimento, e a dureza após o processo de endurecimento por trabalho mecânico, quando as temperaturas de revenido são alteradas no processo de revenimento.
[0023] [Fig. 7] A figura 7 ilustra os valores dos estresses de compactação residuais que são conferidos sobre as peças a serem submetidas ao processo de jateamento com granalha, quando os processos de jateamento com granalha são executados com o uso dos materiais de projeção que são produzidos pelo processo para fabricação dos materiais de projeção para jateamento com granalha da presente invenção. A figura 7 também ilustra materiais de projeção de referência para uma comparação.
Melhor modo para executar a invenção
[0024] Abaixo, uma modalidade dos materiais de projeção para o processo de jateamento com granalha (daqui em diante, "os materiais de projeção") 1 da presente invenção será explicada com relação à figura 1.
[0025] Os materiais de projeção 1 são particulas de jateamento de aço que possuem um tamanho de particula predeterminado. Os materiais de projeção 1 são projetados por um equipamento para jateamento com granalha (shot peening) 2 até um componente alvo 3 de modo que os materiais de projeção 1 colidem com o componente alvo 3 para conferir um estresse de compactação residual à superficie do componente alvo 3 de modo a melhorar sua resistência à fadiga.
[0026] O equipamento para jateamento com granalha 2 é configurado para projetar os materiais de projeção 1, por exemplo, pela força centrifuga causada por ar comprimido ou lâminas giratórias. O equipamento para jateamento com granalha (2 projeta os materiais de projeção 1 a uma velocidade predeterminada no componente alvo 3, localizado em uma posição a uma distância predeterminada do equipamento para jateamento com granalha 2.
[0027] O componente alvo 3 é uma peça de trabalho a ser submetida à jateamento com granalha pelos materiais de projeção 1. Os materiais de projeção 1 são projetados sobre e colidem com o componente alvo 3 através do equipamento para jateamento com granalha 2 para que estresse de compactação residual seja conferido sobre a superficie do mesmo. 0 componente alvo 3 inclui, mas não se limita, por exemplo, ao componente de um automóvel, tal como uma engrenagem ou uma haste.
[0028] Agora um processo S10 para fabricação dos materiais de projeção 1 será explicado com relação às figuras 2 a 5.
[0029] Conforme mostrado na figura 2, o processo S10 para fabricação dos materiais de projeção inclui um processo de têmpera S20, um processo de revenimento S30, e um processo de endurecimento por trabalho mecânico S40.
[0030] Conforme mostrado na figura 3, o processo de têmpera S20 é um processo de tratamento térmico com o uso de "atomização a água" no qual os materiais de aço como matérias primas para constituir os materiais de projeção são pulverizados em água em uma fase fundida (ou fase de metal fundido), para obter particulas granulares de têmpera, cada uma possuindo um diâmetro predeterminado.
[0031] No processo de têmpera S20, o material de aço que tem uma propriedade de têmpera é usado como o material a ser granulado. Este aço é pulverizado em água em uma fase fundida, isto é, o aço fundido possuindo uma estrutura austenitica para que o aço fundido possa ser arrefecido ("têmpera") e se torne uma estrutura martensitica. O material de aço a constituir os materiais de projeção 1 é formado como particulas granulares 4, possuindo, cada, um diâmetro de particula predeterminado durante todo o processo de têmpera S20. Sua dureza é intensificada pela têmpera. Além disso, a robustez das particulas granulares 4 é degradada.
[0032] O processo de têmpera S20 não se limita ao processo com atomização a água, mas ao invés disso, ele pode ser um processo para obter partículas granulares arrefecidas com o uso de materiais metálicos fundidos, como atomização por gás e atomização por disco, ou um processo de têmpera que é executado por têmpera brusca.
[0033] Conforme mostrado na figura 4, o processo de revenimento S30 é um tratamento térmico no qual as partículas granulares 4 formadas pelo processo de têmpera S20 são aquecidas em uma fornalha de aquecimento 5 durante um periodo predeterminado e, então, são lentamente resfriadas.
[0034] No processo de revenimento S30, as partículas granulares arrefecidas 4 são temperadas por aquecê-las na fornalha de aquecimento 5, que pode ser controlada para manter uma temperatura constante predeterminada na fornalha (de 130 °C ou mais a 230 °C ou menos, com mais preferência, de 160 °C ou mais a 230 °C ou menos) , e por um periodo predeterminado.
[0035] Tal revenido com o uso de uma temperatura relativamente baixa gera uma condição na qual a estrutura austenitica residual ("a austenita residual") que ainda permanece sem uma transformação martensitica durante o processo de têmpera também permanece após o revenimento. Adicionalmente, o processo de revenimento S30 intensifica a robustez dos materiais granulares 4 que foram uma vez degradados pelo processo de têmpera S20.
[0036] O processo de revenimento S30 não se limita ao processo de aquecer as partículas granulares na fornalha de aquecimento 5, mas ele pode, em vez disso, ser um processo no qual o revenimento é executado a uma temperatura predeterminada. A fim de obter robustez suficiente das particulas granulares 4 e, assim, dos materiais de projeção 1 para assegurar sua vida de fadiga suficiente, é desejável que o revenimento seja executado a uma temperatura igual ou acima da temperatura (130 °C) para obter um efeito suficiente a partir do revenido.
[0037] Conforme mostrado na figura 5, o processo de endurecimento por trabalho mecânico S40 é um tratamento de modificação no qual as particulas granulares 4 que foram temperadas pelo processo de revenimento S30 são repetidamente projetadas a um material alvo 7 com o uso do equipamento para jateamento com granalha 6, para melhorar a dureza das particulas granulares 4.
[0038] No processo de endurecimento por trabalho mecânico S40, as particulas granulares 4 que foram temperadas são projetadas no material alvo 7. Ele tem uma dureza igual ou superior àquela das particulas granulares 4, com o uso do equipamento para jateamento com granalha 6 sob as condições de projeção predeterminadas, tal como velocidade e distância predeterminadas, para que as particulas granulares 4 colidam com o material alvo 7 para tratar por endurecimento a superficie de cada particula granular 4.
[0039] Neste processo, a austenita residual no interior de cada particula granular 4 é modificada e levada a formar uma formação martensitica para que a dureza de cada particula granular 4 possa ser ainda mais intensificada. Repetindo a projeção das particulas granulares 4 um número predeterminado de vezes (ou um periodo predeterminado), podem ser obtidas particulas granulares 4 que foram suficientemente modificadas e, portanto, endurecidas.
[0040] As condições de projeção, tal como a velocidade predeterminada e a distância predeterminada no processo de endurecimento por trabalho mecânico S40 podem ser apropriadamente alteradas com base em dados como o tamanho de particula e a massa de cada particula granular 4.
[0041] O processo de endurecimento por trabalho mecânico S40 não se limita ao processo de conferir forças de impacto sobre as particulas granulares 4 por projetá-las para colidir com o material alvo 7 com o uso do equipamento para jateamento com granalha mas, em vez disso, ele pode ser um processo no qual as particulas granulares 4 possuem deformações plásticas e endurecem pela aplicação de um estresse predeterminado sobre elas.
[0042] As particulas granulares 4 que são submetidas ao processo de têmpera S20, ao processo de revenimento S30, e ao processo de endurecimento por trabalho mecânico S40, nesta ordem, conforme descrito acima, são usadas como os materiais de projeção 1 a serem projetados nos componentes alvo 3 e para colidir com eles com o uso do equipamento para jateamento com granalha 2 no processo de jateamento com granalha.
[0043] Conforme descrito acima, o processo S10 para fabricação dos materiais de projeção usa materiais de aço que possuem propriedades de têmpera, como as matérias primas. O processo de têmpera S20 forma as particulas granulares 4 que foram arrefecidas pela atomização a água. O processo de revenimento S30 então arrefece-anela as particulas granulares 4 por aquecê-las na fornalha de aquecimento 5 a uma temperatura predeterminada e pelo periodo predeterminado. O processo de endurecimento por trabalho mecânico S40, então, projeta as partículas granulares 4 para colidir com o material alvo 7 com o uso do equipamento para jateamento com granalha 6, para que as partículas granulares 4 sejam modificadas e endurecidas pela aplicação de estresse sobre elas para induzir a formação plástica. Como um resultado, uma dureza suficientemente alta dos materiais de projeção 1 pode ser obtida, enquanto os custos são reduzidos.
[0044] Além disso, com o uso dos materiais de projeção 1 que foram suficientemente modificados e endurecidos durante o processo de endurecimento por trabalho mecânico S40 com o processo de jateamento com granalha, pode-se fazer variações na dureza dos materiais de projeção 1 durante o processo de jateamento com granalha com qualidades estáveis.
[0045] Abaixo, as transições no teor de dureza dos materiais granulares 4 quando a temperatura de revenimento é alterada no processo de revenimento S30 serão explicadas com referência à figura 6. Na figura 6, o eixo lateral indica a temperatura de revenimento (°C) e o eixo longitudinal indica a dureza (Hv).
[0046] A figura 6 ilustra as relações entre as temperaturas de revenimento T, a dureza Hl das partículas granulares 4 após o processo de revenimento e a dureza H2 das partículas granulares 4 após o processo de endurecimento por trabalho mecânico, quando as temperaturas de revenimento são alteradas no processo de revenimento S30. Em particular, a figura 6 ilustra os resultados da dureza Hl após o processo de revenimento e a dureza H2 após o processo de endurecimento por trabalho mecânico medidas através de equipamento de medição adequado para os espécimes Bl a B5.
[0047] Estes espécimes Bl a B5 foram tratados pelo processo de revenimento em diferentes temperaturas para o revenimento, e foram, então, tratados por um processo de endurecimento por trabalho mecânico similar ao processo de endurecimento por trabalho mecânico S40.
[0048] Abaixo são resumidos os tratamentos sequenciais que são aplicados aos espécimes Bl a B5.
[0049] O processo de revenimento é aplicado sobre todos os espécimes Bl a B5. Eles são produzidos a partir de aço e são granulados com o uso de atomização a água para que cada particula granular tenha um diâmetro granular médio de 70pm.
[0050] Os espécimes Bl a B5 são tratados pelo processo de revenimento a temperaturas diferentes para cada espécime (Bl: 150 °C, B2: 180 °C, B3: 230 °C, B4 : 250 °C, e B5: 290 °C).
[0051] Todos os espécimes Bl a B5 são tratados apropriadamente pelo processo de endurecimento por trabalho mecânico com o uso de um equipamento para jateamento com granalha do tipo de pressão de ar. As condições de projeção são as seguintes: 0,12 MPa para a pressão de ar, l,3m3/min para a taxa de fluxo, 2,2 kg/min para o peso dos materiais de projeção, têmpera de SK3 para o material do alvo, e 15 mm para a distância da projeção.
[0052] Conforme mostrado na figura 6, a dureza de todos os espécimes Bl a B5 pode ser aprimorada pelo processo de endurecimento por trabalho mecânico após o processo de revenimento. Isso se deve ao fato de que os espécimes Bl a B5 causam deformações plásticas pela aplicação de estresses a eles de modo a endurecê-los neste processo. A austenita residual nos espécimes Bl a B5 durante o processo de revenimento é modificada e induzida para formar uma formação martensitica no processo de endurecimento por trabalho mecânico.
[0053] Conforme mostrado na figura 6, os espécimes B4 e B5 são temperados na faixa convencional das temperaturas de revenimento (de 250 °C ou mais a 290 °C ou menos), a dureza Hl após o processo de revenimento é da ordem de Hv 650 a Hv 7 00, e a dureza H2 após o processo de endurecimento por trabalho mecânico é da ordem de Hv 700 a Hv 800. Em contrapartida, os espécimes Bl, B2, e B3 são temperados na faixa das temperaturas de revenimento (de 130 °C ou mais a 230 °C ou menos) da presente invenção, e a dureza Hl após o processo de revenimento é da ordem de cerca de Hv 650 a Hv 800, e a dureza H2 após o processo de endurecimento por trabalho mecânico é Hv 850 ou mais, de modo que uma dureza mais elevada é obtida. Estes resultados se baseiam nas quantidades grandes ou pequenas da austenita residual nos espécimes.
[0054] Especificamente, estes resultados se baseiam nas temperaturas altas ou baixas (ou graus grandes ou pequenos) usados para o revenimento no processo de revenimento.
[0055] Conforme descrito acima, para os espécimes Bl, B2, e B3, pode-se obter uma dureza de Hv 850, que é uma dureza significativamente alta para materiais de projeção produzidos a partir de aço. Em particular, Hv 950 pode ser obtida para os espécimes Bl e B2. Isso se deve ao fato de que pelo aumento da dureza pelo processo de endurecimento por trabalho mecânico, bem como pelo aumento da dureza pelo revenimento a uma temperatura relativa baixa para que uma grande quantidade de estrutura austenitica ainda permaneça após o processo de revenimento, esta austenita residual é modificada e induz a formação de martensita no processo de endurecimento por trabalho mecânico.
[0056] Conforme visto na figura 6, a dureza após o processo de endurecimento por trabalho mecânico tem uma tendência a aumentar, caso a temperatura seja tão baixa quanto a temperatura de revenimento T. Para se obter a vantagem primária que aumenta a robustez, entretanto, é necessário que o processo de revenimento seja executado a 130 °C ou mais. Adicionalmente, para garantir o uso repetido como material de projeção 1, é desejável que o revenimento seja executado a uma temperatura de 160 °C ou mais.
[0057] Para esta finalidade, a presente invenção emprega uma faixa preferivel da temperatura de revenimento de 230 °C ou menos, para assegurar a obtenção de Hv 850 ou mais (isto é, "a alta dureza" no relatório descritivo), como a dureza H2 após o processo de endurecimento por trabalho mecânico, no processo de revenimento de S30.
[0058] Adicionalmente, a temperatura de revenimento no processo de revenimento S30 pode ser selecionada com base na dureza desejada dos materiais de projeção 1 produzidos pelo processo de fabricação S10 para produzir os materiais de projeção. (Por exemplo, caso se deseje obter a dureza desejada de Hv 950 ou mais, a temperatura de revenimento é de 130 °C a 180 °C.) Em outras palavras, a dureza dos materiais de projeção 1 pode ser ajustada pelo controle da temperatura de revenimento no processo de revenimento S30.
[0059] Abaixo, uma vantagem ganha por projetar os materiais de projeção 1 produzidos pelo processo de fabricação S10 da presente invenção no componente alvo 3 com o uso do equipamento para jateamento com granalha 2 será explicada com referência à figura 7. Na figura 7, o eixo lateral indica a profundidade (pm) a partir da superfície do componente alvo 3, e o eixo longitudinal indica o estresse de compactação residual (MPa).
[0060] A figura 7 ilustra os resultados medidos do estresse de compactação residual que é conferido ao componente alvo 3 e é medido sob as condições mostradas na Tabela 3, quando os materiais de projeção El a E4, que são mostrados na Tabela 1, são projetados no componente alvo 3, com o uso do equipamento para jateamento com granalha 2, sob as condições de projeção mostradas na Tabela 2. [Tabela 1]
Figure img0001
[0061] Conforme mostrado na tabela 1, os materiais de projeção El são produzidos pelo processo de fabricação S10 para fabricar os materiais de projeção da presente invenção. A temperatura de revenimento no processo de revenimento S30 é 180 °C. Os materiais de projeção E2 são produzidos pelo processo de fabricação S10 usado na presente invenção com a temperatura de revenimento no processo de revenimento S30 sendo de 230°C. Os materiais de projeção E2 são produzidos a partir de cerâmica com alta dureza. Os materiais de projeção E4 são produzidos a partir de aço. Eles foram tratados apenas pela têmpera e revenimento, e não pelo processo de endurecimento por trabalho mecânico. [Tabela 2]
Figure img0002
[Tabela 3]
Figure img0003
[0062] Conforme mostrado na figura 7, um caso no qual os materiais de projeção El sao usados, indica que o valor do estresse de compactação residual é igual ao do caso no qual os materiais de projeção E3 são usados. Especificamente, será compreendido que quando aço com um custo relativo baixo é usado, ele pode otimizar a resistência à fadiga para ser igual àquela dos materiais de projeção de cerâmica que possuem um custo relativamente alto, cerca de duas vezes o custo dos materiais de projeção de aço.
[0063] Isso se deve ao fato de que uma grande quantidade da austenita residual pode permanecer pelo revenimento dos materiais de projeção com uma faixa de temperaturas relativamente baixas no processo de revenimento S30. Especificamente, pelo fato da austenita residual ser modificada levando à formação de martensita durante o processo de endurecimento por trabalho mecânico S40, o endurecimento é causado pela transição da estrutura metálica, e também é causada por deformações plásticas através do estresse conferido aos materiais de projeção.
[0064] Mais adiante, outro caso no qual são usados os materiais de projeção E2 (vide figura 6), cuja dureza é menor que aquela da ordem de Hv 950 dos materiais de projeção El, mas ainda tem uma alta dureza da ordem de Hv 850. Uma comparação com os materiais de projeção El indica que o valor conferido do estresse de compactação residual é um pouco menor que o dos materiais de projeção El. Os materiais de projeção E2, portanto, não atingem o mérito de endurecimento por trabalho mecânico que é igual ao dos materiais de projeção El e E3. Entretanto, em comparação aos materiais de projeção E4, pode-se conferir aos materiais de projeção E2 um valor suficientemente grande para o estresse de compactação residual, especialmente, cerca de 1,5 vezes aquela dos materiais de projeção E4. Claramente, os materiais de projeção E2 fornecem uma vantagem que é substancialmente igual àquela dos materiais de projeção El.
[0065] De modo a garantir a qualidade do componente alvo 3, é importante conhecer as quantidades projetadas dos materiais de projeção com base, por exemplo, no número de particulas de jateamento. Se uma quantidade projetada predeterminada dos materiais de projeção para obter a resistência à fadiga desejada for estabelecida e, se a quantidade projetada dos materiais de projeção no processo de jateamento com granalha ainda não tiver sido atingida, determina-se que a resistência à fadiga desejada ainda não foi obtida.
[0066] Para esta finalidade, o número de particulas de jateamento dos materiais de projeção de aço El, E2, e E4 pode ser facilmente contado, por exemplo, por um magnetômetro adequado para medir os magnetismos das particulas de jateamento magnetizadas. Em contrapartida, para os materiais de projeção de cerâmica, como E3, é dificil contar o número de particulas de jateamento e, portanto, é necessário um equipamento para medição especializado para permitir tal contagem.
[0067] Portanto, embora os materiais de projeção El sejam compostos de um aço que é um material de custo relativamente baixo, eles podem alcançar uma resistência à fadiga aprimorada que é substancialmente igual àquela dos materiais de projeção de cerâmica E3, e eles também podem controlar vantajosamente e prontamente a qualidade do processo de jateamento com granalha.
[0068] Embora as modalidades especificas da presente invenção tenham sido explicadas, será compreendido que elas não se destinam a limitar o escopo da presente invenção. Os versados na técnica compreenderão que várias alterações e modificações podem ser feitas sem que se desvie do espirito e âmbito da invenção.
[0069] O uso de todo e qualquer exemplo ou linguagem exemplificadora (por exemplo, "tal como") na presente invenção, se destina meramente a melhor esclarecer a invenção e não limita seu escopo, a menos que seja reivindicado de outro modo.

Claims (3)

1. Método para a fabricação de materiais de projeção para jateamento com granalha, caracterizado por compreender as etapas de: temperar os materiais de projeção por resfriá-los rapidamente; revenir os materiais de projeção a uma temperatura predeterminada para o revenido; endurecer por trabalho mecânico os materiais de projeção por conferir estresse sobre eles; em que o aço é usado como matéria prima para os materiais de projeção.
2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura predeterminada do revenido deve ser estabelecida dentro da faixa de 130 °C a 230 °C.
3. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a temperatura predeterminada do revenido deve ser estabelecida dentro da faixa de 160 °C a 230 °C.
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