BRPI0707890B1 - processo de craqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados - Google Patents

Abstract

processo de craqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados. um processo de craqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados por contato em um reator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto com um catalisador de craqueamento, em que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende uma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos.

Description

“PROCESSO DE CRAQUEAMENTO CATALÍTICO FLUIDO PARA A PREPARAÇÃO DE PRODUTOS CRAQUEADOS” Campo da Invenção A presente invenção refere-se a um processo de craqueamento catalítico fluido.

Fundamentos da Invenção Em processos de craqueamento catalítico fluido uma carga de alimentação de hidroc-arboneto pré-aquecido de um alto ponto de ebulição é posto em contato com um catalisador de craqueamento quente em um reator de craqueamento catalítico, habitualmente um tubo ascendente. A alimentação é craqueada em produtos de ponto de ebulição mais baixo, tais como gás seco, LPG, gasolina e resíduos líquidos indesejados. Além disso, coque e produtos não voláteis se depositam sobre o catalisador resultando em um catalisador esgotado. O reator sai para um separador no qual o catalisador esgotado é separado dos produtos da reação. Na próxima etapa o catalisador esgotado é extraído com vapor d’água para remover os produtos hidrocarbonetos não voláteis do catalisadoi'. O catalisador extraído é passado para um regenerador no qual o coque e os materiais hidrocarbonetos restantes sofrem combustão e em que o catalisador é aquecido até uma temperatura necessária para as reações de craqueamento. Aqui a seguir o catalisador regenerado quente é retomado para o reator.

Como a carga de alimentação de hidrocarboneto pode ser craqueado uma carga de alimentação que compreende uma grande quantidade de parafinas. No entanto, o craqueamento de um tal carga de alimentação de hidrocarboneto rico em parafina, tal como, por exemplo, um produto de Fischer-Tropsch, não é direto. A US-A-4684756 descreve um processo para preparar uma fração de gasolina por craqueamento catalítico fluido de uma cera de Fischer-Tropsch como obtida em um processo de Fischer-Tropsch catalisado com ferro. O rendimento de gasolina é de 57,2% em peso.

Uma desvantagem do processo divulgado na US-A-46S4756 é que o rendimento de gasolina é relativamente baixo. A EP-A-454256 descreve um processo para preparar olefinas inferiores partindo de um produto de Fischer-Tropsch pelo contato deste produto com um catalisador contendo ZSM-5 a uma temperatura entre 580 e 700 °C em um reator de leito móvel a uma razão de catalisadores para óleo entre 65 e Só kg/kg. A WO-A-2004/106462 descreve um processo em que um produto de Fischer-Tropsch relativamente pesado e um sistema de catalisador que compreende um catalisador, cujo catalisador compreende uma matriz ácida e uma peneira molecular de poro grande, são postos em contato, fornecendo um produto de gasolina que tem um alto teor de iso-parafmas e olefinas, compostos que contribuem bastante para um alto índice de octanas.

Uma desvantagem de se processar uma tal alimentação de parafinas em uma unidade de FCC é que a quantidade de obtenção de coque é demasiadamente pequena. O coque sobre o catalisador é removido por oxidaçâo em um chamado regenerador de FCC. Em uma tal etapa do processo a temperatura do catalisador aumenta devido às reações exotérmicas e atinge uma temperatura que o toma adequado para uso na etapa real de craqueamento catalítico. Se o teor de coque do catalisador for demasiadamente baixo precisa ser adicionado combustível adicional ao regenerador e esta situação não é desejável obviamente. A NL-A.-S7005S7 descreve o craqueamento catalítico de manteiga livre de água a produtos hidrocarbonetos, como gases C4 e gases mais leves, gasolina (C5- 216 °C), resíduos líquidos indesejados leves e coque, sobre um catalisador do tipo RE-USY que também compreende uma matriz de oxido de alumínio cristalino. E o objetivo de a presente invenção conseguir um processo que seja mais bem equilibrado termicamente do que os processos da técnica anterior.

Sumário da Invenção Foi descoberto agora que a façanha acima pode ser conseguida pela realização do craqueamento catalítico fluido da carga de alimentação de parafinas na presença de triglicerídeos.

Conseqüentemente, a invenção fornece um processo de craqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados por contendo em um reator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto com um catalisador de craqueamento, em que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende a carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos.

Verificou-se que por craqueamento é formada uma mistura de uma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos, mais coque é formado sobre o catalisador de craqueamento. Uma vantagem adicional do craqueamento da mistura é que é obtida uma gasolina que tem um mais alto índice de octanas. A Requerente também descobriu que pela escolha do equilíbrio correto entre a carga de alimentação de parafinas por um lado e os triglicerídeos por outro lado, pode ser obtido um produto de gasolina que tem um teor de enxofre menor do que 10 ppm, um teor aromático menor do que 35% em volume, de preferência menor do que 25% em volume e um índice de octana mais alto do que S7. Os triglicerídeos presentes na carga de alimentação de hidrocarboneto são craqueados e os produtos formados resultam em melhores índice de octana RON do produto total.

Descrição detalhada da invenção Os triglicerídeos são glicerídeos em que o glicerol é esterifieado com três ácidos graxos. De preferência, os triglicerídeos que estão sendo usados no processo de acordo com a invenção compreendem ácidos graxos em que o grupamento ácido graxo está na faixa de desde 4 até 30 átomos de carbono, os ácidos graxos mais comumente sendo saturados contendo 1, 2 ou 3 duplas ligações. Os triglicerídeos são o principal constituinte em óleo vegetal, óleo de peixe e gordura animal.

De preferência, a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixe para fornecer os triglicerídeos. O óleo vegetal, a gordura animal ou o óleo de peixe não precisam estar em fomia anidra ou pura ou sei* sujeito à hidrogenação anterior. O óleo ou a gordura pode conter quantidades variáveis de ácidos graxos livres e/ou ésteres ambos podendo ser convertidos a hidrocarbonetos durante o processo desta invenção. O óleo ou a gordura também pode compreender carotenóides, hidrocarbonetos, fosfatídeos, ácidos graxos simples e seus ésteres, terpenos, esteróis, álcoois graxos, tocoferóis, pol iisopreno, carboidratos e proteínas.

Os óleos vegetais incluem óleo de semente de colza, óleo de palma, óleo de coco, óleo de milho, óleo de soja, óleo de açafroa, óleo de girassol, óleo de linhaça, óleo de oliva e óleo de amendoim. As gorduras animais adequadas incluem toucinho de porco, gordura de boi, gordura de carneiro e gordura de galinha. Misturas de óleos ou de gorduras de diferentes origens podem sei* usadas como alimentação para a etapa de conversão catalítica. Desse modo, podem ser usada misturas dos óleos vegetais, gorduras animais, óleos de peixe e misturas que incluem óleo vegetal, gordura animal e/ou óleo de peixe. Os óleos preferidos são óleo de semente de colza e óleo de palma, em particular óleo de palma. Foi descoberto que o uso de óleo de palma resulta em uma maior conversão a produtos craqueados e em rendimentos de gasolina mais alto. A carga de alimentação de hidrocarboneto também pode compreender ácidos graxos e ésteres naturais sem ser triglicerídeos, por exemplo, metil ésteres de ácido graxo derivados da transesterificação dos óleos vegetais e dos óleos animais acima.

Sem que se deseje ficar preso a qualquer teoria, descobriu-se que o eraqueamento catalítico de triglicerídeos parece ser um processo em etapa em que estão sendo formadas as moléculas de ácidos graxos da primeira etapa e a cadeia principal do glicerol. As moléculas de ácido graxo são snbseqüentemente craqueadas fornecendo componentes mais leve. Foi descoberto que, na presença de um catalisador de eraqueamento, a conversão dos triglicerídeos em ácidos graxos é quase instantânea, ao passo que a próxima etapa, que é a conversão de ácidos graxos, depende de fatores tais como razão de catalisador para óleo, tipo de catalisador, temperatura e tempo de residência.

Tipicamente, espera-se que o oxigênio presente nos triglicerídeos esteja sendo convertido a C02 na etapa de eraqueamento catalítico. Descobriu-se, entretanto, que a maior parte do oxigênio é convertida a água como subproduto. Esta água já irá funcionar como um gás de extração e será separada dos produtos valiosos na etapa de extração do processo de eraqueamento catalítico fluido.

Exemplos de cargas de alimentação de parafinas adequados são uma corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch ou hydrowax.

Hydrowax é a fração do fundo de um hidrocraqueador. Por hidrocraqueador no contexto da presente invenção entende-se um processo de hidrocraqueamento of cujos produtos principais tipicamente são nafta, querosene e gasóleo. A conversão, expressa em percentagem em peso da fração na alimentação para o hidrocraqueador com ponto de ebulição acima de 370 °C a hidrocarbonetos com ponto de ebulição abaixo de 370 °C, é tipicamente acima de 50% em peso. Exemplos de processos de hidrocraqueamento que possam fornecer uma fração de fundo que pode ser usada no presente processo, são descritos na EP-A-699225, na EP-A-64989Ó, na WO-A-97/1S27S , na EP-A-705321, na EP-A-994173 e na US-A-4S51109.

Por "con-ente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch" entende-se que a coiTente de hidrocarboneto é um produto proveniente de um processo de síntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch ou derivada de tal produto por uma etapa de hidroproeessamento, isto é, hidrocraqueamento, hidro-isomerização e/ou hidrogenação . A reação de Fischer-Tropsch converte o monóxido de carbono e o hidrogênio em hidrocarbonetos de cadeia mais longa, habitualmente parafínicos: n(CO + 2H2) = (-CH2-) n + nlT20 + calor, na presença de um catalisador apropriado e tipicamente à temperatura elevada, por exemplo 125 até 300 °C, de preferência 175 até 250 °C e pressão, por exemplo 5 até 100 bar, de preferência 12 até S0 bar. Podem ser empregadas razões de hidrogênio : monóxido de carbono sem ser de 2, se desejadas. O monóxido de carbono e o hidrogênio são tipicamente derivados de uma carga de alimentação de hidrocarbonetos por oxidação parcial. As cargas de alimentação de hidrocarbonetos adequadas incluem hidrocarbonetos gasosos tais como gás natural ou metano, gás mineral, biomassa ou frações residuais provenientes de destilação de óleo bruto. A corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch pode adequadamente ser uma denominada corrente bruta sintética “bruto sintético” como descrito, por exemplo na GB-A-23S6607, na GB-A-2371S07 ou na EP-A-0321305. Outras correntes de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch adequadas podem ser frações de hidrocarboneto com ponto de ebulição na faixa da nafta, do querosene, do gasóleo ou da ceia, como obtidas pele» processo de síntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch, opcional mente seguidas por uma etapa de hidroproeessamento.

De preferência, o produto da corrente de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch foi obtido por hidroisomerização de hidrocarbonetos diretamente obtidos na reação de síntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch. O uso de uma fração de hidrocarboneto hidroisomerizada é vantajoso porque esta contribui a um alto rendimento em gasolina devido ao alto teor de iso-parafínas na dita fração. Uma fração hidroisomerizada com ponto de ebulição na faixa do querosene ou do gasóleo pode adequadamente ser usada como a coirente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch. De preferência, entretanto, é usada uma fração hidroisomerizada com ponto de ebulição mais alto como alimentação. Uma fração de hidrocarboneto hidroisomerizada com ponto de ebulição mais alto é usada como alimentação.

Uma fração de hidrocarboneto hidroisomerizada particulannente adequada é uma fração que tem um ponto de ebulição TI0o'o em peso entre 350 e 450 °C e uma T90% em peso entre 450 e 600 °C e um teor de cera entre 5 e 60% em p»eso. Tal fração é tipicamente denominada refinado ceroso. De preferência, o teor de cera está entre 5 e 30% em peso. O teor de cera é medido por eliminação cie cera por solvente a - 27 °C em uma mistura de 50/50 vol/vol de metil etil cetona e tolueno. Exemplos de tais correntes de hidrocarboneto são o produto Refinado Ceroso comercial mente disponível como é comercializado pela Shell MDS (Malásia) Scln Bhd snf o produto refinado ceroso como obtido pelo processo descrito na WO-A-02/070630 ou na EP-B-066S342. A carga de alimentação de parafinas compreende de preferência pelo menos 50" o em peso de parafinas, mais preferivelmente pelo menos 70% em pese» de parafinas. Por parafinas entendem-se tanto normais como iso-parafínas. Os teores de parafina das cargas de alimentação de parafinas no contexto da presente invenção são medidos por meio de cromatograiia no estado gasoso abrangente multi-dimensional (GCxGC), como descrito em PJ. Schoenmakers, J. L. Μ. M. Oomen, J. Blomberg, W. Genuit, G. van Velzen, J. Chromatogr. A, S92 ( 2000) p. 29 e outros . A carga cie alimentação de hidrocarboneto de acordo com a presente invenção compreende tanto uma carga de alimentação de parafinas como de triglicerídeos. De preferência, a proporção em peso entre a quantidade da carga de alimentação de parafinas e a quantidade de triglicerídeos presentes na carga de alimentação de hidrocarboneto está entre 20:1 e 1:5, mais preferivelmente entre 5:1 e 1:2. A carga de alimentação de hidrocarboneto pode opcionalmente também compreender um componente que não é um triglicerídeo nem uma carga de alimentação de parafinas. Os componentes adequados são os chamadas cargas de alimentação de FCC convencionais, que são tipicamente derivados de refinação de óleo bruto e que são menos parafínicos do que as alimentações parafinicas descritas acima. A carga de alimentação de FCC convencional que pode ser usado no processo de acordo com a invenção inclui frações de óleo bruto não residual de alto ponto de ebulição, tais como gasóleo a vácuo, gasóleo de corrida direta (atmosférica), gasóleos de coqueificador e resíduos de destilação atmosférica e a vácuo de óleo bruto. Estas cargas de alimentação têm pontos de ebulição de preferência na faixa de desde 220 °C até to 650 °C, mais preferivelmente na faixa de desde 300 °C até to 600 °C- A quantidade da carga de alimentação de FCC convencional em relação à carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos pode variar dependendo da disponibilidade da carga de alimentação e da qualidade do produto desejado. No processo de acordo com a invenção a carga de alimentação de hidrocarboneto pode compreender até 90% em peso da carga de alimentação de FCC convencional, de preferência até 70% em peso da carga de alimentação de FCC convencional, mais preferivelmente até 50% em peso da carga de alimentação de FCC convenciona], até mesmo mais preferivelmente até 40% em peso da carga de alimentação de FCC convencional. Uma vantagem de se processar uma mistura de carga de alimentação de FCC convencional, carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos é, por exemplo, que é produzida uma gasolina com um teor de aromáticos reduzido. Uma outra vantagem é que quando forem adicionados triglicerídeos e uma carga de alimentação de parafinas a uma carga de alimentação de FCC convencional, é obtido um maior rendimento de olefínas inferiores. As vantagens da presente invenção se tomam menos acentuadas a um mais baixo teor da carga de alimentação de FCC convencional na alimentação.

Desse modo, pela escolha do equilíbrio correto entre a carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos por um lado e a carga de alimentação de FCC convencional por outro lado pode ser obtido um produto de gasolina que tem as propriedades desejadas tal como um índice de octana aceitável, um baixo teor de enxofre e um teor de aromático desejado. As propriedades dos produtos craqueados podem ser ajustadas.

No processo de acordo com a invenção, o catalisador cie eraqueamento compreende uma zeólita de poro grande. Por uma zeólita de poro grande, entende-se uma zeólita que compreenda uma estrutura porosa, cristalina de aluminossilicato que tem uma estmtura porosa interna da célula sobre a qual o eixo maior dos poros está na faixa de desde 0,62 até 0,8 nanometro. Os eixos das zeólitas estão representados em “Atlas of Zeolite Stmcture Types”, de W. M. Meier, D. H. Olson e Ch. Baerlocher, Quarta Edição Conferida 1996, Elsevier, ISBN 0-444-10015-6. Exemplos de tais zeólitas de poro grande são FAU ou faujasita, de preferência faujasita sintética, como zeólita Y, USY, Terra Rara Y (= REY) ou Terra Rara USY (REUSY). De acordo com a presente invenção de preferência é usada USY como a zeólita de poro grande. O catalisador de eraqueamento de preferência também compreende uma zeólita de poro médio se for desejado um alto rendimento de propileno. Por uma zeólita de poro médio que pode ser usada na presente invenção entende-se uma zeólita que compreende uma estrutura porosa, cristalina cie aluminossilieato que tem uma estmtura porosa interna da célula sobre a qual o eixo maior dos poros está 11a faixa de desde 0,45 até 0,62 nanòmetro. Exemplos de tais zeólitas de poro médio sâo do tipo estratural MFI tal como ZSM-5, do tipo MTW, tal como ZSM-12, do tipo estmtural TC)N tal como teta um e do tipo estrutural FER tal como ferrierita. De acordo com a presente invenção de preferência ZSM-5 é usada como a zeólita de poro médio. A proporção em peso da zeólita de poro grande para zeólita de poro médio no catalisador de craqueamento de preferência está na faixa de desde 99:1 até 70:30, mais preferivelmente na faixa de desde 98:2 até 85:15. A quantidade total de zeólita de poro grande e/ou zeólita de poro médio que está presente nos catalisadores de craqueamento está de preferência na faixa de desde 5 até 40° õ em peso, mais preferivelmente na faixa de desde 10 até 30° 0 em peso, até mesmo mais preferivelmente na faixa cie desde 10 até 25° 0 em pese* em relação à massa total do catalisador.

Próximo à zeólita de poro grande ou médio, os catalisadores podem compreender um ou mais materiais aglutinantes porosos cie óxido de metal refratário inorgânico ou suportes e/ou materiais de matriz ativa. Estes materiais aglutinantes ou suportes podem ou não contribuir para a reação de craqueamento. Exemplos de tais materiais aglutinantes são sílica, alumina, titânia, zirconia e óxido de magnésio ou combinações de dois ou mais dos mesmos. Além disso podem ser usados aglutinantes orgânicos. A temperatura na qual são postos em contato a carga cie alimentação de biclrocarboneto e o catalisador de craqueamento está de preferência entre 450 e 650 °C . Mais preferivelmente, a temperatura está acima de 475 °C, até mesmo mais preferivelmente acima de 500 °C . Bons rendimentos de gasolina são observados a temperaturas acima de 600 C . No entanto, as temperaturas acima de 600 °C darão origem às reações de craqueamento térmico e a formação de produtos gasosos não desejáveis como metano e etano. Por esta razão a temperatura de preferência está abaixo de 600 °C . O processo pode ser realizado em vários tipos de reatores. Para simplificar a regeneração do catalisador, é dada preferência a um reator de leito fluidizado ou a um tubo ascendente do reator. Se o processo for realizado em um tubo ascendente do reator, o tempo de contato preferido está entre 1 e 10 segundos e mais preferivelmente entre 2 e 7 segundos. A razão de catalisador para óleo (carga de alimentação de hidrocarboneto) está de preferência entre 2 e 20 kg/kg. Foi descoberto que podem ser obtidos bons resultados a uma razão de catalisador para óleo acima de 6 kg/kg, pois uma razão maior de catalisador para óleo resulta em uma maior quantidade de coque sobre o catalisador.

Exemplos A invenção também é ilustrada pelos Exemplos a seguir. As propriedades mais importantes de hydrowax são apresentadas na tabela 1.

Tabela 1 Exemplo 1 Foram realizados experimentos de craqueamento catalítico em um reator como microtubo ascendente que opera em um regime de fluxo empistonado isotérmico. O reator com microtubo ascendente é um reator para craqueamento catalítico fluido de passagem única em escala de bancada que simula a hidrodinâmica de um reator de FCC industrial. A temperatura do reator foi ajustada para 525°C. O comprimento do reator era nestes experimentos de 21,2 metros. O catalisador usado era um catalisador de FCC em equilíbrio (e-cat) comercial à base de sol de sílica, que contém 11 ° o em peso de cristais de zeólita USY. Antes de cada experimento, o catalisador era regenerado em um reator de leito fluidizado, onde o coque era submetido à combustão em ar a 600 °C durante três horas. O catalisador foi alimentado ao reator por meio de um alimentador de catalisador. Foi usado nitrogênio para facilitar o fluxo do catalisador. A alimentação de óleo foi fornecida através de uma bomba de seringa isenta de pulso para o forno pré-aquecido onde ela era parcialmente evaporada. Na última parte antes do ponto de injeção o óleo foi completamente evaporado e adotada a temperatura da reação, assim como o catalisador. A alimentação foi injetada perpendicularmente para a coiTente do catalisador. A alimentação consistia de hydrowax puro ou de hydrowax mesclado com 20° o em peso ou 40° o em peso de óleo de semente de colza do qual foi eliminada a goma. A coleta da amostra iniciou quando o sistema tinha atingido a operação em estado estacionário. A separação do catalisador e do produto gasoso ocorreu por meio de um ciclone. Durante a operação em estado estacionário o catalisador foi armazenado sob condições de reação e depois disso extraído com nitrogênio. O gás efluente Jbi conduzido através de três condensadores em série que operam a 25, - 60 e -60 C'C, respectivamente. Quaisquer produtos não condensados foram capturados em um balão de gás. Os componentes C1-C4 hidrocarbonetos nos balões de gás foram determinados por meio de c-romatografia no estado gasoso. Os C5 e C5 hidrocarbonetos arrastados foram detectados como dois aglomerados separados por este método de análise e adicionados à fração da gasolina. O produto líquido foi analisado por destilação simulada. Isto forneceu as quantidades de produto tem termos de aglomerados de faixas de ebulição: gasolina (C5-215 C), Resíduo Líquido Indesejado Leve (LCO, 215-325 °C) Resíduo Líquido Indesejado Pesado e Lama de Petróleo (I-ICO SO, 325 + °C) . O coque no catalisador foi determinado com uma aparelhagem para análise de carbono LECO C-400. C)s resultados estão apresentados na tabela Em comparação com hydrowax a 100%, a adição de óleo de semente de colza (RSO) resulta em maiores quantidades de coque e de LCO. Além disso, é observado um aumento evidente no RON calculado para a mescla craqueada catai iticamente de hydrowax com 40% em peso de óleo de semente de colza comparado a 100% de hydrowax .

Tabela 2 Exemplo 2 Em um reator de leito fluidizado em pequena escala foram realizadas as mesclas de craqueamento catalítico de hydrowax, com óleo de semente de colza e ólec* de palma (a 5, 10, 25%. em peso) usando catalisadores em equilíbrio, e-cat2. Os experimentos foram feitos em um reator em que 10 gramas do e-catalisador comercial foram fluidizados constantemente com nitrogênio. Dependendo da razão de cat/óleo uma quantidade de 1,25 até 3,33 gramas de óleo foi injetada no reator. Durante a extração os produtos líquidos foram coletados em recipientes de vidro (receptores) em um banho a uma temperatura de -15 °C. O gás produzido foi analisado online com uma cromatografia no estado gasoso Depois da extração durante 660 segundos, a quantidade de coque formada sobre o catalisador foi determinada por combustão do coque do catalisador em uma etapa de regeneração. Durante 40 o minutos a temperatura do reator era de 650 C em um ambiente de ar. O coque foi convertido a C02 e medido online. Depois da regeneração o reator foi resfriado até a temperatura da reação e foi iniciada uma nova injeção. Os resultados estão apresentados nas tabelas 3 e 4.

Tabela 3. Distribuição do produto usando e-cat2 a 500 °C (a uma razão de Cat/Oleo de 6,3) de bydrowax (HWX) e misturas de hydrowax e óleo de semente de colza (RSO).

Tabela 4. Distribuição do produto usando e-cat2 a 500 °C (a uma razão de Cat/Oleo 6) de hydrowax (HWX) e misturas de hydrowax e óleo de palma.

Claims (11)

1. Processo de eraqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados, caracterizado pelo fato de contactar um reator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto com um catalisador de eraqueamento, em que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende uma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos.

2. Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de parafinas compreende pelo menos 50% em peso de parafinas, de preferência pelo menos 70% em peso de parafinas.

3. Processo de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a razão em peso entre a carga de alimentação de parafinas e os triglicerídeos presentes na carga de alimentação de hidrocarboneto está na faixa de desde 20:1 até 1:5, mais preferivelmente de desde 5:1 até 1:2.

4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende até 90% em peso de uma carga de alimentação de FCC convencional, mais preferivelmente até 70% em peso.

5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende óleo vegetal, de preferência óleo de palma ou óleo de semente de colza.

6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de parafinas é um hydrowax.

7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 5, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de parafinas é uma corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch.

8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o catalisador de craqueamento compreende uma zeólita de grande tamanho de poro.

9. Processo de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que a zeólita de grande tamanho de poro é USY.

10. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizado pelo fato de que o catalisador de craqueamento compreende uma zeólita de tamanho de poro médio.

11. Processo de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de que a zeólita de tamanho de poro médio é ZSM-5.