BRPI0707890A2 - processo de craqueamento catalÍtico fluido para a preparaÇço de produtos craqueados - Google Patents

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Abstract

PROCESSO DE CRAQUEAMENTO CATALÍTICO FLUIDO PARA A PREPARAÇçO DE PRODUTOS CRAQUEADOS. Um processo de craqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados por contato em um reator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto com um catalisador de craqueamento, em que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreende uma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos.

Description

"PROCESSO DE CRAQUEAMENTO CATALÍTICO FLUIDO PARA APREPARAÇÃO DE PRODUTOS CRAQUEADOS"
Campo da Invenção
A presente invenção refere-se a um processo de craqueamentocatalítico fluido.
Fundamentos da Invenção
Em processos de craqueamento catalítico fluido uma carga dealimentação de hidrocarboneto pré-aquecido de um alto ponto de ebulição éposto em contato com um catalisador de craqueamento quente em um reatorde craqueamento catalítico, habitualmente um tubo ascendente. A alimentaçãoé craqueada em produtos de ponto de ebulição mais baixo, tais como gás seco,LPG, gasolina e resíduos líquidos indesejados. Além disso, coque e produtosnão voláteis se depositam sobre o catalisador resultando em um catalisadoresgotado. O reator sai para um separador no qual o catalisador esgotado éseparado dos produtos da reação. Na próxima etapa o catalisador esgotado éextraído com vapor d'água para remover os produtos hidrocarbonetos nãovoláteis do catalisador. O catalisador extraído é passado para um regeneradorno qual o coque e os materiais hidrocarbonetos restantes sofrem combustão eem que o catalisador é aquecido até uma temperatura necessária para asreações de craqueamento. Aqui a seguir o catalisador regenerado quente éretornado para o reator.
Como a carga de alimentação de hidrocarboneto pode sercraqueado uma carga de alimentação que compreende uma grande quantidadede parafinas. No entanto, o craqueamento de um tal carga de alimentação dehidrocarboneto rico em parafina, tal como, por exemplo, um produto deFischer-Tropsch, não é direto.
A US-A-4684756 descreve um processo para preparar umafração de gasolina por craqueamento catalítico fluido de uma cera de Fischer-Tropsch como obtida em um processo de Fischer-Tropsch catalisado comferro. O rendimento de gasolina é de 57,2% em peso.
Uma desvantagem do processo divulgado na US-A-4684756 éque o rendimento de gasolina é relativamente baixo.
A EP-A-454256 descreve um processo para preparar olefinasinferiores partindo de um produto de Fischer-Tropsch pelo contato desteproduto com um catalisador contendo ZSM-5 a uma temperatura entre 580 e700 °C em um reator de leito móvel a uma razão de catalisadores para óleoentre 65 e 86 kg/kg.
A W0-A-2004/106462 descreve um processo em que umproduto de Fischer-Tropsch relativamente pesado e um sistema de catalisadorque compreende um catalisador, cujo catalisador compreende uma matrizácida e uma peneira molecular de poro grande, são postos em contato,fornecendo um produto de gasolina que tem um alto teor de iso-parafinas eolefinas, compostos que contribuem bastante para um alto índice de octanas.
Uma desvantagem de se processar uma tal alimentação deparafinas em uma unidade de FCC é que a quantidade de obtenção de coque édemasiadamente pequena. O coque sobre o catalisador é removido poroxidação em um chamado regenerador de FCC. Em uma tal etapa do processoa temperatura do catalisador aumenta devido às reações exotérmicas e atingeuma temperatura que o torna adequado para uso na etapa real decraqueamento catalítico. Se o teor de coque do catalisador fordemasiadamente baixo precisa ser adicionado combustível adicional aoregenerador e esta situação não é desejável obviamente.
A NL-A-8700587 descreve o craqueamento catalítico demanteiga livre de água a produtos hidrocarbonetos, como gases C4 e gasesmais leves, gasolina (C5- 216 °C), resíduos líquidos indesejados leves ecoque, sobre um catalisador do tipo RE-USY que também compreende umamatriz de óxido de alumínio cristalino.
É o objetivo de a presente invenção conseguir um processoque seja mais bem equilibrado termicamente do que os processos da técnicaanterior.
Sumário da Invenção
Foi descoberto agora que a façanha acima pode ser conseguidapela realização do craqueamento catalítico fluido da carga de alimentação deparafinas na presença de triglicerídeos.
Conseqüentemente, a invenção fornece um processo decraqueamento catalítico fluido para a preparação de produtos craqueados porcontendo em um reator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto comum catalisador de craqueamento, em que a carga de alimentação dehidrocarboneto compreende a carga de alimentação de parafinas etriglicerídeos.
Verificou-se que por craqueamento é formada uma mistura deuma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos, mais coque é formadosobre o catalisador de craqueamento. Uma vantagem adicional docraqueamento da mistura é que é obtida uma gasolina que tem um mais altoíndice de octanas. A Requerente também descobriu que pela escolha doequilíbrio correto entre a carga de alimentação de parafinas por um lado e ostriglicerídeos por outro lado, pode ser obtido um produto de gasolina que temum teor de enxofre menor do que 10 ppm, um teor aromático menor do que35% em volume, de preferência menor do que 25% em volume e um índicede octana mais alto do que 87. Os triglicerídeos presentes na carga dealimentação de hidrocarboneto são craqueados e os produtos formadosresultam em melhores índice de octana RON do produto total.
Descrição detalhada da invenção
Os triglicerídeos são glicerídeos em que o glicerol éesterificado com três ácidos graxos. De preferência, os triglicerídeos que estãosendo usados no processo de acordo com a invenção compreendem ácidosgraxos em que o grupamento ácido graxo está na faixa de desde 4 até 30átomos de carbono, os ácidos graxos mais comumente sendo saturadoscontendo 1, 2 ou 3 duplas ligações. Os triglicerídeos são o principalconstituinte em óleo vegetal, óleo de peixe e gordura animal.
De preferência, a carga de alimentação de hidrocarbonetocompreende óleo vegetal, gordura animal ou óleo de peixe para fornecer ostriglicerídeos. O óleo vegetal, a gordura animal ou o óleo de peixe nãoprecisam estar em forma anidra ou pura ou ser sujeito à hidrogenaçãoanterior. O óleo ou a gordura pode conter quantidades variáveis de ácidosgraxos livres e/ou ésteres ambos podendo ser convertidos a hidrocarbonetosdurante o processo desta invenção. O óleo ou a gordura também podecompreender carotenóides, hidrocarbonetos, fosfatídeos, ácidos graxossimples e seus ésteres, terpenos, esteróis, álcoois graxos, tocoferóis,poliisopreno, carboidratos e proteínas.
Os óleos vegetais incluem óleo de semente de colza, óleo depalma, óleo de coco, óleo de milho, óleo de soja, óleo de açafroa, óleo degirassol, óleo de linhaça, óleo de oliva e óleo de amendoim. As gordurasanimais adequadas incluem toucinho de porco, gordura de boi, gordura decarneiro e gordura de galinha. Misturas de óleos ou de gorduras de diferentesorigens podem ser usadas como alimentação para a etapa de conversãocatalítica. Desse modo, podem ser usada misturas dos óleos vegetais, gordurasanimais, óleos de peixe e misturas que incluem óleo vegetal, gordura animale/ou óleo de peixe. Os óleos preferidos são óleo de semente de colza e óleo depalma, em particular óleo de palma. Foi descoberto que o uso de óleo depalma resulta em uma maior conversão a produtos craqueados e emrendimentos de gasolina mais alto.
A carga de alimentação de hidrocarboneto também podecompreender ácidos graxos e ésteres naturais sem ser triglicerídeos, porexemplo, metil ésteres de ácido graxo derivados da transesterificação dosóleos vegetais e dos óleos animais acima.Sem que se deseje ficar preso a qualquer teoria, descobriu-seque o craqueamento catalítico de triglicerídeos parece ser um processo emetapa em que estão sendo formadas as moléculas de ácidos graxos da primeiraetapa e a cadeia principal do glicerol. As moléculas de ácido graxo sãosubseqüentemente craqueadas fornecendo componentes mais leve. Foidescoberto que, na presença de um catalisador de craqueamento, a conversãodos triglicerídeos em ácidos graxos é quase instantânea, ao passo que apróxima etapa, que é a conversão de ácidos graxos, depende de fatores taiscomo razão de catalisador para óleo, tipo de catalisador, temperatura e tempode residência.
Tipicamente, espera-se que o oxigênio presente nostriglicerídeos esteja sendo convertido a CO2 na etapa de craqueamentocatalítico. Descobriu-se, entretanto, que a maior parte do oxigênio éconvertida a água como subproduto. Esta água já irá funcionar como um gásde extração e será separada dos produtos valiosos na etapa de extração doprocesso de craqueamento catalítico fluido.
Exemplos de cargas de alimentação de parafinas adequadossão uma corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch ouhydrowax.
Hydrowax é a fração do fundo de um hidrocraqueador. Porhidrocraqueador no contexto da presente invenção entende-se um processo dehidrocraqueamento of cujos produtos principais tipicamente são nafta,querosene e gasóleo. A conversão, expressa em percentagem em peso dafração na alimentação para o hidrocraqueador com ponto de ebulição acimade 370 0C a hidrocarbonetos com ponto de ebulição abaixo de 370 0C, étipicamente acima de 50% em peso. Exemplos de processos dehidrocraqueamento que possam fornecer uma fração de fundo que pode serusada no presente processo, são descritos na EP-A-699225, na EP-A-649896,na WO-A-97/18278 , na EP-A-705321, na EP-A-994173 e na US-A-4851109.Por "corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch" entende-se quea corrente de hidrocarboneto é um produto proveniente de um processo desíntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch ou derivada de tal produto poruma etapa de hidroprocessamento, isto é, hidrocraqueamento, hidro-isomerização e/ou hidrogenação .
A reação de Fischer-Tropsch converte o monóxido de carbonoe o hidrogênio em hidrocarbonetos de cadeia mais longa, habitualmenteparafínicos:
n(CO + 2H2) = (-CH2-) n + IiH2O + calor,
na presença de um catalisador apropriado e tipicamente àtemperatura elevada, por exemplo 125 até 300 °C, de preferência 175 até 2500C e pressão, por exemplo 5 até 100 bar, de preferência 12 até 80 bar. Podemser empregadas razões de hidrogênio : monóxido de carbono sem ser de 2, sedesejadas.
O monóxido de carbono e o hidrogênio são tipicamentederivados de uma carga de alimentação de hidrocarbonetos por oxidaçãoparcial. As cargas de alimentação de hidrocarbonetos adequadas incluemhidrocarbonetos gasosos tais como gás natural ou metano, gás mineral,biomassa ou frações residuais provenientes de destilação de óleo bruto.
A corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropschpode adequadamente ser uma denominada corrente bruta sintética "brutosintético" como descrito, por exemplo na GB-A-2386607, na GB-A-2371807ou na EP-A-0321305. Outras correntes de hidrocarboneto de Fischer-Tropschadequadas podem ser frações de hidrocarboneto com ponto de ebulição nafaixa da nafta, do querosene, do gasóleo ou da cera, como obtidas peloprocesso de síntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch, opcionalmenteseguidas por uma etapa de hidroprocessamento.
De preferência, o produto da corrente de hidrocarboneto deFischer-Tropsch foi obtido por hidroisomerização de hidrocarbonetosdiretamente obtidos na reação de síntese de hidrocarboneto de Fischer-Tropsch. O uso de uma fração de hidrocarboneto hidroisomerizada évantajoso porque esta contribui a um alto rendimento em gasolina devido aoalto teor de iso-parafinas na dita fração. Uma fração hidroisomerizada com5 ponto de ebulição na faixa do querosene ou do gasóleo pode adequadamenteser usada como a corrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch. Depreferência, entretanto, é usada uma fração hidroisomerizada com ponto deebulição mais alto como alimentação. Uma fração de hidrocarbonetohidroisomerizada com ponto de ebulição mais alto é usada como alimentação.
Uma fração de hidrocarboneto hidroisomerizadaparticularmente adequada é uma fração que tem um ponto de ebulição T10%em peso entre 350 e 450 0C e uma T90% em peso entre 450 e 600 0C e umteor de cera entre 5 e 60% em peso. Tal fração é tipicamente denominadarefinado ceroso. De preferência, o teor de cera está entre 5 e 30% em peso. Oteor de cera é medido por eliminação de cera por solvente a - 27 0C em umamistura de 50/50 vol/vol de metil etil cetona e tolueno. Exemplos de taiscorrentes de hidrocarboneto são o produto Refinado Ceroso comercialmentedisponível como é comercializado pela Shell MDS (Malásia) Sdn Bhd snf oproduto refinado ceroso como obtido pelo processo descrito na WO-A-02/070630 ou na EP-B-0668342.
A carga de alimentação de parafinas compreende depreferência pelo menos 50% em peso de parafinas, mais preferivelmente pelomenos 70% em peso de parafinas. Por parafinas entendem-se tanto normaiscomo iso-parafinas. Os teores de parafina das cargas de alimentação deparafinas no contexto da presente invenção são medidos por meio decromatografia no estado gasoso abrangente multi-dimensional (GCxGC),como descrito em P.J. Schoenmakers, J. L. Μ. M. Oomen, J. Blomberg, W.Genuit, G. van Velzen, J. Chromatogr. A, 892 (2000) p. 29 e outros .
A carga de alimentação de hidrocarboneto de acordo com apresente invenção compreende tanto uma carga de alimentação de parafinascomo de triglicerídeos. De preferência, a proporção em peso entre aquantidade da carga de alimentação de parafinas e a quantidade detriglicerídeos presentes na carga de alimentação de hidrocarboneto está entre20:1 e 1:5, mais preferivelmente entre 5:1 e 1:2.
A carga de alimentação de hidrocarboneto pode opcionalmentetambém compreender um componente que não é um triglicerídeo nem umacarga de alimentação de parafinas. Os componentes adequados são oschamadas cargas de alimentação de FCC convencionais, que são tipicamentederivados de refinação de óleo bruto e que são menos parafínicos do que asalimentações parafínicas descritas acima. A carga de alimentação de FCCconvencional que pode ser usado no processo de acordo com a invençãoinclui frações de óleo bruto não residual de alto ponto de ebulição, tais comogasóleo a vácuo, gasóleo de corrida direta (atmosférica), gasóleos decoqueificador e resíduos de destilação atmosférica e a vácuo de óleo bruto.Estas cargas de alimentação têm pontos de ebulição de preferência na faixa dedesde 220 0C até to 650 0C, mais preferivelmente na faixa de desde 300 0C atéto 600 °C.
A quantidade da carga de alimentação de FCC convencionalem relação à carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos pode variardependendo da disponibilidade da carga de alimentação e da qualidade doproduto desejado. No processo de acordo com a invenção a carga dealimentação de hidrocarboneto pode compreender até 90% em peso da cargade alimentação de FCC convencional, de preferência até 70% em peso dacarga de alimentação de FCC convencional, mais preferivelmente até 50% empeso da carga de alimentação de FCC convencional, até mesmo maispreferivelmente até 40% em peso da carga de alimentação de FCCconvencional. Uma vantagem de se processar uma mistura de carga dealimentação de FCC convencional, carga de alimentação de parafinas etriglicerídeos é, por exemplo, que é produzida uma gasolina com um teor dearomáticos reduzido. Uma outra vantagem é que quando forem adicionadostriglicerídeos e uma carga de alimentação de parafinas a uma carga dealimentação de FCC convencional, é obtido um maior rendimento de olefinasinferiores. As vantagens da presente invenção se tornam menos acentuadas aum mais baixo teor da carga de alimentação de FCC convencional naalimentação.
Desse modo, pela escolha do equilíbrio correto entre a cargade alimentação de parafinas e triglicerídeos por um lado e a carga dealimentação de FCC convencional por outro lado pode ser obtido um produtode gasolina que tem as propriedades desejadas tal como um índice de octanaaceitável, um baixo teor de enxofre e um teor de aromático desejado. Aspropriedades dos produtos craqueados podem ser ajustadas.
No processo de acordo com a invenção, o catalisador decraqueamento compreende uma zeólita de poro grande. Por uma zeólita deporo grande, entende-se uma zeólita que compreenda uma estrutura porosa,cristalina de aluminossilicato que tem uma estrutura porosa interna da célulasobre a qual o eixo maior dos poros está na faixa de desde 0,62 até 0,8nanômetro. Os eixos das zeólitas estão representados em "Atlas of ZeoliteStructure Types", de W. M. Meier, D. H. Olson e Ch. Baerlocher, QuartaEdição Conferida 1996, Elsevier, ISBN 0-444-10015-6. Exemplos de taiszeólitas de poro grande são FAU ou faujasita, de preferência faujasitasintética, como zeólita Y, USY, Terra Rara Y (= REY) ou Terra Rara USY(REUSY). De acordo com a presente invenção de preferência é usada USYcomo a zeólita de poro grande.
O catalisador de craqueamento de preferência tambémcompreende uma zeólita de poro médio se for desejado um alto rendimento depropileno. Por uma zeólita de poro médio que pode ser usada na presenteinvenção entende-se uma zeólita que compreende uma estrutura porosa,cristalina de aluminossilicato que tem uma estrutura porosa interna da célulasobre a qual o eixo maior dos poros está na faixa de desde 0,45 até 0,62nanômetro. Exemplos de tais zeólitas de poro médio são do tipo estruturalMFI tal como ZSM-5, do tipo MTW, tal como ZSM-12, do tipo estruturalTON tal como teta um e do tipo estrutural FER tal como ferrierita. De acordocom a presente invenção de preferência ZSM-5 é usada como a zeólita deporo médio.
A proporção em peso da zeólita de poro grande para zeólita deporo médio no catalisador de craqueamento de preferência está na faixa dedesde 99:1 até 70:30, mais preferivelmente na faixa de desde 98:2 até 85:15.
A quantidade total de zeólita de poro grande e/ou zeólita deporo médio que está presente nos catalisadores de craqueamento está depreferência na faixa de desde 5 até 40% em peso, mais preferivelmente nafaixa de desde 10 até 30% em peso, até mesmo mais preferivelmente na faixade desde 10 até 25% em peso em relação à massa total do catalisador.
Próximo à zeólita de poro grande ou médio, os catalisadorespodem compreender um ou mais materiais aglutinantes porosos de óxido demetal refratário inorgânico ou suportes e/ou materiais de matriz ativa. Estesmateriais aglutinantes ou suportes podem ou não contribuir para a reação decraqueamento. Exemplos de tais materiais aglutinantes são sílica, alumina,titânia, zircônia e óxido de magnésio ou combinações de dois ou mais dosmesmos. Além disso podem ser usados aglutinantes orgânicos.
A temperatura na qual são postos em contato a carga dealimentação de hidrocarboneto e o catalisador de craqueamento está depreferência entre 450 e 650 °C . Mais preferivelmente, a temperatura estáacima de 475 °C, até mesmo mais preferivelmente acima de 500 °C . Bonsrendimentos de gasolina são observados a temperaturas acima de 600 °C . Noentanto, as temperaturas acima de 600 °C darão origem às reações decraqueamento térmico e a formação de produtos gasosos não desejáveis comometano e etano. Por esta razão a temperatura de preferência está abaixo de600°C.
O processo pode ser realizado em vários tipos de reatores. Parasimplificar a regeneração do catalisador, é dada preferência a um reator deleito fluidizado ou a um tubo ascendente do reator. Se o processo for realizadoem um tubo ascendente do reator, o tempo de contato preferido está entre 1 e10 segundos e mais preferivelmente entre 2 e 7 segundos. A razão decatalisador para óleo (carga de alimentação de hidrocarboneto) está depreferência entre 2 e 20 kg/kg. Foi descoberto que podem ser obtidos bonsresultados a uma razão de catalisador para óleo acima de 6 kg/kg, pois umarazão maior de catalisador para óleo resulta em uma maior quantidade decoque sobre o catalisador.
Exemplos
A invenção também é ilustrada pelos Exemplos a seguir. Aspropriedades mais importantes de hydrowax são apresentadas na tabela 1.
Tabela 1
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Exemplo 1
Foram realizados experimentos de craqueamento catalítico emum reator como microtubo ascendente que opera em um regime de fluxoempistonado isotérmico. O reator com microtubo ascendente é um reator paracraqueamento catalítico fluido de passagem única em escala de bancada quesimula a hidrodinâmica de um reator de FCC industrial. A temperatura doreator foi ajustada para 525°C. O comprimento do reator era nestesexperimentos de 21,2 metros. O catalisador usado era um catalisador de FCCem equilíbrio (e-cat) comercial à base de sol de sílica, que contém 11% empeso de cristais de zeólita USY. Antes de cada experimento, o catalisador eraregenerado em um reator de leito fluidizado, onde o coque era submetido àcombustão em ar a 600 °C durante três horas. O catalisador foi alimentado aoreator por meio de um alimentador de catalisador. Foi usado nitrogênio parafacilitar o fluxo do catalisador. A alimentação de óleo foi fornecida através deuma bomba de seringa isenta de pulso para o forno pré-aquecido onde ela eraparcialmente evaporada. Na última parte antes do ponto de injeção o óleo foicompletamente evaporado e adotada a temperatura da reação, assim como ocatalisador. A alimentação foi injetada perpendicularmente para a corrente docatalisador. A alimentação consistia de hydrowax puro ou de hydrowaxmesclado com 20% em peso ou 40% em peso de óleo de semente de colza doqual foi eliminada a goma.
A coleta da amostra iniciou quando o sistema tinha atingido aoperação em estado estacionário. A separação do catalisador e do produtogasoso ocorreu por meio de um ciclone. Durante a operação em estadoestacionário o catalisador foi armazenado sob condições de reação e depoisdisso extraído com nitrogênio. O gás efluente foi conduzido através de trêscondensadores em série que operam a 25, - 60 e -60 °C, respectivamente.Quaisquer produtos não condensados foram capturados em um balão de gás.Os componentes C1-C4 hidrocarbonetos nos balões de gás foramdeterminados por meio de cromatografia no estado gasoso. Os C5 e C5hidrocarbonetos arrastados foram detectados como dois aglomeradosseparados por este método de análise e adicionados à fração da gasolina. Oproduto líquido foi analisado por destilação simulada. Isto forneceu asquantidades de produto tem termos de aglomerados de faixas de ebulição:gasolina (C5-215 °C), Resíduo Líquido Indesejado Leve (LCO, 215-325 0C)Resíduo Líquido Indesejado Pesado e Lama de Petróleo (HCO + SO, 325 +°C) . O coque no catalisador foi determinado com uma aparelhagem paraanálise de carbono LECO C-400. Os resultados estão apresentados na tabela2.
Em comparação com hydrowax a 100%, a adição de óleo desemente de colza (RSO) resulta em maiores quantidades de coque e de LCO.Além disso, é observado um aumento evidente no RON calculado para amescla craqueada cataliticamente de hydrowax com 40% em peso de óleo desemente de colza comparado a 100% de hydrowax .
Tabela 2
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Exemplo
Em um reator de leito fluidizado em pequena escala foramrealizadas as mesclas de craqueamento catalítico de hydrowax, com óleo desemente de colza e óleo de palma (a 5, 10, 25% em peso) usando catalisadoresem equilíbrio, e-cat2. Os experimentos foram feitos em um reator em que 10gramas do e-catalisador comercial foram fluidizados constantemente comnitrogênio. Dependendo da razão de cat/óleo uma quantidade de 1,25 até 3,33gramas de óleo foi injetada no reator. Durante a extração os produtos líquidosforam coletados em recipientes de vidro (receptores) em um banho a umatemperatura de -15 °C. O gás produzido foi analisado online com umacromatografia no estado gasoso Depois da extração durante 660 segundos, aquantidade de coque formada sobre o catalisador foi determinada porcombustão do coque do catalisador em uma etapa de regeneração. Durante 40minutos a temperatura do reator era de 650 C em um ambiente de ar. O coquefoi convertido a CO2 e medido online. Depois da regeneração o reator foiresfriado até a temperatura da reação e foi iniciada uma nova injeção. Osresultados estão apresentados nas tabelas 3 e 4.
Tabela 3. Distribuição do produto usando e-cat2 a 500°C (a uma razão deCat/Oleo de 6,3) de hydrowax (HWX) e misturas de hydrowax e óleo desemente de colza (RSO).
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Tabela 4. Distribuição do produto usando e-cat2 a 500 0C (a uma razão deCat/Óleo 6) de hydrowax (HWX) e misturas de hydrowax e óleo de palma.
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Claims (11)

1. Processo de craqueamento catalítico fluido para apreparação de produtos craqueados, caracterizado pelo fato de contactar umreator de uma carga de alimentação de hidrocarboneto com um catalisador decraqueamento, em que a carga de alimentação de hidrocarboneto compreendeuma carga de alimentação de parafinas e triglicerídeos.
2. Processo de acordo com a reivindicação 2, caracterizadopelo fato de que a carga de alimentação de parafinas compreende pelo menos50% em peso de parafinas, de preferência pelo menos 70% em peso deparafinas.
3. Processo de acordo com a reivindicação 1 ou 2,caracterizado pelo fato de que a razão em peso entre a carga de alimentaçãode parafinas e os triglicerídeos presentes na carga de alimentação dehidrocarboneto está na faixa de desde 20:1 até 1:5, mais preferivelmente dedesde 5:1 até 1:2.
4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 3, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de hidrocarbonetocompreende até 90% em peso de uma carga de alimentação de FCCconvencional, mais preferivelmente até 70% em peso.
5. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 4, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de hidrocarbonetocompreende óleo vegetal, de preferência óleo de palma ou óleo de semente decolza.
6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 5, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de parafinas é umhydrowax.
7. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que a carga de alimentação de parafinas é umacorrente de hidrocarboneto derivada de Fischer-Tropsch.
8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 7, caracterizado pelo fato de que o catalisador de craqueamento compreendeuma zeólita de grande tamanho de poro.
9. Processo de acordo com a reivindicação 8, caracterizadopelo fato de que a zeólita de grande tamanho de poro é USY.
10. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 9, caracterizado pelo fato de que o catalisador de craqueamento compreendeuma zeólita de tamanho de poro médio.
11. Processo de acordo com a reivindicação 10, caracterizadopelo fato de que a zeólita de tamanho de poro médio é ZSM-5.
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