BRPI0612038B1

BRPI0612038B1 - High speed low pressure issuer

Info

Publication number: BRPI0612038B1
Application number: BRPI0612038-5A
Authority: BR
Inventors: J. Reilly William; J. Ballard Robert; R. Ide Stephen
Original assignee: Victaulic Company
Priority date: 2005-06-13
Filing date: 2006-06-13
Publication date: 2017-11-14
Also published as: WO2006135891A3; AU2006257832A1; NO20080211L; US7721811B2; ES2418147T3; EP1893307B1; NO339394B1; EP1893305A2; CN101511433A; EP1893305A4; NO344063B1; KR20120126117A; EP1893307A4; MY146730A; AR077323A2; WO2006135890A2; CA2611961C; US8376059B2; TWI341750B; TW200711740A

Abstract

emissor de baixa pressao de alta velocidade. é revelado um emissor para atomização e descarga de um líquido arrastado em uma corrente de gás. o emissor tem um bocal com uma saída em frente a uma superfície do defletor. o bocal descarrega um jato de gás contra a superfície do defletor. o emissor tem um duto com um orifício de saída adjacente à saída do bocal. o liquido é descarregado a partir do orifício e é arrastado no jato do gás onde é atomizado. e também revelado um método de operação do emissor. o método inclui o estabelecimento de uma primeira frente de choque entre a saída e a superfície do defletor, uma segunda frente de choque próxima à superfície do defletor, e uma pluralidade de diamantes de choque em uma corrente líquido-gás descarregados a partir do emissor.

Description

EMISSOR DE BAIXA PRESSÃO DE ALTA VELOCIDADE REFERÊNCIA CRUZADA PARA PEDIDOS RELACIONADOS

Este pedido baseia-se era e reivindica a prioridade para o Pedido Provisório U.S. N°60/689.864, depositado em 13 de junho de 2005 e o Pedido Provisório U.S. N° 60/776.407, depositado em 24 de fevereiro de 2006.

CAMPO DA INVENÇÃO

Esta invenção se refere a dispositivos para emissão de líquido atomizado, o dispositivo de injeção de líquido em uma corrente de fluxo de gás onde o líquido é atomizado e se projeta para longe do dispositivo.

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO

Dispositivos, tais como tubos de ressonância, são utilizados para atomizar líquidos para diversas finalidades. Os líquidos podem ser combustíveis, por exemplo, injetados num motor de jato ou motor de foguete ou água, pulverizado de um bico de sprinkler em um sistema de supressão de incêndio. Tubos de ressonância utilizam energia acústica, gerada por uma interação de onda de pressão oscilatória entre um jato de gás e uma cavidade, para atomizar líquido que é injetado na região perto do tubo de ressonância onde a energia acústica está presente.

Tubos de ressonância de projeto e modo operacional conhecido geralmente não têm características de fluxo de fluido exigidas para serem eficazes nas aplicações de proteção de incêndio. O volume de fluxo do tubo de ressonância tende a ser insuficiente, e as partículas de água geradas pelo processo de atomização têm velocidades relativamente baixas. Como resultado, estas partículas de água são desaceleradas significativamente em cerca de 20,32 a 4 0,64 cm do bico de sprinkler e não pode ultrapassar as plumas de gás de combustão ascendente gerado por um incêndio. Assim, as partículas de água não podem chegar a fonte de fogo para efetiva supressão de incêndio. Além disso, o tamanho das partículas de água geradas pela atomização é ineficaz em reduzir o teor de oxigênio para suprimir um incêndio se a temperatura ambiente está abaixo de 55°C. Adicionalmente, tubos de ressonância conhecidos exigem volumes de gás relativamente grandes entregues em alta pressão. Isto produz fluxo de gás instável que gera significante energia acústica e se separa das superfícies do defletor através das quais passa, levando a atomização ineficiente da água. Existe claramente uma necessidade de um emissor de atomização que opere de forma mais eficiente do que os tubos de ressonância conhecidos em que o emissor utiliza volumes menores de gás a pressões baixas para produzir um volume suficiente de partículas de água atomizadas possuindo uma distribuição de tamanho menor enquanto mantém impulso significativo após descarga para que as partículas de água possam superar a pluma de fumaça do fogo e ser mais eficaz na supressão do incêndio.

RESUMO DA INVENÇÃO A invenção se refere a um emissor para atomização e descarregamento de um líquido arrastado em uma corrente de gás. 0 emissor é conectável em comunicação de fluido com uma fonte pressurizada do líquido e uma fonte pressurizada do gás. 0 emissor compreende um bocal tendo uma entrada conectável em comunicação de fluido com a fonte de gás pressurizada e uma saída. Um duto, conectável em comunicação de fluido com a fonte de líquido pressurizada, tem um orifício de saída posicionado adjacente à saída. Uma superfície do defletor está posicionada em frente à saída em relação espaçada a ela, A superfície do defletor tem uma primeira porção de superfície orientada substancialmente perpendicular ao bocal e uma segunda porção de superfície posicionada adjacente â primeira porção de superfície e orientada não-perpendicularmente ao bocal. O líquido é descarregado a partir do orifício, e o gás é descarregado a partir da saída do bocal. O líquido é arrastado com o gás e atomizado formando uma corrente líquido-gãs que colide sobre a superfície do defletor e flui a partir do mesmo. O emissor é configurado e operado de modo que uma primeira frente de choque é formada entre a saída e a superfície do defletor, e uma segunda frente de choque é formada próxima à superfície do defletor. 0 líquido é arrastado em uma das frentes de choque. O bocal é configurado e operado de forma a criar um jato de fluxo de gás superexpandido. A invenção inclui também um método de operação do emissor, o método compreendendo: descarregar o líquido a partir do orifício; descarregar o gás a partir da saída; estabelecer uma primeira frente de choque entre a saída e a superfície do defletor; estabelecer uma segunda frente de choque próxima a superfície do defletor; arrastar o líquido no gás para formar uma corrente líquido-gás; e projetar a corrente líquido-gãs a partir do emissor. O método pode também incluir a criação de um jato de fluxo de gás superexpandido a partir do bocal do emissor, e criar uma pluralidade de diamantes de choque na corrente líquido-gás.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS A Figura 1 é uma vista de secção longitudinal de um emissor de baixa pressão de alta velocidade, de acordo com a invenção; A Figura 2 é uma vista de secção longitudinal mostrando um componente do emissor ilustrado na Figura 1; A Figura 3 é uma vista de secção longitudinal mostrando um componente do emissor ilustrado na Figura 1; A Figura 4 é uma vista de secção longitudinal mostrando um componente do emissor ilustrado na Figura 1; A Figura 5 é uma vista de secção longitudinal mostrando um componente do emissor ilustrado na Figura 1; A Figura 6 é um diagrama ilustrando um fluxo de fluido a partir do emissor baseado em uma fotografia de Schlieren do emissor mostrado na Figura 1 era operação; e A Figura 7 é um diagrama ilustrando o fluxo de fluido para outra modalidade do emissor.

DESCRIÇÃO DETALHADA DAS MODALIDADES A Figura 1 mostra uma vista de secção longitudinal de um emissor de baixa pressão de alta velocidade 10 de acordo com a invenção. 0 emissor 10 compreende um bocal convergente 12 possuindo uma entrada 14 e uma saída 16. A saída 16 pode variar em diâmetro entre cerca de 0,3175 cm a cerca de 2,54 cm para muitas aplicações. A entrada 14 está em comunicação de fluido com um alimentador de gás pressurizado 18 que fornece gás ao bocal em uma pressão e vazão predeterminadas. É vantajoso que o bocal 12 tenha uma superfície interna convergente curvada 20, embora outras formas, tais como, uma superfície cônica linear, também são viáveis.

Uma superfície do defletor 22 é posicionada em relação espaçada com o bocal 12, uma fenda 24 sendo estabelecida entre a superfície do defletor e a saída do bocal. A fenda pode variar em tamanho entre cerca de 0,254 cm a cerca de 1,905 cm. A superfície do defletor 22 é mantida em relação espaçada do bocal por uma ou mais pernas de suporte 26.

De preferência, superfície do defletor 22 compreende uma porção de superfície plana 28 alinhada substancialmente com a saída de bocal 16, e uma porção de superfície angulada 30 contígua com e envolvendo a porção plana. A porção plana 28 é substancialmente perpendicular ao fluxo do gás a partir do bocal 12, e tem um diâmetro mínimo de aproximadamente igual ao diâmetro da saída 16. A porção angulada 30 é orientada a um ângulo de retorno 32 a partir da porção plana. 0 ângulo de retorno pode variar entre cerca de 15° e aproximadamente 4 5° e, juntamente com o tamanho da fenda 24, determina o padrão de dispersão do fluxo a partir do emissor. A superfície do defletor 22 pode ter outras formas, tais como a borda superior curvada 34 mostrada na Figura 2 e a borda curvada 36 mostrada na Figura 3. Como mostrado nas figuras 4 e 5, a superfície do defletor 22 também pode incluir um tubo de ressonância de extremidade fechada 38 cercado por uma porção plana 40 e uma porção angulada de retorno 42 (Figura 4) ou uma porção curvada 44 (Figura 5). 0 diâmetro e profundidade da cavidade ressonância pode ser aproximadamente igual ao diâmetro da saída 16.

Com referência novamente a Figura 1, uma câmara anelar 46 envolve o bocal 12. A câmara 46 está em comunicação de fluido com um alimentador de líquido pressurizado 48 que fornece um líquido para a câmara em uma pressão e vazão predeterminadas. Uma pluralidade de dutos 50 se estende a partir da câmara 46. Cada duto tem um orifício de saída 52 posicionado em posição adjacente à saída de bocal 16. Os orifícios de saída têm um diâmetro entre cerca de 0,079 e 0,3175 cm. As distâncias preferidas entre a saída de bocal 16 e os orifícios de saída 52 variam entre cerca de 0,0397 cm a cerca de 0,3175 cm conforme medido ao longo de uma linha de raio da borda da saída de bocal para a extremidade mais próxima do orifício de saída, 0 líquido, por exemplo, água para supressão de incêndio, flui a partir do alimentador pressurizado 48 para a câmara 46 e através dos dutos 50, saindo de cada orifício 52 onde é atomizado pelo fluxo de gás a partir do alimentador de gás pressurizado que flui através do bocal 12 e sai através da saída de bocal 16, tal como descrito em detalhes abaixo. 0 emissor 10, quando configurado para ser utilizado em um sistema de supressão de incêndio, é projetado para operar com uma pressão de gás preferido entre cerca de 200 kPa a cerca de 414 kPa na entrada de bocal 14 e uma pressão de água preferida entre cerca de 108 kPa a cerca de 446 kPa na câmara 46. Os gases viáveis incluem nitrogênio, outros gases inertes, misturas de gases inertes, bem como as misturas de gases inertes e quimicamente ativos como o ar. A operação do emissor 10 é descrita com referência â Figura 6, que é um desenho baseado em uma análise fotográfica de Schlieren de um emissor funcionando. O gás 45 sai da saída de bocal 16 em aproximadamente 497,19 ms (Mach 1,5) e colide sobre a superfície do defletor 22. Simultaneamente, a água 47 é descarregada a partir dos orifícios de saída 52. A interação entre o gás 45 e a superfície do defletor 22 estabelece uma primeira frente de choque 54 entre a saída de bocal 16 e a superfície do defletor 22. Uma frente de choque é uma região de transição de fluxo a partir de uma velocidade supersônica para subsônica. A água 47 saindo dos orifícios 52 não entra na região da primeira frente de choque 54.

Uma segunda frente de choque 56 se forma próxima à superfície do defletor na fronteira entre a porção de superfície plana 28 e a porção de superfície angulada 30. A água 47 descarregada a partir dos orifícios 52 é arrastada com o jato de gás 45 para próxima a segunda frente de choque 56 formando uma corrente líquido-gás 60. Um método de arraste é utilizar o diferencial de pressão entre a pressão no jato de fluxo de gás e o ambiente. Os diamantes de choque 58 se formam em uma região ao longo da porção angulada 30, os diamantes de choque sendo confinados dentro da corrente de líquido-gás 60, os quais se projetam para fora e para baixo do emissor. Os diamantes de choque são também regiões de transição entre velocidade de fluxo super e subsônico e são o resultado do fluxo de gás sendo superexpandido conforme sai do bocal. O fluxo superexpandido descreve um regime de fluxo onde a pressão externa (ou seja, a pressão atmosférica ambiente, neste caso) é superior â pressão de saída do gás em um bocal. Isto produz ondas de choque oblíquas que refletem a partir da fronteira de jato 49 marcando o limite entre a corrente líquido-gás 60 e a atmosfera ambiente. As ondas de choque oblíquas são refletidas em direção a uma outra para criar os diamantes de choque.

Forças significativas de cisalhamento são produzidas na corrente gás-líquido 60, que idealmente não se separa da superfície do defletor, embora o emissor ainda é eficaz se a separação ocorrer como mostrado na 60a. A água arrastada próxima a segunda frente de choque 56 é submetida a essas forças de cisalhamento que são o mecanismo primário de atomização. A água também encontra os diamantes de choque 58, que são uma fonte secundária de atomização da água.

Assim, o emissor 10 opera com mecanismos múltiplos de atomização que produzem partículas de água 62 de menos de 20 μτη de diâmetro, a maioria das partículas sendo medidas em menos de 5 pm. As gotículas menores são flutuantes no ar. Esta característica permite-lhes manter a proximidade com a fonte de fogo para maior efeito de supressão de incêndio. Além disso, as partículas mantêm significante impulso descendente, permitindo a corrente líquido-gás 60 superar a pluma crescente dos gases de combustão resultantes de um incêndio. As medições mostram a corrente líquido-gás tendo uma velocidade de 6,096 m/s a 45,72 cm do emissor, e uma velocidade de 3,556 m/s a 2,44 m do emissor. 0 fluxo do emissor é observado a colidir no chão do cômodo em que é operado. O ângulo de retorno 32 da porção de ângulo 30 da superfície do defletor 22 fornece controle significativo sobre o ângulo incluído 64 da corrente líquido-gás 60. Ângulos compreendidos de aproximadamente 120° são alcançáveis.

Controle adicional sobre o padrão de dispersão do fluxo é realizado ajustando-se a fenda 24 entre a saída de bocal 16 e a superfície do defletor.

Durante a operação do emissor é ainda observado que a camada de fumaça que se acumula no teto de um cômodo durante um incêndio é retirada para a corrente de gãs 4 5 saindo do bocal e é arrastada no fluxo 60. Isto adiciona aos modos múltiplos de extinção característico do emissor, tal como descrito a seguir. 0 emissor provoca uma queda na temperatura devido à atomização da água em tamanhos de partícula extremamente pequenos acima descritos. Isto absorve o calor e ajuda a atenuar a propagação de combustão. O fluxo de gás nitrogênio e a água arrastado no fluxo substitui o oxigênio no cômodo com gases que não pode ajudar a combustão. Adicionalmente, gases pobres de oxigênio na forma de camada de fumaça que é arrastada no fluxo também contribuem para o empobrecimento de oxigênio do fogo. Observa-se, contudo, que o nível de oxigênio no cômodo onde o emissor é utilizado não abaixa para menos de cerca de 16%. As partículas de água e a fumaça arrastada criam uma cortina de fumaça que bloqueia a transferência de calor radioativo do fogo, atenuando assim a propagação de combustão por este modo de transferência de calor. Devido à área de superfície extraordinariamente grande resultante do tamanho da partícula de água extremamente pequena, a água facilmente absorve energia e forma vapor que ainda desloca o oxigênio, absorve o calor do fogo e ajuda a manter uma temperatura estável normalmente associada com uma transição de fase. A mistura e turbulência criadas pelo emissor também ajudam a reduzir a temperatura na região ao redor do fogo. O emissor são tubos de ressonância diferentes na medida em que não produz energia acústica significante. Ruídos de jato (o som gerado pelo movimento do ar sobre um objeto) são a única saída acústica do emissor. 0 ruído de jato do emissor não tem componentes de freqüência significativa superior a cerca de 6 kHz (metade da freqüência de operação de tipos bem conhecidos de tubos de ressonância) e não contribuem de forma significativa para atomização da água.

Além disso, o fluxo do emissor é estável e não se separa da superfície do defletor (ou sofre separação atrasada como mostrado na 6 0a) ao contrário do fluxo de tubos de ressonância, que são instáveis e se separam da superfície do defletor, conduzindo assim a atomização ineficiente ou mesmo perda de atomização.

Outra modalidade de emissor 11 é mostrado na Figura 7. 0 emissor 11 tem dutos 50 que estão angularmente orientados na direção do bocal 12. Os dutos estão angularmente orientados para direcionar a água ou outro líquido 47 em direção ao gás 45, de modo a arrastar no líquido no gás próximo a primeira frente de choque 54. Acredita-se que este arranjo irá acrescentar ainda uma outra região de atomização na criação da corrente de líquido-gás 60 projetada do emissor 11.

Os emissores de acordo com a invenção operados de forma a produzir um jato de gás superexpandido com múltiplas frentes de choque e diamantes de choque atingem várias fases de atomização e resultam em múltiplos modos de extinção sendo aplicados para controlar a propagação do fogo quando usado em um sistema de supressão de incêndio.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Emissor (10) para atomização e descarga de um liquido arrastado em uma corrente de gás, o emissor sendo conectável em comunicação de fluido com uma fonte pressurizada do liquido (48) e uma fonte pressurizada do gás (18), o emissor caracterizado pelo fato de compreender: um bocal (12) tendo uma entrada (14) e uma saida (16) e um orifício não obstruído (20) entre estes, a saída tendo um diâmetro e a entrada sendo conectável em comunicação de fluido com a fonte de gás pressurizada; um duto (50) , separado do bocal (12) e conectável em comunicação de fluido com a fonte de líquido pressurizada, o duto tendo um orifício de saída (52) separado de e posicionado adjacente à saída (16) do bocal (12); e uma superfície do defletor (22) colocada em frente a saída (16) do bocal (12) , a superfície do defletor (22) estando posicionada em relação espaçada à saída (16) do bocal (12) e apresentando uma primeira porção de superfície (28) compreendendo uma superfície plana orientada substancialmente perpendicular ao bocal (12) e uma segunda porção de superfície (30) compreendendo uma superfície inclinada envolvendo a superfície plana, tal superfície plana apresentando uma área umedecida definida por um diâmetro mínimo aproximadamente igual ao diâmetro de saída, o líquido (48) sendo descarregado a partir do orifício, e o gás sendo descarregado a partir da saída (16) do bocal (12), o líquido (48) sendo arrastado com o gás e atomizado formando uma corrente líquido-gás que colide sobre a área umedecida da superfície do defletor (22) e flui a partir dali.

2. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que o bocal (12) é um bocal convergente.

3. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que o diâmetro da saida (16) é entre 0,3175 cm a 2,54 cm.

4. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que o orifício (52) tem um diâmetro entre 0,079 cm e 0,3175 cm.

5. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que a superfície do defletor (22) é espaçada da saída (16) por uma distância entre 0,254 cm e 1,905 cm.

6. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que do orifício de saída (52) estar espaçado da saída (16) do bocal (12) por uma distância entre 0,0397 cm a 0,3175 cm.

7. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que o bocal (12) é adaptado para operar sobre uma faixa de pressão de gás entre 200 kPa para 414 kPa.

8. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato que o duto (50) é adaptado para operar sobre uma faixa de pressão de líquido entre 7 kPa e 345 kPa.

9. Emissor (10) para atomização e descarga de um líquido arrastado em uma corrente de gás, o emissor (10) sendo conectável em comunicação de fluido com uma fonte pressurizada de líquido (48) e uma fonte pressurizada de gás (18), o emissor (10) caracterizado por compreender: um bocal (12) tendo uma entrada (14) e uma saída (16) e um orifício não obstruído (20) entre estes, a saída (16) apresentando um diâmetro e a entrada (14) sendo conectável em comunicação de fluido com a fonte de gás pressurizada; um duto (50) separado do bocal (12) e conectável em comunicação de fluido com a fonte de líquido pressurizada, o duto (50) tendo um orifício de saída (52) separado de e posicionado adjacente à saída (16) do bocal (12); e uma superfície do defletor (22) colocada em frente a saída (16) do bocal (12) , a superfície do defletor (22) estando posicionada em relação espaçada à saída (16) do bocal (12) e apresentando uma primeira porção de superfície (28) compreendendo uma superfície plana orientada substancialmente perpendicular ao bocal (12) e uma segunda porção de superfície compreendendo uma superfície curvada (34, 36, 44) envolvendo a superfície plana, tal superfície plana apresentando uma área umedecida definida por um diâmetro mínimo aproximadamente igual ao diâmetro de saída.

10. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato que o duto (50) está orientado angularmente em direção ao bocal (12).

11. Método de operação de um emissor (10), o emissor compreendendo: um bocal (12) tendo um orifício não obstruído (20) posicionado entre uma entrada (14) conectável em comunicação de fluido com uma fonte de gás pressurizada (18) e uma saída (16) apresentando um diâmetro; um duto (50) conectável em comunicação de fluido com uma fonte de líquido pressurizada (48) , o duto (50) tendo um orifício de saída (52) posicionado adjacente a saída; uma superfície do defletor (22) posicionada em frente a saída em relação espaçada a ele, a superfície de defletor (22) compreendendo uma superfície plana (28) orientada substancialmente perpendicular ao bocal (12), a superfície plana (28) apresentando uma área umedecida definida por um diâmetro mínimo aproximadamente igual ao diâmetro de saída; o método caracterizado por compreender: descarregar o líquido (47) do orifício; descarregar o gás (45) da saída, o gás alcançando uma velocidade supersônica; estabelecer uma primeira frente de choque (54) entre a saída e a superfície do defletor (22) na qual o gás diminui até uma velocidade subsônica e então choca-se com a área umedecida; estabelecer uma segunda frente de choque (56) próxima a superfície do defletor (22), o gás se movendo através da área umedecida e aumentando até uma velocidade supersônica entre a primeira frente de choque (54) e a segunda frente de choque (56) e diminuindo em velocidade após passar através da segunda frente de choque (56); arrastar o líquido (47) no gás (45) em pelo menos uma das frentes de choque (54, 56) para formar uma corrente líquido-gás (60); e projetar a corrente líquido-gás (60) a partir do emissor (10).

12. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender o estabelecimento de uma pluralidade de diamantes de choque (58) na corrente líquido-gás (60) a partir do emissor (10).

13. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender a criação de um jato de fluxo de gás superexpandido depois que o gás (45) é descarregado do bocal (12).

14. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender a alimentação de gás (45) à entrada (14) em uma pressão entre 200 kPa e 414 kPa.

15. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender a alimentação de liquido (47) ao duto (50) em uma pressão entre 7 kPa e 345 kPa.

16. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender o arraste do liquido (47) com o gás (45) próximo a segunda frente de choque (56).

17. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender o arraste do liquido (47) com o gás (45) próximo a primeira frente de choque (54) .

18. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato da corrente líquido-gás (60) não se separar da superfície do defletor (22).

19. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender criar nenhuma energia acústica significativa do emissor (10) que não seja o ruído do jato.

20. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender a geração de impulso no jato de fluxo de gás (45) .

21. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender projetar a corrente líquido-gás (60) a uma velocidade de 6,096 m/s a uma distância de 45,72 cm do emissor (10).

22. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender projetar a corrente liquido-gás (60) a uma velocidade de 3,556 m/s a uma distância de 2,44 m do emissor (10).

23. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender o estabelecimento de um padrão de fluxo do emissor (10) tendo um ângulo incluído (64) predeterminado pelo fornecimento de uma porção de ângulo (30) da superfície do defletor (22).

24. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender a retirada de líquido (47) no jato de fluxo de gás (45) usando um diferencial de pressão entre a pressão no jato de fluxo de gás e o ambiente.

25. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender o arraste do líquido (47) no jato de fluxo de gás (45) e atomização do líquido em gotas menores que 20 μιη de diâmetro.

26. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de compreender a descarga de um gás inerte (45) a partir da saida (16).

27. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender a descarga de uma mistura de gases inertes e quimicamente ativos (45) da saída (16).

28. Método, de acordo com a reivindicação 27, caracterizado pelo fato da mistura de gás (45) compreender ar.

29. Método de operação de um emissor (10), o emissor compreendendo: um bocal (12) tendo um orifício não obstruído (20) posicionado entre uma entrada (14) conectável em comunicação de fluido com uma fonte de gás pressurizada (18) e uma saída (16) apresentando um diâmetro; um duto (50) conectável em comunicação de fluido com uma fonte de líquido pressurizada (48) , o duto (50) tendo um orifício de saída (52) posicionado adjacente a saída; uma superfície do defletor (22) posicionada em frente a saída em relação espaçada a ele, a superfície de defletor (22) compreendendo uma superfície plana (28) orientada substancialmente perpendicular ao bocal (12), a superfície plana (28) apresentando uma área umedecida definida por um diâmetro mínimo aproximadamente igual ao diâmetro de saída; o método caracterizado por compreender: descarregar o líquido (47) do orifício; descarregar o gás (45) a partir da saída criando um jato de fluxo de gás superexpandido a partir do bocal (12) em que o gás alcança velocidade supersônica; chocar o jato de fluxo de gás na área umedecida; arrastar o líquido no gás para formar uma corrente líquido-gás (60); e projetar a corrente líquido-gás a partir do emissor.

30. Método, de acordo com a reivindicação 29, caracterizado pelo fato de ainda compreender: estabelecimento de uma primeira frente de choque (54) entre a saída (16) e a superfície do defletor (22) em que o gás diminui de uma velocidade supersônica a subsônica; estabelecimento de uma segunda frente de choque (56) próxima a superfície do defletor (22), o gás aumentando até uma velocidade supersônica entre a primeira frente de choque (54) e a segunda frente de choque (56), e diminuindo em velocidade após passar através da segunda frente de choque (56); e arraste do líquido no gás próximo a uma das primeira e segunda frentes de choque (54, 56).

31. Método, de acordo com a reivindicação 29, caracterizado pelo fato de ainda compreender o estabelecimento de uma pluralidade de diamantes de choque (58) na corrente líquido-gás (60) a partir do emissor (10).

32. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a superfície inclinada (30) apresenta um ângulo de varredura posterior (32) entre cerca de 15° e cerca de 45° medidos a partir da superfície plana (28) .

33. Emissor (10), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de ainda compreender uma pluralidade de orifícios de saída (52).

34. Método, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de ainda compreender a retirada de uma camada de fumaça pobre em oxigênio no gás (45) descarregado a partir da saída (16) e a entrada da camada de fumaça com a corrente de líquido-gás (60) do emissor (10) .

35. Método, de acordo com a reivindicação 29, caracterizado pelo fato de ainda compreender a retirada de uma camada de fumaça pobre em oxigênio no gás (45) descarregado a partir da saída (16) e a entrada da camada de fumaça com a corrente de líquido-gás (60) do emissor (10).