BRPI0416333B1 - dispositivo de resfriamento - Google Patents

Abstract

"dispositivo de resfriamento e método de têmpera". a presente invenção se relaciona a um dispositivo de resfriamento para operação de têmpera de um produto plano na forma de tira metálica (2), preferivelmente uma tira metálica, o citado dispositivo: sendo localizado em trajetória essencialmente vertical, ascendente e descendente; compreendendo um tanque de transbordamento 4, no qual uma série de tubos 1 é completamente imersa e empilhada mais ou menos verticalmente e simetricamente ao longo de cada lado da tira (2) e cada um deles ejetando sobre a tira um fluido refrigerante na forma de jatos turbulentos essencialmente horizontais através de uma ranhura ou uma série de furos. sendo providos, em sua parte inferior, meios seladores (1) localizados no mesmo lado da tira (2) que são separados por uma folga (b) idêntica para todos os tubos (1) , que é determinada em um dado valor de taxa de fluxo específica do fluido refrigerante expresso em m^ 3^ per hora e per m^ 2^ de uma superfície da tira de modo a minimizar a perda de fluxo nas passagens de evacuação correspondentes à citada folga (b).

Description

"DISPOSITIVO DE RESFRIAMENTO" Campo da Invenção [001] A presente invenção se relaciona a um dispositivo para resfriar uma tira de aço no contexto de um método de recozimento continuo. Em particular, o resfriamento é obtido por meio de jatos de água imersos. Esta operação de resfriamento pode ser executada seguindo uma primeira operação de resfriamento em um banho de água em ebulição. Estado da Técnica [002] O recozimento continuo é um tratamento termoquimico aplicado a tiras de aço depois de laminação a quente. A tira de metal é um produto metálico que quando cortado produz chapas que são usadas particularmente para fabricação de carrocerias de automóveis, carcaças de aparelhos domésticos, etc.

[003] O método de recozimento continuo consiste em passar a tira de aço através de um forno, onde a mesma é exposta a aquecimento e resfriamento controlado. No forno de recozimento continuo, a tira de aço se move verticalmente de acordo com uma série de sucessivas trajetórias ascendente e descendente e assim passa sequencialmente através de vários estágios de tratamento.

[004] O tratamento da tira no forno geralmente compreende os sucessivos estágios térmicos que se seguem: - pré-aquecimento e aquecimento: a tira deve alcançar uma temperatura entre 700°C e 850°C em 2 a 3 minutos; - a temperatura máxima deve ser mantida por cerca de 1 minuto; - resfriamento lento, por exemplo, em água em ebulição; - resfriamento rápido: (têmpera), por exemplo, com água em forma líquida pulverizada sobre a tira a uma temperatura que pode ser tão alta quanto o ponto de ebulição. - sobre-envelhecimento; - resfriamento final.

[005] Estes diferentes estágios são requeridos para implementar o tratamento de aço pretendido, especificamente recristalização, precipitação dos carbonetos, obtendo estrutura final, ou mesmo um aço não-envelhecido, etc..

[006] Em particular, uma crescente demanda nos anos mais recentes, especialmente a partir da indústria automobilista, de chapas de aço que simultaneamente tiveram melhoradas suas propriedades de resistência e formabilidade.

[007] Neste contexto, a fase de resfriamento desempenha um papel particularmente crucial porque permite, em alguns casos, reduzir a concentração de elementos de ligas caros necessários para conseguir certas estruturas microscópicas, tal como, por exemplo, "fase dual", multifase, alto limite elástico (HEL), etc.. O método de resfriamento, por conseguinte, corresponde a uma matéria de interesse financeiro e metalúrgico de modo algum insignificante.

[008] As tecnologias de resfriamento principais usadas na indústria são: - resfriamento por jatos de gás; - imersão em banho de água, possivelmente "agitado"; - resfriamento passando por rolos resfriados; - resfriamento por jatos de água; - resfriamento por uma névoa de água criada por atomização com gás supersônico, esta tecnologia sendo chamada de "jato de névoa" (misting jet).

[009] No passado o Depositante desenvolveu um método de resfriamento que consiste em imergir a tira de aço em um banho de água, perto da temperatura de ebulição da água. Embora tal método se caracterize por uma excepcional homogeneidade de resfriamento e por um coeficiente constante de transferência de calor, no entanto independentemente das condições da linha, este método apresenta algumas limitações.

[0010] De um lado, as taxas de resfriamento possíveis são relativamente baixas, especificamente cerca de 50°C/s para uma tira de aço de 1 mm de espessura. Esta limitação surge do fato de, quando a tira de aço e imersa em alta temperatura em um banho de água em ebulição, um filme de vapor estável se formar perto de sua superfície em uma condição conhecida por "filme em ebulição" (boiling film) que limita consideravelmente a troca de calor. 0 termo "filme em ebulição" significa a presença de um filme de vapor causado pela ebulição entre a parede quente e um fluido que pode ser quer um líquido ou uma mistura difásica de líquido e vapor, esta presença resulta em troca de calor deficiente entre parede e fluido.

[0011] De outro lado, a temperatura da tira de aço na saída do banho da água em ebulição deve permanecer tão alta quanto cerca de 300°C. Quando a temperatura da tira cai abaixo desta temperatura, o filme de vapor se torna instável e passa para uma condição de ebulição conhecida como "ebulição nucleada". Nesta última condição, áreas vizinhas à tira são submetidas a diferentes fluxos de calor que criam uma diferença de temperatura importante. Estes gradientes de temperatura introduzem contrações mecânicas para o aço que podem provocar deformações plásticas permanentes e dar surgimento a defeitos de superfície.

[0012] Soluções foram propostas para corrigir estes defeitos. A tira de aço, por exemplo, pode ser imersa em banho estático de água fria. Mas esta solução também provoca defeitos de planicidade.

[0013] Outras soluções foram propostas que consistem de resfriar a tira de aço por meio de jatos imersos de modo a impedir a formação local de zonas de ebulição em suas proximidades. Estes sistemas de resfriamento podem ser ou não precedidas de um resfriamento mais lento do tipo "resfriamento por jato de gás" ou por imersão em banho estático de água.

[0014] Assim, no Pedido de Patente JP-A-58 039810, a tira é primeiramente resfriada em banho de água a uma temperatura mais alta que 60°C até chegar a uma temperatura entre 200°C e 500°C i.e., a faixa de temperaturas na qual ocorra transição entre filme em ebulição e ebulição nucleada. Então se recomenda resfriar a tira logo antes ou logo depois da transição por meio de jatos de água imersos até a tira alcançar a temperatura do banho.

[0015] Uma solução similar (JP-A-60 009834) usa um conjunto de rampas de resfriamento arranjado em cada lado da tira de aço e imerso em um tanque de água a uma temperatura entre 60% e 75% da temperatura de ebulição Para uma dada configuração de rampas de spray, um fluxo laminar é gerado que permitir impedir a formação de um filme de vapor nas proximidades da tira de aço.

[0016] Ainda outro exemplo consiste em circular água entre duas placas paralelas em contra-corrente em relação à direção do movimento da tira (EP-A-210847, JP-A-63 145722, e JP-A-62 238334).

[0017] Um outro documento propõe usar a pressão de impacto nos jatos para suprimir as deformações da tira durante têmpera (ver JP-A-11 193418) O Depositante recomenda aplicar uma pressão de pelo menos 500 N/cm2 a cada lado da tira de aço.

[0018] Por fim, também é possível controlar o resfriamento por meio de aditivos no banho de tempera de um modo no qual se impeça ebulição e assim limite o nível de contrações internas do aço durante a têmpera (JP-A-57 085923).

[0019] Embora numerosas soluções tenham sido propostas simultaneamente obtendo elevado desempenho térmico e bom nível de planicidade à saída de rápido resfriamento por meio líquido, ainda persiste um importante desafio para os dias atuais.

[0020] O documento EP-A-1 300 478 descreve um método de resfriamento contínuo para uma tira de aço no contexto de um tratamento de recozimento contínuo, no qual a tira é submetida pelo menos às seguintes operações: - a tira sofre um primeiro resfriamento lento tipo "água em ebulição" e um segundo resfriamento rápido com água (ou têmpera). - entre as duas operações de resfriamento, a tira passa através de um dispositivo selador para garantir uma transição controlada, preferivelmente com respeito à pressão e temperatura, entre o primeiro resfriamento lento e o segundo resfriamento rápido, enquanto suprime ou reduz os vazamentos de água na direção da primeira operação de resfriamento para a segunda e vice-versa;

[0021] A sucessão destas três operações sendo executada de um modo no qual o tempo que passa entre quaisquer das duas operações sucessivas seja tão breve quanto possível, preferivelmente zero.

Objetivos da Invenção [0022] A presente invenção pretende prover uma operação de têmpera tipicamente em uma velocidade maior que 1000°C/s aplicável a produtos planos que preferivelmente são feitos de aço como tiras laminadas a frio.

[0023] Esta operação de têmpera deve ser implementada por meio de jatos de água fria a uma temperatura preferivelmente entre 0°C e 50°C, os citados jatos sendo imersos.

[0024] A invenção pretende garantir condições de resfriamento em alta potência tão homogêneas quanto possível em toda largura da tira de aço, controlando os fluxos no dispositivo.

[0025] Assim, a temperatura da tira na entrada no dispositivo deve estar entre 750°C e 350°C e a temperatura na saída deve estar preferivelmente entre 0°C e 150°C.

Elementos Característicos Principais da Invenção [0026] Um primeiro objetivo da presente invenção se relaciona a um dispositivo de resfriamento básico para realizar uma operação de têmpera durante um tratamento de recozimento contínuo de um produto plano na forma de uma tira de aço, preferivelmente uma tira de aço, o citado dispositivo sendo posicionado em trajetórias ascendente e descendente, essencialmente verticais compreendendo um tanque de transbordamento, no qual uma série de tubos é completamente imersa e empilhada mais ou menos verticalmente e simetricamente ao longo de qualquer lado da tira, ejetando na forma de jatos turbulentos mais ou menos horizontalmente, um fluido de resfriamento sobre a tira através de uma ranhura ou de uma série de furos. 0 dispositivo também é provido em sua parte inferior com meios seladores.

[0027] De acordo com a presente invenção, quaisquer dois tubos sucessivos do mesmo lado da tira são separados por uma mesma folga para todos os tubos com propósito de evacuar o fluido refrigerante. A citada folga então é determinada em certo valor de taxa de fluxo especifico, expresso em m3 por hora por m2 de superfície de tira de modo a minimizar a perda de fluxo nos canais de evacuação correspondentes à citada folga (a perda de fluxo para cada folga e a perda total de fluxo é idêntica).

[0028] De acordo com uma configuração preferida da invenção, a parede do tanque de transbordamento atrás dos tubos tem uma largura pelo menos igual àquela dos tubos, e uma distância horizontal desta parede em relação à parte traseira dos tubos é selecionada de modo que a perda de fluxo causada pela presença do tanque de transbordamento seja menor que 5% da perda de fluxo causada pelas folgas entre dois tubos sucessivos, que é considerado desprezível. O fluxo, por conseguinte, é bidimensional.

[0029] A invenção vantajosamente permite impedir o fenômeno de ebulição local com a escolha de uma taxa de fluxo específica para o fluido refrigerante na superfície de tira entre 250 e lOOOm3 por hora e por m2. Em um exemplo de dispositivo testado pelo Depositante, a taxa de fluxo específica máxima por superfície encontrada foi cerca de 580 m3 por hora e por m2.

[0030] A perda de fluxo causada pelas folgas é preferivelmente menor que 150 mm de coluna de água.

[0031] Como vantagem adicional, a distância entre a extremidade de cada tubo e a tira é idêntica para todos os tubos e se encontra entre 50 e 200 mm.

[0032] Ainda de acordo com a presente invenção a velocidade de ejeção VJAT0 satisfaz os seguintes critérios, respectivamente: - para os furos: - para as ranhuras: [0033] Onde "A" representa a distância entre tubo e tira e "d" o diâmetro de um furo ou a espessura da ranhura. "A" e "d" sendo expressos na mesma unidade de comprimento, em metros por exemplo. O quociente sendo adimensional. VjAto sendo expresso em m/s.

[0034] Estes dois critérios que são tomados da teoria de jatos turbulentos indicam atenuação da velocidade máxima de um jato turbulento a velocidade 0. Os critérios são calculados com base na velocidade mínima de 2,5 m/s. A velocidade máxima do jato em A de 50 mm (posição da tira em relação à abertura de jato) é 0,65 m/s. A velocidade de 0,65 m/s assim é considerada a velocidade mínima do jato, quando este alcança a tira de modo a quebrar a camada de filme de ebulição.

[0035] O fluido refrigerante é preferivelmente água líquida mantida a uma temperatura abaixo de 50°C.

[0036] O dispositivo é preferivelmente localizado em uma trajetória essencialmente vertical ascendente (diferença angular em relação à vertical menor que 30°) não sendo diretamente precedido por um tanque de água que é levada mais ou menos ao ponto de ebulição.

[0037] A invenção também será implementada com vantagem em uma instalação onde o produto metálico a ser tratado tem uma velocidade entre 0,25 e 20 m/s e uma espessura entre 0,1 e 10 mm.

[0038] Uma característica importante da invenção reside no fato de os tubos de resfriamento ser dimensionados de modo que a velocidade de ejeção do fluido refrigerante seja homogênea ao longo de toda a largura da tira.

[0039] Os tubos são preferivelmente dimensionados de modo que a distribuição de velocidades seja tal que haja uma diferença relativa entre a velocidade máxima VmaX e a velocidade mínima VMin de ejeção, dependendo da largura do tubo inferior menor que 5% ou como dado abaixo, [0040] A razão entre a seção para passagem de um tubo e a seção de spray livre daquele tubo, i.e. a área da ranhura ou a área total dos furos, é maior que 1.

[0041] De acordo com uma configuração preferida da invenção, os citados tubos têm seção retangular. A razão de um lado para o lado adjacente da seção retangular deve estar preferivelmente entre 0,1 e 10, e a espessura dos tubos deve ser estar entre 0,25 e 10 vezes o diâmetro dos furos ou a espessura da ranhura, de modo a controlar a coerência do jato, a razão entre a espessura dos tubos e o diâmetro dos furos preferivelmente deve ser também 2/3.

[0042] De acordo com uma outra característica vantajosa da invenção, os meios seladores acima mencionados compreendem uma compressão com um duplo par de rolos permitindo ambas passagem da tira e criando perda de fluxo, limitando a um valor mínimo os vazamentos do tanque de transbordamento.

[0043] Ainda de acordo com a presente invenção, estes meios seladores também incluem meios para injetar um fluido entre os rolos a uma pressão e/ou temperatura controláveis.

[0044] Vantajosamente, o tubo superior é provido com um bloco, cuja altura é pelo menos igual ao total da espessura do filme de água no tanque de transbordamento e da altura da coluna de água correspondente à perda de fluxo entre os tubos à taxa máxima de fluxo.

[0045] Um segundo objetivo da presente invenção se relaciona a um método de têmpera durante o tratamento de recozimento contínuo de um produto plano na forma de tira de aço, preferivelmente uma tira de aço, implementando o dispositivo descrito em uma das configurações acima, para conseguir uma potência de resfriamento específica entre 1000 e 10000 kw/m2 por superfície de produto metálico.

[0046] De acordo com o método da invenção, a temperatura da tira na entrada no dispositivo deve estar entre 350°C e 750°C e na saída entre 50°C e 450°C, preferivelmente entre 50°C e 100°C, ou entre 350°C e 450°C.

Descrição Resumida dos Desenhos [0047] A figura 1 esquematicamente mostra uma vista em corte do dispositivo de resfriamento de acordo com a presente invenção.

[0048] A figura 2 mostra esquematicamente um arranjo de furos que pretende pulverizar água sobre a tira de aço no dispositivo da presente invenção.

[0049] A figura 3 mostra graficamente o desempenho térmico do dispositivo de resfriamento de acordo com a presente invenção.

[0050] A figura 4 mostra o desempenho do citado dispositivo em termos de planicidade da tira de aço.

[0051] As figuras 5 e 6 mostram o impacto da uniformidade de resfriamento sobre a homogeneidade das propriedades mecânicas da tira de aço. A figura 5 se relaciona a um aço de família de fase dual, enquanto a figura 6 se relaciona a um aço da família de aços multi-fase.

[0052] A figura 7 mostra esquematicamente as diferentes posições das amostras tomadas em função da largura da tira para executar experiências com respeito às figuras 5 e 6.

[0053] A figura 8 indica os parâmetros que permitem calcular o índice de planicidade, que definem a curva senoidal à qual o perfil longitudinal da tira se ajusta. Descrição de uma Configuração Preferida da Invenção [0054] Como a figura 1 mostra, o dispositivo de resfriamento compreende um jogo de tubos 1 chamadas "rampas" ou "rampas de resfriamento" arranjado simetricamente em cada lado da tira de aço a ser resfriada. Estas rampas são imersas e lateralmente supridas com um fluido de resfriamento. Suas seções sendo preferivelmente retangulares. Ao longo da especificação, os termos "tubos" e "rampas" serão usados sem distinção.

[0055] A imersão das rampas é conseguida por meio de um sistema selador localizado na parte inferior do dispositivo, que permite quer a passagem da tira de aço 2 e a criação de uma perda de fluxo máxima de modo a limitar ao mínimo a taxa de vazamento do fluido refrigerante. Na patente, tal sistema selador compreende um duplo par de rolos 3 pressionados contra a tira de aço e posicionados simetricamente em relação a esta última. Um fluido é injetado entre os rolos com pressão e/ou temperatura controladas.

[0056] O fluido refrigerante preferivelmente é água. As rampas de refrigeração se localizam a uma distância A da linha de passagem da tira 2. Por razões de volume por um lado coisa e por outro lado para limitar a taxa de fluxo total no sistema, para desempenho equivalente, a distância máxima entre a tira e as rampas de resfriamento é ajustada em 200 mm.

[0057] Uma folga B é ajustada entre duas rampas sucessivas, de modo que a água injetada pelas rampas pode ser evacuada entre as mesmas. Isto garante um fluxo tão homogêneo quanto possível, dependendo da largura da tira de aço. A determinação da distância B é função do compromisso entre a potência específica máxima de resfriamento P, sendo que a potência específica é definida como sendo a potência de resfriamento por unidade de superfície e por superfície da tira a ser resfriada, e a mínima perda de fluxo através dos canais de evacuação, de modo a garantir uma substituição suficientemente rápida do fluido de resfriamento nas proximidades da tira, e daí impedir a formação de zonas locais de ebulição nas proximidades da tira. A distância B é determinada idêntica entre dois pares de rampas sucessivas para todas as rampas, de modo a garantir idênticas condições de fluxo na frente de cada rampa de spray. Isto, por conseguinte, permite uma homogeneidade vertical para o fluxo. Desta forma, o fluido de resfriamento injetado por uma dada rampa é evacuado por meio de canais localizados logo a seguir desta rampa. Isto impede a criação de trajetórias favorecidas e minimiza o tempo que o fluido de resfriamento gasta nas proximidades da tira, ainda para impedir uma formação local de zonas de ebulição.

[0058] Cada rampa de resfriamento 1 é provida em sua superfície exposta à tira com pelo menos uma ranhura ou uma série de furos, como mostrado na figura 2, que se destinam a pulverizar um fluido de refrigerante sobre a tira. A distância entre dois furos sucessivos deve ser tal que o fluxo próximo à tira deve ser igual ao fluxo proporcionado pela ranhura. A velocidade de ejeção do fluido deve ser suficiente para impedir a formação de zonas de ebulição nas proximidades da tira. A velocidade de ejeção V é determinada em função da distância "A" em relação à tira, e tipicamente varia entre 0 e 10 m/s.

[0059] A jusante dos canais de evacuação, o dispositivo ou alojamento de resfriamento compreende um tanque de transbordamento ao longo de toda largura do alojamento, e cuja altura corresponde ao nível do jato da última rampa, garantindo que em todas as condições de operação a última rampa será imersa na mesma extensão que as demais.

[0060] Para garantir idênticas condições de fluxo na frente de cada rampa: - a rampa de resfriamento superior é sobre-montada por um bloco 5, cuja altura deve ser pelo menos igual ao total da espessura H do filme de água no tanque de transbordamento, e da altura de coluna de água ΔΗ correspondente à perda de fluxo ΔΡ através dos canais de evacuação, para uma taxa de fluxo máxima Qmax; - um canal de evacuação é provido sob a última rampa.

[0061] Assim, quando o sistema se encontra em operação, há uma diferença de nivel de água entre o lado de tira ou superfície frontal, e a superfície posterior ou lado do tanque das rampas. Esta diferença é igual à altura da coluna de água correspondente à perda de fluxo entre duas rampas para uma dada taxa de fluxo.

[0062] Os desempenhos de resfriamento do dispositivo mostrado na figura 3 foram medidos em condições industriais por balanço térmico com base nos seguintes valores: temperatura da tira de aço na entrada e na saída do dispositivo, comprimento da seção de resfriamento e velocidade da tira de aço ao longo do dispositivo. A figura 3 mostra que a potência específica de resfriamento, dada em Kw por m2 e por superfície de tira, é função linear da taxa de fluxo específica, que por sua vez é expressa em m3 por hora e por m2 para as duas superfícies juntas. Nas condições previstas aqui, a potência específica se situando entre 4000 e 6000 kw/m2 e por superfície do produto.

[0063] A figura 4 mostra o desempenho do dispositivo com respeito à planicidade da tira de aço, que dá a homogeneidade do resfriamento, e daí o controle de fluxo no dispositivo. A determinação da planicidade se relaciona às bordas longas. Cada ponto na figura mostra um ponto de operação do dispositivo - definido pela potência específica de resfriamento - em um dado momento durante uma série de experiências industriais. O índice de planicidade dado em unidades "I" é associado a cada ponto de operação. A unidade I corresponde ao alongamento relativo de 1 mm por 100 m de tira de aço.

[0064] No caso de um defeito tipo "borda longa", o perfil longitudinal da borda de tira pode ser acomodar à curva senoidal com comprimento de onda L e amplitude X. O índice de planicidade é calculado com base nas medições de L e X (ver figura 8) através da seguinte relação: [0065] A figura 4 mostra dois limites de referência, 120 e 240 unidades I, que correspondem à tolerância de planicidade admissíveis para duas linhas de eletrogalvanização; A figura mostra que a maior parte dos pontos de operação fica abaixo do limite da linha mais exata.

[0066] As figuras 5 e 6 mostram o impacto da uniformidade de resfriamento sobre a homogeneidade das propriedades mecânicas. A figura 6 se relaciona a um aço da família "fase dual". A figura 6 se relaciona a um aço "multifase" (ferrita, martensita, bainita, perlita).

[0067] Em ambos casos, as propriedades mecânicas são determinadas por um teste de tração. As amostras são tomadas em diferentes posições dependendo da largura da folha, de acordo com um esquema mostrado na figura 7: 1 borda extrema; 2 borda; 3 quadrante; 4 centro; 5 centro; 6 quadrante; 7 borda; 8 borda extrema.

[0068] As figuras 5 e 6 mostram respectivamente uma representação da carga de ponto de ruptura, o limite elástico (somente na figura 6). A partir destas observações, conclui-se que há uma boa homogeneidade de propriedades mecânicas ao longo da largura da tira.

REIVINDICAÇÕES

Claims (8)

1- Dispositivo de resfriamento, para operação de têmpera durante tratamento de recozimento continuo de um produto plano na forma de uma tira de aço (2) preferivelmente uma tira de aço, o citado dispositivo: - sendo localizado verticalmente, em trajetórias ascendente e descendente; - compreendendo um tanque de transbordamento (4), no qual uma série de tubos é completamente imersa e empilhada verticalmente e simetricamente ao longo de cada lado da tira (2) , cada um deles ejetando sobre a tira um fluido refrigerante na forma de jatos turbulentos horizontais através de uma ranhura ou de uma série de furos; - sendo provido em sua parte superior com meios seladores (3) ; dito dispositivo sendo caracterizado pelo fato de quaisquer dois tubos sucessivos (1) , localizados no mesmo lado da tira (2), serem separados de uma folga (B), definindo uma passagem de evacuação do fluido de resfriamento, dita folga sendo idêntica para todos os tubos (1), escolhida em um dado valor de taxa de fluxo especifica do fluido de resfriamento, de modo a minimizar a perda de fluxo nas passagens de evacuação.

2- Dispositivo, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a parede do tanque de transbordamento (4) localizada atrás dos tubos (1) ter uma largura pelo menos igual àquela dos tubos (1) e a distância horizontal desta parede relativa à parte traseira dos tubos (1) determinada de modo que a perda de fluxo causada pela presença do tanque de transbordamento (4) seja menor que 5% da perda de fluxo causada pelas folgas (B) entre os dois tubos sucessivos (1).

3- Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de a taxa de fluxo especifica do fluido de resfriamento se encontrar entre 250 e 1000 m3 por hora, por m2 e por superfície de tira.

4- Dispositivo, de acordo com a reivindicação reivindicações 1, 2 ou 3, caracterizado pelo fato de a perda de fluxo causada pelas folgas (B) ser menor que 150 mm de coluna de água.

5- Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 4, caracterizado pelo fato de as distâncias (A) entre a extremidade de cada tubo (1) e a tira (2) serem idênticas para todos os tubos, entre 20 mm e 200 mm.

6- Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 5, caracterizado pelo fato de os citados tubos (1) terem seção retangular.

7- Dispositivo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizado pelo fato de os citados meios seladores (3) compreenderem um bloqueio com pares de rolos permitindo passagem da tira (2) e criação de perda de fluxo, limitando a um valor mínimo vazamentos do tanque de transbordamento (4) para baixo, e meios para injetar um fluido entre os citados pares de rolos com controle da pressão e/ou temperatura.

8- Dispositivo de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a 7, caracterizado pelo fato de o tubo superior (1) ser provido com um bloco (5), cuja altura é pelo menos igual ao total da espessura da lâmina d'água (H) no tanque de transbordamento e da altura a coluna de água (ΔΗ) correspondente à perda de fluxo entre os tubos na taxa máxima de fluxo.