BR112015029660B1 - Método para recuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa - Google Patents
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Abstract
método para recuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa. um método para recuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa compreendendo: prover uma corrente aquosa compreendendo água e um álcool; prover uma corrente de solvente; combinar a corrente aquosa e a corrente de solvente; e recuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido.
Description
[001] A presente descrição em geral se refere a métodos derecuperação de álcoois a partir de soluções aquosas. Mais especificamente, em certas modalidades, a presente descrição se refere a solventes úteis para extrair álcoois a partir de soluções aquosas e métodos associados.
[002] A extração de hidrocarbonetos a partir de reservatórios de gáse óleo de água profunda necessita do transporte de uma corrente de produção a partir dos reservatórios para instalações para o processamento. Água, junto com óleo e gás, podem ser incluídos nestas correntes de produção. Durante o transporte, se a temperatura da corrente de produção é baixa e a pressão é alta, o sistema pode entrar na região de hidrato onde hidratos de gás se formam. Hidratos de gás são sólidos e se comportam como gelo e, se formados em grandes quantidades, podem entupir a tubulação. Hidratos também podem entupir ou causar o mau funcionamento de outras unidades, tais como válvulas, estranguladores, separadores, trocadores de calor, etc.
[003] Vários métodos existem para limitar a formação desteshidratos em correntes de produção. Tal método é adicionar um inibidor de hidrato na corrente de produção para evitar a formação destes hidratos. Um exemplo de tal inibidor de hidrato é monoetileno glicol. Outro exemplo de tal inibidor de hidrato é metanol. Os inibidores de hidrato adicionados para as correntes de produção por último podem ser recuperados da corrente de produto e reciclados.
[004] Apesar de existirem vários métodos para recuperar omonoetileno glicol, os mais comumente usados na técnica é a ebulição de água. No entanto, quando a água é fervida, contaminantes podem ser deixados para trás na corrente de monoetileno glicol. Estes contaminantes podem ser removidos em um processo de purificação. O método mais comumente usado na técnica de purificação de monoetileno glicol é um processo de duas etapas onde íons bivalentes são retirados da solução com uma base forte e uma unidade de separação de sólido - líquido (por exemplo, uma prensa de filtro) e então a solução é destilada para recuperar o monoetileno glicol.
[005] Os métodos de recuperação e purificação podem serproblemáticos por várias razões: (1) eles necessitam da ebulição de grandes quantidades de água, (2) eles permitem a precipitação de sólidos nas unidades de destilação, (3) eles necessitam de uma segunda etapa de destilação do monoetileno glicol antes do monoetileno glicol poder ser reciclado, e (4) eles expõem o monoetileno glicol a altas temperaturas que podem causar degradação. Estes métodos tipicamente também possuem altos requisitos de energia, custos, e impressão de carbono e tipicamente necessitam de grande consumo químico. É desejável desenvolver um método para extrair a inibidor de hidrato a partir de uma solução aquosa que não sofre estas desvantagens.
[006] A presente descrição se refere em geral a métodos derecuperação de álcoois a partir de soluções aquosas. Mais especificamente, em certas modalidades, a presente descrição se refere a solventes úteis para extrair álcoois a partir de soluções aquosas e métodos associados.
[007] Em uma modalidade, a presente descrição provê método pararecuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa compreendendo: prover uma corrente aquosa compreendendo água e um álcool; prover uma corrente de solvente compreendendo uma alquil amina; combinar a corrente aquosa e a corrente de solvente; e recuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido.
[008] Em outra modalidade, a presente descrição provê um métodopara tratar uma corrente de produção compreendendo: prover uma corrente de produção a partir de um poço de óleo e gás submarino; adicionar um álcool para a corrente de produção; adicionar uma alquil amina para a corrente de produção; e recuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido.
[009] Em outra modalidade, a presente descrição provê um métodopara extrair um álcool a partir de uma corrente de produto aquoso compreendendo: prover uma corrente de produto aquoso compreendendo um álcool; adicionar uma alquil amina para a corrente de produto aquoso; e remover pelo menos uma porção do álcool a partir da corrente de produto aquoso por extração líquido - líquido.
[0010] Um entendimento mais completo e geral das presentes modalidades e vantagens das mesmas podem ser alcançados em referência à seguinte descrição tomadas em conjunto com os desenhos anexos.
[0011] A Figura 1 é um diagrama de composição de 3 componentes.
[0012] As características e as vantagens da presente descrição serão mais prontamente aparentes para os peritos na técnica. Enquanto várias alterações podem ser feitas pelos peritos na técnica, tais alterações estão dentro do espírito da invenção.
[0013] A presente descrição se refere em geral a métodos de recuperação de álcoois a partir de soluções aquosas. Mais especificamente, em certas modalidades, a presente descrição se refere a solventes úteis para extrair álcoois a partir de soluções aquosas e métodos associados.
[0014] A descrição que segue inclui exemplos de aparelhos, métodos, técnicas, e sequências de instrução que incorporam técnicas do assunto da invenção. No entanto, é entendido que as modalidades descritas podem ser praticadas sem estes detalhes específicos.
[0015] Podem existir várias vantagens potenciais em métodos discutidos aqui sobre métodos convencionais. Uma vantagem potencial é que os métodos discutidos aqui podem permitir a separação e a recuperação de um álcool a partir de uma corrente aquosa enquanto evitam a grande carga de destilação necessária em um processo de recuperação de álcool padrão conhecido na técnica. Outra vantagem potencial do método discutido aqui é que pode permitir a separação fácil de álcoois tanto juntos quanto individualmente, dependendo dos requisitos do sistema.
[0016] Em uma modalidade, a presente descrição provê um método para recuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa compreendendo: prover uma corrente aquosa compreendendo água e um álcool; combinar a corrente aquosa com um solvente; e recuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido.
[0017] Em certas modalidades, a corrente aquosa pode ser qualquer corrente aquosa compreendendo água e um álcool. Exemplos de correntes aquosas adequadas incluem correntes de produção a partir de poços de óleo e gás submarinos, correntes de produto a partir das reações de hidrólise de óxido de etileno, correntes de produto a partir de reações de hidroliquefação de carboidratos, e correntes de produto a partir de reações de esterificação ou de hidrólise de triglicerídeos.
[0018] Em uma modalidade, a corrente de produção a partir dos poços de óleo e gás submarinos pode compreender uma mistura de óleo, gás, água, e um álcool. Exemplos de álcoois incluídos na corrente de produção podem incluir álcoois mono-hídricos e álcoois poli-hídricos. Exemplos de álcoois poli-hídricos incluem polióis tais como monoetileno glicol, dietileno glicol, trietileno glicol, tetraetileno glicol, propileno glicóis, butileno glicóis, e glicerol. Em adição, a corrente de produção pode compreender adicionalmente um ou mais sais e um ou mais gases de formação de hidrato. Exemplos de sais que podem ser incluídos na corrente de produção incluem sulfatos, cloretos, e carbonatos de potássio, sódio, magnésio, ferro e cálcio. Em adição, sais que são formados em processos de corrosão, sais usados como catalisadores e sais formados em reações de neutralização de ácido-base podem estar presentes na corrente de produção. Exemplos de gases de formação de hidrato que podem estar na corrente de produção incluem metano, etano, propano, butano, dióxido de carbono e sulfeto de hidrogênio. Adicionalmente, aditivos adicionais podem estar incluídos na corrente de produção incluindo inibidores e dispersantes para cera, asfaltenos e incrustação, e inibidores de corrosão.
[0019] Em certas modalidades, a água pode estar presente na corrente de produção em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 0% a 100%. Em outras modalidades, a água pode estar presente na corrente de produção em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 5% até cerca de 50%. Em outras modalidades, a água pode estar presente na corrente de produção em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 10% até cerca de 25%.
[0020] Em certas modalidades, o óleo e gás podem estar presentes na fase aquosa da corrente de produção em uma quantidade que está entre a solubilidade mínima e máxima de óleo e gás na fase aquosa em dadas condições. Em certas modalidades, o óleo e o gás podem estar presentes em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 0% até cerca de 25%. Em outras modalidades, o óleo e o gás podem estar presentes em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 0,5% até cerca de 15%. Em outras modalidades, o óleo e o gás podem estar presentes em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 1% até cerca de 5%.
[0021] Em certas modalidades, o sal pode estar presente na fase aquosa da corrente de produção em uma quantidade que está entre zero e o limite de solubilidade do sal. Em certas modalidades, o sal pode estar presente em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 0% até cerca de 25%. Em outras modalidades, o sal pode estar presente em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 0,5% até cerca de 20%. Em outras modalidades, o sal pode estar presente em uma quantidade na faixa de a partir de cerca de 1% até cerca de 5%.
[0022] Em certas modalidades, uma porção do óleo e do gás presentes na corrente de produção pode ser removida da corrente de produção antes ou após um glicol ser adicionado para a corrente de produção e/ou antes de um solvente ser adicionado para a corrente de produção. Por exemplo, em certas modalidades, a corrente de produção pode passar através de um separador para remover uma porção do óleo e o gás antes do solvente ser adicionado para a corrente de produção.
[0023] Em certas modalidades, o álcool pode estar presente na, ou adicionado para, a corrente de produção em uma quantidade suficiente para evitar a formação de hidratos de gás na corrente de produção enquanto é transportado a partir do poço de óleo e gás submarino para uma instalação de produção. A quantidade de álcool necessária para evitar a formação de hidratos de gás pode depender de vários fatores incluindo a pressão da corrente de produção, a temperatura da corrente de produção, o conteúdo de água da corrente de produção, a salinidade da corrente de produção, a concentração de quaisquer aditivos injetados na corrente de produção, e a concentração de gás de formação de hidrato na corrente de produção. Em certas modalidades, a pressão da corrente de produção pode estar a partir de cerca de 0 kPa a 200.000 kPa (0 bar a 2000 bar). Em outras modalidades, a pressão da corrente de produção pode ser a partir de cerca de 2.000 kPa (20 bar) até cerca de 50.000 kPa (500 bar). Em certas modalidades, a temperatura da corrente de produção pode estar a partir de cerca de 220 K a 500 K.
[0024] Em certas modalidades, a quantidade de gás de formação de hidrato na corrente de produção pode ser de 0 mol% a 100 mol%, e tipicamente pode ser de 25 mol% a 100 mol%. Um perito na técnica pode ser capaz de determinar uma quantidade suficiente de álcool para incluem na corrente de produção para evitar a formação de hidratos de gás. Por exemplo, em certas modalidades a quantidade de álcool presente na corrente de produção pode estar em uma quantidade de 0% a 50%. Em outras modalidades, a quantidade de álcool presente na corrente de produção pode estar em uma quantidade de 10% a 25%.
[0025] Em certas modalidades, as correntes de produto a partir de reações de hidrólise de óxido de etileno podem compreender monoetileno glicol, oligômeros de monoetileno glicol (por exemplo, dietileno glicol, trietileno glicol e tetraetileno glicol), óxido de etileno, água, traços de oxigenados (por exemplo, acetaldeído, formaldeído e metanol), dióxido de carbono, catalisadores (iodetos, carbonatos) e cloretos.
[0026] Em certas modalidades, as correntes de produto a partir de reações de hidroliquefação de carboidratos podem compreender água, oxigenados, hidrocarbonetos, catalisador, produtos de degradação, e gases a partir da reação de hidrogenação de carboidratos em qualquer composição. A variedade de compostos e a sua concentração dependem da carga de alimentação de biomassa e das várias opções de conversão de hidroliquefação (catalisadores, condições de reação tais como temperatura, pressão e concentração de carboidrato. Os componentes principais podem ter como alvo glicóis tais como monoetileno glicol, monopropileno glicol e 1,2-butanodiol e tipicamente podem estar presentes em uma quantidade de 10% a 30%.
[0027] Em certas modalidades, as correntes de produto a partir da reação de esterificação ou hidrólises de triglicerídeos podem compreender glicerol, água, metanol, ácidos graxos, metil ésteres de ácidos graxos, e hidróxido de potássio ou hidróxido de sódio a partir de esterificação ou hidrólise de triglicerídeo térmico ou catalítico. As correntes de produto podem compreender uma fase aquosa com a maioria do conteúdo de sal e do glicerol e uma fase orgânica com os ácidos graxos ou metil ésteres de ácido graxo (FAME). A fase aquosa pode ser de 10% a 50% da corrente de produção bifásica total e pode ter um conteúdo de glicerol a partir de 10% a 40%.
[0028] Em certas modalidades, o solvente pode compreender um solvente que possui uma maior afinidade por álcool do que água. Em certas modalidades, o solvente pode compreender uma alquil amina. Em certas modalidades, o solvente pode compreender uma alquil amina primária, secundária ou terciária, ou uma combinação dos mesmos. Exemplos de alquil aminas adequadas incluem aminas parafínicas, aminas naftênicas, aminas aromáticas, e misturas das mesmas. Alquil aminas adequadas incluem quaisquer aminas que mostram uma divisão de fase líquido - líquido quando misturadas com água ou água salina em temperaturas de processo apropriadas tipicamente variando de 270 K a 450 K. Em certas modalidades, o solvente pode compreender dimetilciclo-hexil amina, metil ciclo-hexil amina, 1-metil piperidina, trietilamina, tripropilamina, ou uma combinação dos mesmos.
[0029] O solvente pode ser adicionado a ou combinado com a corrente aquosa em qualquer quantidade suficiente para permitir que uma porção do álcool se dissolva no solvente. Água também pode se dissolver no solvente até o grau que a razão de álcool para água na corrente de extrato é maior do que na corrente de alimentação. Em certas modalidades, a quantidade de solvente adicionado para ou combinado com a corrente aquosa pode ser de 10 % a 100% da quantidade de alimentação. Em certas modalidades, a razão de solvente para álcool pode ser a quantidade mínima para exceder o limite de solubilidade do solvente na corrente de produto para a quantidade necessária para dissolver toda a corrente de alimentação. Em certas modalidades, a quantidade de solvente adicionada para ou combinada com a corrente aquosa pode ser cerca de 100% em peso da corrente aquosa.
[0030] Em certas modalidades, o álcool pode ser recuperado da corrente aquosa por extração líquido-líquido após o solvente ter sido adicionado ou combinado com a corrente aquosa. Em certas modalidades, o sal permanece dissolvido na corrente refinada de forma que o processo de separação acontece sem a precipitação de sais. Por exemplo, após o solvente ter sido adicionado a ou combinado com a corrente aquosa, uma porção do álcool pode ser extraída para o solvente. O solvente, junto com o álcool, então pode ser separado do restante da corrente aquosa que forma uma corrente rica em solvente e álcool e uma corrente rica em água. Tipicamente, temperaturas de extração podem variar a partir de 270 K a 450 K, onde a seletividade do solvente por álcool normalmente aumenta em maior temperatura. Quaisquer outros componentes se distribuem entre as duas fases líquidas. Destes componentes a maioria dos sais pode ficar na fase aquosa.
[0031] Em certas modalidades, a extração líquido-líquido pode ser aprimorada através da inclusão de uma sinergia. Exemplos de sinergia adequada incluem desemulsificantes. Desemulsificantes típicos podem ser resinas de fenol - formaldeído, resinas epóxi, poliaminas, di-epóxidos ou polióis.
[0032] Em certas modalidades, o método compreende adicionalmente recuperar álcool e/ou solvente a partir da corrente rica em álcool. Em certas modalidades, o álcool e/ou solvente pode ser recuperado a partir da corrente rica em álcool e solvente através de um processo de destilação. Em certas modalidades, o solvente ou o álcool pode ser recuperado como o destilado ou produto de fundo. Em certas modalidades, a corrente rica em álcool e solvente pode ser destilada para formar uma corrente rica em álcool e uma corrente rica em solvente. Em certas modalidades, o álcool e/ou o solvente podem ser reciclados através da reciclagem da corrente rica em álcool e/ou a corrente rica em solvente.
[0033] Em certas modalidades a fase extrato composta de N,N- dimetilciclo-hexilamina, monoetileno glicol e traços de água podem ser destilados com corrente de fundo de monoetileno glicol puro, corrente de retirada lateral de N,N-dimetilciclo-hexilamina pura e traços de água separados na seção de destilado.
[0034] Em certas modalidades, o método pode compreender adicionalmente recuperar um segundo álcool da corrente aquosa. Em tais modalidades, a corrente aquosa pode compreender mais do que um tipo de álcool. Por exemplo, em certas modalidades, a corrente aquosa pode compreender tanto monoetileno glicol quanto 1,2-butanodiol. Em certas modalidades, um único solvente pode ser selecionado que remove ambos os álcoois a partir da corrente de produto aquoso. Os dois álcoois podem ser posteriormente separados em um processo de destilação ou através de outro processo de extração líquido - líquido. Em outras modalidades, a corrente aquosa pode ser tratada com um primeiro solvente para remover uma porção do primeiro álcool da corrente aquosa e então tratado com um segundo solvente para remover uma porção do segundo álcool da corrente aquosa. Em certas modalidades, o primeiro solvente pode ser mais seletivo para o primeiro álcool do que o segundo álcool. Em certas modalidades, o segundo solvente pode ser mais seletivo para o segundo álcool do que para o primeiro álcool. Um exemplo de um solvente que é mais seletivo para um tipo de álcool para outro é dimetilciclo-hexilamina, que foi mostrado como sendo mais do que cinco vezes mais seletivo para 1,2-butanodiol do que para monoetileno glicol.
[0035] Em outra modalidade, a presente descrição provê um método para tratar uma corrente de produção compreendendo: prover uma corrente de produção a partir de um poço de óleo e gás submarino; adicionar um álcool para a corrente de produção; adicionar um solvente para a corrente de produção; e recuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido.
[0036] Em outra modalidade, a presente descrição provê um método para extrair um álcool a partir de uma corrente de produto aquoso compreendendo: prover uma corrente de produto aquoso compreendendo um álcool; adicionar um solvente para a corrente de produto aquoso; e remover pelo menos uma porção do álcool a partir da corrente de produto aquoso por extração líquido - líquido.
[0037] Para facilitar um melhor entendimento da presente invenção, os seguintes exemplos de modalidades específicas são dados. De modo algum os seguintes exemplos devem ser lidos para limitar, ou para definir, o escopo da invenção.
[0038] Para medir a partição de monoetileno glicol entre uma fase aquosa e uma fase de solvente, os seguintes experimentos foram executados usando cinco aminas diferentes.
[0039] Salmoura, uma amina, e monoetileno glicol foram aquecidos separadamente em um forno até 50°C. A salmoura compreende 5 % em peso de NaCl. As cinco aminas testadas foram dimetilciclo-hexil amina, metil ciclo-hexil amina, 1-metil piperidina, trietilamina e tripropilamina.
[0040] Para cada amina testada, 5 garrafas foram cheias com uma mistura de salmoura e tatamina em razão de 1:1. Monoetilenoglicol então foi adicionado para cada uma das garrafas em quantidades que variam a partir de 5 % em peso a 40 % em peso.
[0041] As garrafas foram agitadas manualmente e colocadas novamente em um forno para a separação de fase durante a noite a 50°C. Após a remoção do forno, cada uma das garrafas, com a exceção de 1-metil piperidina com 40 % em peso monoetileno glicol, foi separada em duas fases: uma fase rica em água no fundo e uma fase rica em amina no topo.
[0042] Amostras a partir das fases de topo e de fundo foram tomadas e submetidas para análise de NMR para quantificar a quantidade de H2O, monoetileno glicol, e amina em cada uma das fases. Um indicador para a seletividade da amina para a extração L/L de MEG foi calculado tomando a razão de MEG/H2O da fase de topo (amina) e dividindo pela razão de fase de fundo (água).
[0043] Para as garrafas de dimetilciclo-hexil amina, as diferenças de densidade entre as duas fases foram observadas para estar entre 0,2 e 0,15 g/mL, dependendo do conteúdo de MEG. A tensão interfacial entre DMCA e salmoura foi observada estando entre 8 e 9 mN/m. O conteúdo de sal da fase amina foi observado estando entre 400 e 20 vezes menor do que a salinidade da fase água. Assim, foi determinado que a presença de sal não interfere com o processo de extração e preferencialmente é deixada na corrente de água.
[0044] Os resultados dos testes de DMCA são mostrados na Figura 1. Brevemente, as composições de fase traçadas como um ponto em um diagrama de fase terciário (os círculos nos gráficos). A Figura 1 mostra a análise das duas fases em cada garrafa produzida como duas composições de ponto final, conectadas por uma linha de ligação que passa através da composição global antes da separação de fase. Como pode ser observado na Figura 1, a extração de monoetileno glicol a partir de uma mistura de H2O salina/MEG é termodinamicamente factível.
[0045] Uma solução de 10 % em peso MEG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas rapidamente separadas. Amostras foram tomadas a partir de ambas as partes líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0046] A seletividade de DMCA por MEG em água foi de 1,53 a 50°C.
[0047] Uma solução de 10 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separam rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0048] A seletividade de DMCA por 1,2-BDO em água foi de 8,20 a 50°C.
[0049] Os resultados dos Exemplos 2 e 3 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MEG foi de 5,36 a 50°C.
[0050] Uma solução de 10 % em peso MEG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 20°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0051] A seletividade de DMCA por MEG em água foi de 1,23 a 20°C.
[0052] Uma solução de 10 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 20°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0053] A seletividade de DMCA por 1,2-BDO em água foi de 3,93 a 20°C.
[0054] Os resultados dos Exemplos 5 e 6 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MEG foi de 3,20 a 20°C.
[0055] Uma solução de 10 % em peso MEG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 90°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0056] A seletividade de DMCA por MEG em água foi de 2,10 a 90°C.
[0057] Uma solução de 10 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 90°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0058] A seletividade de DMCA por 1,2-BDO em água foi de 13,22 a 90°C.
[0059] Os resultados dos Exemplos 8 e 9 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MEG foi de 6,30 a 90°C.
[0060] Uma solução de 10 % em peso MPG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0061] A seletividade de DMCA por MPG em água foi de 3.10 a 50°C.
[0062] Os resultados dos Exemplos 2 e 11 foram combinados para prover uma seletividade de MPG em MEG foi de 2,03 a 50°C.
[0063] Os resultados dos Exemplos 3 e 11 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MPG foi de 2,65 a 50°C.
[0064] Uma solução de 10% em peso MPG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 20°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0065] A seletividade de DMCA por MPG em água foi de 1.84 a 20°C.
[0066] Os resultados dos Exemplos 5 e 14 foram combinados para prover uma seletividade de MPG em MEG foi de 1.50 a 20°C.
[0067] Os resultados dos Exemplos 6 e 14 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MPG foi 2,14 a 20°C.
[0068] Uma solução de 10 % em peso MPG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 1:1. Esta mistura foi agitada a 90°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0069] A seletividade de DMCA por MPG em água foi de 5,26 a 90 °C.
[0070] Os resultados dos Exemplos 8 e 17 foram combinados para prover uma seletividade de MPG em MEG foi de 2.50 a 90 °C.
[0071] Os resultados dos Exemplos 9 e 17 foram combinados para prover uma seletividade de 1,2-BDO em MPG foi de 2,51 a 90 °C.
[0072] Uma solução de 10 % em peso MEG em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 2:1 (solução aquosa:DMCA). Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0073] A seletividade de DMCA por MEG em água foi de 1,03 a 50°C.
[0074] Uma solução de 10 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 2:1 (solução aquosa:DMCA). Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0075] A seletividade de DMCA por 1,4-BDO em água foi de 7,02 a 50°C.
[0076] Uma solução de 10 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 10:1 (solução aquosa:DMCA). Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0077] A seletividade de DMCA por 1,4-BDO em água foi de 6,65 a 50°C.
[0078] Os resultados dos Exemplos 3, 21 e 22 foram combinados para mostrar que a seletividade de 1,2-BDO em água é mantida em um alto nível acima de 6,5 mesmo quando a quantidade de peso de solvente é apenas uma dezena da mistura de aquosa de glicol.
[0079] Uma solução de 9 % em peso MEG e 1 % em peso 1,2-BDO em água foi misturada com DMCA em uma razão de peso de 10:1 (solução aquosa:DMCA). Esta mistura foi agitada a 50°C por 30 minutos e após parar a agitação duas fases líquidas se separaram rapidamente. Amostras foram tomadas a partir de ambas as fases líquidas e analisadas por cromatografia gasosa.
[0080] A seletividade de DMCA por MEG em água foi de 1.67 a 50°C.
[0081] A seletividade de DMCA por 1,4-BDO em água foi de 10,595 a 50 °C.
[0082] A seletividade de DMCA por 1,4-BDO em MEG foi de 6,36 a 50°C.
[0083] Enquanto as modalidades são descritas com referência às várias implementações e explicações, será entendido que estas modalidades são ilustrativas e que o escopo do assunto da invenção não está limitado a elas. Muitas variações, modificações, adições e aprimoramentos são possíveis.
[0084] Casos plurais podem ser providos para componentes, operações ou estruturas descritas aqui como um único caso. Em geral, estruturas e característica apresentadas como componentes separados nas configurações de exemplo podem ser implementadas como uma estrutura combinada ou componente. De maneira similar, estruturas e característica apresentadas como um único componente podem ser implementadas como componentes separados. Estas e outras variações, modificações, adições, e aprimoramentos podem estar dentro do escopo do assunto da invenção.
Claims (8)
1. Método para recuperar um álcool a partir de uma corrente aquosa, que compreende:prover uma corrente aquosa compreendendo água e um álcool;prover uma corrente de alquil amina;combinar a corrente aquosa e a corrente de alquil amina; erecuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido;caracterizado pelo fato de que:a corrente aquosa compreende uma corrente de produção a partir de um poço de óleo e gás submarino, uma corrente de produto a partir de uma reação de hidrólise de óxido de etileno, ou uma corrente de produto a partir de uma reação de hidro liquefação de um carboidratoa quantidade alquil amina combinada com a corrente de água é uma quantidade em uma faixa de 10% a 100% da corrente de água; erecuperar pelo menos uma porção do álcool por extração líquido - líquido compreende permitir que pelo menos uma porção do álcool se dissolva na alquil amina e então separar a alquil amina e o álcool das correntes aquosa e de solvente combinadas para formar um álcool e corrente rica em alquil amina e uma corrente rica em água.
2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente destilar a corrente rica em alquil amina e álcool para formar uma corrente de álcool recuperada e uma corrente de solvente recuperado.
3. Método de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que compreende adicionalmente reciclar a corrente de solvente recuperado.
4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o álcool compreende monoetileno glicol, dietileno glicol, trietileno glicol, tetraetileno glicol, propileno glicóis, butileno glicóis, glicerol, ou uma combinação dos mesmos.
5. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a alquil amina compreende uma amina primária secundária ou terciária.
6. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a alquil amina compreende uma amina parafínica, uma amina naftênica, uma amina aromática, ou uma mistura das mesmas.
7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a alquil amina compreende dimetil ciclo-hexil amina, metil ciclo- hexil amina, 1-metil piperidina, trietilamina, tripropilamina, ou uma combinação dos mesmos.
8. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a corrente aquosa compreende adicionalmente um sal.
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