BR112014033112B1

BR112014033112B1 - Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico e processo para produção de pó metalúrgico de um anel da sede de válvulas

Info

Publication number: BR112014033112B1
Application number: BR112014033112-0A
Authority: BR
Inventors: Ekkehard Kohler; Dirk Emde; Anna Seyfarth; Thomas Lelgermann
Original assignee: Bleistahl-Produktions Gmbh & Co. Kg
Priority date: 2012-07-04
Filing date: 2013-07-03
Publication date: 2022-02-01
Also published as: CN104428500B; US20170298790A1; JP2015528053A; KR102139838B1; EP2870328A1; DE102012013226A1; JP6297545B2; CN104428500A; BR112014033112A2; KR20150036357A; US20150322828A1; EP2870328B1; US9702277B2; US10208636B2; WO2014006076A1

Abstract

ANEL DA SEDE DE VÁLVULAS COM ALTA CONDUTIVIDADE TÉRMICA. A presente invenção refere-se a um anel da sede de válvulas produzido por metalurgia do pó, com uma camada carreadora e uma camada funcional. É tarefa da invenção obter um anel da sede de válvulas do tipo anteriormente mencionado, que apresenta uma condutividade térmica significativamente elevada. Para solucionar esta tarefa o inventor aconselha, a partir de um anel da sede de válvulas do tipo mencionado acima, que o material carreador da camada carreadora tenha uma condutividade térmica maior do que 55 W / m*K, com um teor total de cobre >25 até 40 % em peso.

Description

DESCRIÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um anel da sede deválvulas com alta condutividade térmica, que é produzido por metalurgia de pó e apresenta um material carreador assim como um material funcional.

[002] Anel da sede de válvulas do tipo mencionado já sãoconhecidos, por exemplo, do pedido de patente japonês aberto à inspeção pública JP 6145720. Esse documento descreve um anel da sede de válvulas de múltiplas camadas infiltrado em cobre com frações de Co e de Mo para motores de combustão.

[003] A princípio os anéis da sede de válvulas anteriormenteconhecidos têm a vantagem de apresentarem uma excelente resistência. Isto pode ser explicado em particular pela utilização de duas camadas de material diferentes. Assim o material carreador apresenta valores de resistência excepcionais.

[004] Os anéis de vedação para válvulas anteriormenteconhecidos do tipo mencionado, entretanto, têm a desvantagem de não mais satisfazerem as crescentemente elevadas exigências dos motores de combustão devido à má condutividade térmica. A condutividade térmica dos materiais carreadores convencionais está normalmente abaixo de 45 W/m*K.

[005] É tarefa da invenção obter um anel da sede de válvulas dotipo anteriormente mencionado, que apresente uma alta condutividade térmica. Ademais o anel da sede de válvulas deve satisfazer às exigências usuais de estanqueidade, estabilidade dimensional e resistência.

[006] Para solucionar esta tarefa a invenção sugere, partindo deum anel da sede de válvulas do tipo mencionado no início, que o material carreador da camada carreadora (2) possua uma condutividade térmica maior do que 55 W/m*K com um teor total de cobre > 25 até 40% em peso. O teor total de cobre do anel da sede de válvulas de acordo com a invenção compõe-se de preferência de uma liga de ferro-cobre, pó de cobre adicionado e cobre infiltrado.

[007] A seguir todas as porcentagens são % em peso.

[008] O anel da sede de válvulas de acordo com a invençãodistingue-se por sua alta condutividade térmica junto com uma alta resistência para o emprego em motores de combustão modernos. Este apresenta as seguintes vantagens:

[009] - transporte de calor mais rápido na cabeça do cilindro,

[0010] - queda da temperatura da válvula,

[0011] - redução da tendência a aglutinação no motor decombustão devido à redução da temperatura das válvulas,

[0012] - distribuição mais homogênea da temperatura no anel dasede de válvulas,

[0013] - deformação reduzida do anel da sede de válvulas devidoa distribuições não homogêneas da temperatura,

[0014] - reduzidos vazamentos na câmara de combustão devido amenor deformação dos anéis da sede de válvulas.

[0015] Uma forma de execução preferida do anel da sede deválvulas prevê que o material carreador tenha uma condutividade térmica maior do que 65 W/m*K. Essa variante é particularmente apropriada para o emprego em motores turbo alimentados. Em um motor Otto a temperatura de combustão é maior do que em motores diesel. Em um motor diesel, ao contrário, a temperatura de ignição é cerca de 200 até 300 °C maior do que um motor Otto. Em todos os casos existe a necessidade de uma rápida dissipação da temperatura elevada, para impedir um dano do bloco do motor.

[0016] Uma forma de execução particularmente preferida do anelda sede de válvulas prevê que o material carreador tenha uma condutividade térmica maior do que 70 W/m*K. Essa forma de execução é particularmente necessária em motores de alto desempenho, como em carros esporte ou em motores esportivos, quando os motores são totalmente exigidos de acordo com a capacidade. Uma alta condutividade térmica, consequentemente, aumenta a vida útil do motor.

[0017] De preferência o material carreador apresenta uma liga deferro-cobre. No emprego desta combinação, a alta resistência do ferro e a boa condutividade térmica do cobre levam a propriedades especialmente positivas do material carreador.

[0018] O anel da sede de válvulas produzido por metalurgia do póapresenta propriedades particularmente boas quando o teor de cobre da liga de ferro-cobre está acima de 5% em peso, em particular a 10% em peso. Nesta constelação de ligas, as vantagens de ferro e cobre são particularmente bem utilizadas. A solubilidade máxima de cobre em austenita a 1094°C é de 8,5% em peso. Todavia o cobre tanto pode estar ligado como também integrado por difusão na liga de ferro- cobre. Com este cobre ligado por difusão são obteníveis teores visivelmente acima de 8,5% em peso. De acordo com a invenção compreende-se por uma liga de ferro-cobre também ferro com cobre ligado por difusão.

[0019] Uma forma vantajosa do anel da sede de válvulas prevêque o material carreador seja uma mistura da liga de ferro-cobre e pó de cobre. Com isso o cobre cola os corpos de ferro e forma uma matriz coesa. Devido ao alto teor de cobre, o calor pode ser particularmente bem conduzido através do material. Isto garante a vida útil dos elementos do maquinário empregado no campo do anel da sede de válvulas. Uma combinação particularmente boa pode ser obtida a partir da condutividade térmica e resistência, quando o teor do pó de cobre está entre 8 e 12, em particular a 10% em peso. A matriz formada com cobre oferece assim uma condutividade térmica particularmente boa, sem que a função portadora do ferro seja significativamente prejudicada. Através do desempenho sempre crescente dos motores e as temperaturas de funcionamento correspondentes, pode-se associar o aumento da condutividade térmica dos anéis da sede de válvulas a uma vantajosa extensão de sua vida útil.

[0020] Uma variante particularmente preferida de um anel da sedede válvulas de acordo com a invenção prevê que o material carreador e/ou o material funcional adicionalmente contenha cobre, que é fornecido por infiltração. A infiltração é utilizada para o preenchimento dos poros do corpo verde. Isto ocorre durante o processo de sinterização. Assim, cobre líquido é entornado sobre os poros pelo efeito de capilaridade. Enquanto os poros apresentam normalmente um efeito isolante térmico em produtos sinterizados, a condutividade térmica, no que se refere ao material básico, ao material carreador e ao material funcional, aumenta significativamente neste caso. Isto significa uma utilização ótima do volume da peça para otimizar a condutividade térmica.

[0021] Anéis de sede de válvulas preparados por metalurgia do pócom um teor de cobre infiltrado de cerca de 20% em peso são propriamente conhecidos. Entretanto, mostrou-se que a condutividade térmica do anel da sede de vedação se ajusta de modo particularmente positivo, quando o teor de cobre do material carreador é > 25% em peso, em particular entre 25 até 40% em peso, sendo que as propriedades de resistência do ferro não são perdidas. O ferro, basicamente, tem uma resistência maior do que o cobre, entretanto o cobre tem uma condutividade térmica maior. Na composição da liga referida acima, ao material carreador podem estar combinadas as vantagens desses metais, sem as suas desvantagens. Esses altos teores de cobre do material carreador são obtidos quando, adicionalmente à infiltração de cobre no material carreador, é utilizado um pó de liga de ferro-cobre, que é misturado ao pó de cobre.

[0022] O teor total de cobre dos anéis da sede de válvulas deacordo com a invenção é de preferência > 28 até 40% em peso.

[0023] Uma composição particularmente vantajosa do materialcarreador é mostrada na seguinte tabela:0,5 até 1,5% em peso de C0,1 até 0,5% em peso de Mn0,1 até 0,5% em peso de S>25 até 40% em peso de Cu (no total) o restante sendo Fe.

[0024] A composição da liga do material funcional, em uma formade execução preferida, consiste de:0,5 até 1,2% em peso de C6,0 até 12,0% em peso de Co1,0 até 3,5% em peso de Mo0,5 até 3,0% em peso de Ni1,5 até 5,0% em peso de Cr0,1 até 1,0% em peso de Mn0,1 até 1,0% em peso de S8,0 até 22,0% em peso de Cu (infiltrado) o restante sendo em% em peso de Fe.

[0025] Trata-se aqui de um material funcional usual. Já que oselementos da liga se tratam de materiais de elevado custo, tenta-se que o teor da camada funcional em todo o anel da sede de válvulas seja mantido o mais otimizado, a saber reduzido. Já que os anéis da sede de válvulas se tratam de produtos de massa, isto significa uma enorme redução dos custos, devido aos teores reduzidos das matérias primas caras.

[0026] Uma forma de execução alternativa da camada funcionalcompõem-se dos seguintes materiais funcionais:0,5 até 1,5% em peso de C5,0 até 12,0% em peso de Mo 1,5 até 4,5% em peso de W0,2 até 2,0% em peso de V2,2 até 2,8% em peso de Cr0,1 até 1,0% em peso de Mn0,1 até 0,5% em peso de S12,0 até 24,0% em peso de Cu (infiltrado) o restante sendo% em peso de Fe.

[0027] A seleção dos materiais para a camada funcional dependedas exigências impostas aos anéis de sede das válvulas. Desde que as propriedades necessárias sejam satisfeitas pelo material funcional, pode-se selecionar a variante mais barata.

[0028] Além disso, a invenção refere-se a um processo paraprodução de pó metalúrgico de um anel da sede de válvulas apresentando uma camada carreadora, a partir de um material carreador, assim como uma camada funcional, a partir de um material funcional, com as seguintes etapas:

[0029] - produção de uma camada carreadora com um materialcarreador de um pó de liga de ferro-cobre,

[0030] - se apropriado compressão do pó da camada carreadorapara formar um semiacabado,

[0031] - produção de uma camada funcional de um materialfuncional em pó usual,

[0032] - compressão do pó para formar um corpo verde,

[0033] - sinterização do corpo verde em contato com cobre.

[0034] Aqui a camada funcional e a camada carreadoraapresentam diferentes propriedades. Enquanto a camada funcional do anel da sede de válvulas, particularmente tendo em vista a exigência térmica, é concebida, a camada carreadora apresenta a resistência necessária e uma condutividade térmica aperfeiçoada. Para isso, o material carreador consiste de um pó de liga de ferro-cobre.

[0035] A camada carreadora compõe-se de um pó de liga de ferro-cobre. O ferro fornece a resistência e o cobre aperfeiçoa a condutividade térmica da camada carreadora. Em seguida o pó da camada carreadora é prensado para formar um semiacabado. Com isso, a tendência da superfície nos cantos internos do anel da sede de válvulas semiacabado se ajusta respectivamente às exigências. O ângulo de inclinação relativo ao plano horizontal se situa, segundo o ensinamento da invenção, entre 20° e 40°. Com isso pode-se verificar em que pontos a camada funcional se apropriado se forma mais fortemente ou mais fracamente. Através da diminuição gradual da camada carreadora, o teor e, portanto, os custos da camada funcional são reduzidos a um mínimo. Esse semiacabado é coberto com um material funcional em pó e, em seguida, prensado para formar um produto verde. Esse material verde entra em contato com cobre durante o processo de sinterização. Devido aos poros do material verde comprimido, o cobre líquido penetra na peça através de efeito capilar. Através dessa forma de enriquecimento do cobre da peça de trabalho a condutividade térmica é significantemente aumentada, enquanto a função carreadora das camadas carreadoras e das camadas funcionais é mantida.

[0036] Uma forma de execução preferida do processo consiste emque o pó da liga de ferro-cobre da camada carreadora seja combinado com um pó de cobre, sendo que o teor do pó de cobre na liga total se situa acima de 15% em peso. Verificou-se surpreendentemente que, com esse procedimento, as propriedades carreadoras do ferro não são perdidas, sendo que a condutividade térmica graças ao cobre é cada vez maior. O pó de cobre cola as partículas de ferro-cobre umas às outras, sendo que por fim, devido ao teor relativamente baixo de até 15% em peso, não exerce nenhuma influência inaceitável na resistência do material.

[0037] Uma forma de execução particularmente preferida doprocesso prevê, que o pó da liga de ferro-cobre seja combinado com grafite, sendo que o teor do grafite na liga total está entre 0,5 e 1,5% em peso. A eficácia de lubrificação do grafite impede um "desgaste" da superfície da camada carreadora e aumenta assim a vida útil do anel da sede de válvulas.

[0038] Uma forma de execução útil do processo consiste em que acamada carreadora seja comprimida por meio de uma pressão de prensa de 450 até 700 MPa em uma densidade de 6,5 até 7,5 g/cm3 para formar um semiacabado. Esses parâmetros mostraram-se inesperadamente positivos, tendo em vista a infiltração do cobre, já que o tamanho dos poros corresponde a um ideal para o efeito capilar necessário. O cobre infiltrado nesses canais dos poros é inserido na peça de trabalho. Compressões e densidades muito elevadas dificultam uma penetração do cobre na peça, enquanto compressões e densidades muito baixas não permitem produzir os valores de resistência necessários para o anel da sede de válvulas. A pressão de compressão segundo o ensinamento da invenção é reduzida, em comparação com as pressões de compressão usuais, e com isso a densidade dos corpos verdes também diminui. Com as densidades mais baixas surgem mais poros, que são preenchidos pela infiltração de cobre. Isto leva a uma maior absorção de cobre por infiltração do que até então usual.

[0039] Propriedades especiais e complexas do anel da sede de válvulas podem ser ajustadas pelo processo, no qual a peça verde é revestida em diversas camadas e é comprimida. Isto tem duas vantagens essenciais. Por um lado, emprega-se em posições pouco exigidas do anel da sede de válvulas, um material mais barato. Por outro lado, as propriedades podem ser ajustadas por composição de ligas e espessuras de camada em diferentes locais relativos às respectivas exigências.

[0040] O processo de sinterização ocorre a uma temperaturamaior do que a temperatura de fusão do cobre. Isto possibilita a infiltração de cobre, sendo que o cobre fundido durante o processo de sinterização penetra na peça pelos poros abertos por meio do efeito capilar.

[0041] O cobre pode ser adicionado como anel à peça verde parainfiltração.

[0042] Exemplos de execução da invenção são a seguirminuciosamente esclarecidos por meio dos desenhos. Eles mostram:

[0043] Figura 1 representação em corte do anel da sede deválvulas;

[0044] Figura 2: micrografia da camada carreadora antiga;

[0045] Figura 3: micrografia da nova camada carreadora;

[0046] Figura 4: Diagrama para a condutividade térmica de todo oanel da sede de válvulas de acordo com o estado da técnica e segundo o ensinamento da invenção;

[0047] Figura 5: Diagrama para a condutividade térmica dacamada carreadora de acordo com o estado da técnica e segundo o ensinamento da invenção.

[0048] Na Figura 1 é mostrada uma representação em corte de umanel da sede da válvula 1. A camada carreadora 2 forma a maioria volumétrica do anel da sede da válvula 1. A camada funcional 3 encontra-se no campo superior do anel da sede da válvula 1 e forma essencialmente a superfície de apoio para válvulas. É claramente visível a inclinação entre a camada carreadora 2 e a camada funcional 3, que corre o mais paralelamente possível em relação à superfície de apoio para as válvulas ao longo do anel da sede das válvulas. No lugar de contato da camada carreadora 2 e da camada funcional 3 forma-se uma camada de difusão 4. A camada de difusão 4 forma-se em particular durante a sinterização do corpo verde previamente apenas comprimido.

[0049] Nas figuras 2 e 3 são apresentadas micrografias dacamada carreadora 2 do anel da sede da válvula 1. A Figura 2 mostra a estrutura de uma camada carreadora 2 convencional segundo o estado da técnica. Em contraste, a Figura 3 mostra uma micrografia da camada carreadora 2 de um anel da sede da válvula 1 de acordo com a invenção. A micrografia da camada carreadora 2 na Figura 3 apresenta de forma visivelmente reconhecível, uma fração de cobre significativamente maior. A fração de cobre nas Figuras 2 e 3 é reconhecível pelas superfícies claras. As superfícies escuras mostram o teor da fração de ferro ou fração de ferro-cobre.

[0050] As figuras 4 e 5 mostram diagramas referentes àcondutividade térmica dos anéis da sede das válvulas 1 a saber da camada carreadora 2. Com isso ocorre um confronto entre os métodos antigos (estado da técnica; SdT) e os novos métodos de produção (ensinamento da invenção; LdE) dos anéis da sede das válvulas 1. A condutividade térmica foi medida segundo o processo Laser-Flash em RWTH Aachen.

[0051] A Figura 4 mostra um diagrama da condutividade térmicade anéis de válvulas 1 prontas. A variante 1 apresenta, em comparação com a variante 2, uma outra composição da camada funcional 3. A camada funcional 3, segundo o estado da técnica, é assumida como conhecida. A composição da camada carreadora diferencia-se de acordo com o estado da técnica e segundo o ensinamento da invenção. É visivelmente reconhecível que a condutividade térmica das variantes 1 e 2, de acordo com o ensinamento da invenção, em uma grande parte, está de acordo com a condutividade térmica das variantes 1 e 2 de acordo com o estado da técnica.

[0052] A Figura 5 mostra um diagrama da condutividade térmicade camadas carreadoras 2 para duas variantes diferentes de camadas funcionais 3 dos anéis da sede das válvulas 1. É mostrado que a condutividade térmica da camada carreadora 2 usual, segundo o estado da técnica, decresce a partir de 48 W/m*K com um aumento da temperatura. Em contraste, a condutividade térmica da camada carreadora 2, se mantém, para ambas as variantes segundo o ensinamento da invenção, em média ligeiramente acima de 70 W/m*K. A uma temperatura de 500 °C a condutividade térmica das variantes 1 e 2 encontra-se, segundo o ensinamento da invenção (cerca de 70 W/m*K), 46% em peso acima da condutividade térmica das variantes 1 & 2 segundo o estado da técnica (cerca de 38 W/m*K).

[0053] A invenção é mais detalhadamente descrita através doexemplo que se segue:

Exemplo:

[0054] A camada carreadora é comprimida, a partir de um materialcarreador, a 550 MPa para formar um semiacabado. O material carreador consiste assim de uma combinação de pó de cobre e pó de liga de ferro-cobre. Com isso a camada carreadora apresenta a forma de um anel, que apresenta uma inclinação interna fortemente decrescente. Em seguida esse semiacabado é coberto com um material funcional na forma de pó e comprimido para formar um corpo verde, com o que também se origina a camada funcional. Esse corpo verde é sinterizado a 1100 °C, sendo adicionado cobre na forma de fio. Esse cobre derretido é absorvido por capilaridade no corpo verde durante o processo de sinterização. O anel da sede de válvulas tem na camada carreadora uma composição de liga de 1,2% em peso de C, 0,3% em peso de Mn, 0,2% em peso de S e 35% em peso de Cu, e na camada funcional uma composição de liga de 1,1% em peso de C, 9,7% em peso de Co, 1,4% em peso de Mo, 2,5% em peso de Ni, 3,0% em peso de Cr, 0,5% em peso de Mn, 0,5% em peso de S e 19,0% em peso de Cu, sendo que as frações de cobre da liga de ferro- cobre são reunidas ao pó de cobre e à infiltração de cobre.

[0055] O anel da sede de válvulas pronto tem uma alta resistência,com concomitante boa condutividade e capacidade de lubrificação.

Claims

1. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico com uma camada carreadora (2) e uma camada funcional (3), sendo que o material carreador da camada carreadora (2) possui um teor total de cobre de > 25% em peso até 40% em peso para que uma condutividade térmica maior do que 55 W/m*K possa ser alcançada, caracterizado pelo fato de que o material carreador contém uma liga de ferro-cobre, sendo que o teor de cobre da liga de ferro-cobre está acima de 5% em peso.

2. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o material carreador da camada carreadora (2) possui uma condutividade térmica inferior a 65 W/m*K.

3. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com a reivindicação 2, caracterizado pelo fato de que o teor de cobre da liga de ferro-cobre é 10% em peso.

4. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com a reivindicação 2 ou 3, caracterizado pelo fato de que o material carreador contém uma mistura da liga de ferro-cobre e pó de cobre.

5. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que o teor do pó de cobre está entre 5% e 15% em peso.

6. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que o material carreador e/ou o material funcional contém cobre, que foi fornecido por infiltração.

7. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com a reivindicação 6, caracterizado por um teor total de cobre superior a 25% em peso.

8. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que compreende um material carreador que forma a camada carreadora (2) de0,5 até 1,5% em peso de C0,1 até 0,5% em peso de Mn0,1 até 0,5% em peso de S> 25 até 40% em peso de Curestante sendo Fe.

9. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelo fato de que compreende um material funcional que forma a camada funcional (3) de0,5 até 1,2% em peso de C10. até 12,0% em peso de Co11. até 3,5% em peso de Mo0,5 até 3,0% em peso de Ni12. até 5,0% em peso de Cr0,1 até 1,0% em peso de Mn0,1 até 1,0% em peso de S13. até 22,0% em peso de Curestante % em peso de Fe.

10. Anel da sede de válvulas produzido com pó metalúrgico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que compreende um material funcional que forma a camada funcional (3) de0,5 até 1,5% em peso de C5,0 até 12,0% em peso de Mo1,5 até 4,5% em peso de W0,2 até 2,0% em peso de V 2,2 até 2,8% em peso de Cr0,1 até 1,0% em peso de Mn0,1 até 0,5% em peso de S12,0 até 24,0% em peso de Curestante % em peso de Fe.

11. Processo para produção de pó metalúrgico de um anel da sede de válvulas, caracterizado pelo fato de que apresenta uma camada carreadora (2) de um material carreador, bem como uma camada funcional (3) de um material funcional, como definido em qualquer uma das reivindicações 1 a 10, com as seguintes etapas- produção de uma camada carreadora (2) com um material carreador de um pó de liga de ferro-cobre,- se apropriado, compressão do pó da camada carreadora (2) para formar um semiacabado,- produção de uma camada funcional (3) de um material funcional em pó comum,- compressão do pó para formar um corpo verde,- sinterização do corpo verde em contato com cobre.

12. Processo de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de que o pó de liga de ferro-cobre da camada carreadora (2) é combinado com pó de cobre, sendo que o teor do pó de cobre na camada carreadora (2) é de 5% em peso até 15% em peso.

13. Processo de acordo com a reivindicação 11 ou 12, caracterizado pelo fato de que o pó de liga de ferro-cobre é combinado com grafite, sendo que o teor do grafite na camada carreadora (2) está entre 0,5% e 1,5% em peso.

14. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 13, caracterizado pelo fato de que a camada carreadora (2) é comprimida por meio de uma pressão de compressão de 450 MPa até 700 MPa a uma densidade de 6,5 g/cm3 até 7,5 g/cm3 formando um semiacabado.

15. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 14, caracterizado pelo fato de que o corpo verde é revestido de múltiplas camadas e comprimido.

16. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 15, caracterizado pelo fato de que o cobre a ser infiltrado é alimentado como anel.